MoSi2

摘要： 将原位反应法和浆料法相结合,开发了一种液相烧结法,制备了涂层组分、含量和厚度可控的HfB2-MoSi_(2)-SiC涂层,研究了MoSi_(2)含量对HfB2-MoSi_(2)-SiC复合涂层在室温~1500°C动态有氧环境以及1500°C静态恒温空气下的氧化防护行为的影响,提出了利用相对氧气渗透率表征涂层的抗氧化保护能力。室温~1500°C的动态氧化测试结果表明,随着MoSi_(2)含量的增加,试样的起始氧化失重从775°C延迟到821°C,最大失重速率从0.9×10^(−3) mg·cm^(−2)·s^(−1)降低到0.2×10^(−3) mg·cm^(−2)·s^(−1),最低相对氧气渗透率降低至12.2%,失重率从1.8%降为0.21%。揭示了MoSi_(2)增强涂层抗氧化保护能力的机理,随着MoSi_(2)含量的增加,涂层中SiO2玻璃相的生成量增加,促进了涂层表面Hf氧化物的弥散,从而形成具有更高稳定性的Hf-Si-O复相玻璃层,使得试样在1500°C静态恒温空气下氧化200 h的失重率从0.46%降低到0.08%,显著提升了涂层的抗氧化保护能力。

摘要： 以Y_(2)O_(3)为烧结助剂,采用放电等离子烧结技术制备了以MoSi_(2)为第二相的α-Sialon陶瓷,研究了MoSi_(2)添加量(0~10%,质量分数)对陶瓷微观结构和性能的影响。结果表明:添加MoSi_(2)后,陶瓷中α-Sialon晶粒从等轴状变为长棒状,且随着MoSi_(2)添加量的增多,长棒状α-Sialon晶粒显著增多,长径比增大,当MoSi_(2)质量分数为10%时,晶粒尺寸呈现显著的双峰分布;当MoSi_(2)质量分数从0增加到10%时,陶瓷的相对密度由99.0%增加到99.7%,硬度由21.12 GPa降低到20.44 GPa,断裂韧度由4.80 MPa·m^(1/2)增加到6.13 MPa·m^(1/2);在干切削镍基高温合金时,添加质量分数10%MoSi_(2)的陶瓷刀具在达到磨损标准时的切削长度是未添加MoSi_(2)陶瓷刀具的1.5倍,可见该刀具切削性能优异,其主要磨损形式为后刀面磨损和沟槽磨损,主要磨损机理为黏着磨损和磨粒磨损。

摘要： 采用料浆烧结法在TZM钼合金表面制备Mo层,再通过包埋渗法制得双层结构的MoSi_(2)厚涂层。利用内热法在大气环境下测试了钼合金Si⁃Mo涂层在1600°C下的高温抗氧化性能。结果表明,涂层由多孔MoSi_(2)外层和致密MoSi_(2)内层组成,Mo粉细化对涂层组织致密化和高温抗氧化性能提升有益,平均粒度9.8μm和2.2μm的Mo粉制备的涂层在1600°C下的高温抗氧化寿命分别为5.1 h和14.8 h,高温氧化后涂层结构转变为SiO_(2)氧化层⁃多孔MoSi_(2)层⁃致密层⁃Mo_(5)Si_(3)层。随着氧化持续进行,SiO_(2)层和Mo_(5)Si_(3)层不断增厚,而MoSi_(2)层持续减薄并转化为Mo_(5)Si_(3),硅元素的持续贫化导致涂层最终失效。

摘要： 以MoSi2粉和NiCrCoAlY粉为原料,氩气做保护气,采用高能球磨技术成功制备了NiCrCoAlY-MoSi2纳米金属陶瓷复合粉体。利用X射线衍射仪(XRD)、激光粒度分析仪、扫描电子显微镜(SEM)、振实密度仪和松装密度仪等对粉体的微观组织、晶粒尺寸和性能进行了表征和分析。结果表明:NiCrCoAlY-MoSi2粉体高能球磨30 h,纳米级强化相MoSi2均匀弥散分布在粘结相NiCrCoAlY上,平均晶粒尺寸为25 nm。该粉体由大量椭圆形颗粒和少量细小团聚颗粒组成,流动性能明显改善,可稍加过筛后直接用于热喷涂。

摘要： 以MoSi2粉和NiCrCoAlY粉为原料,氩气做保护气,采用高能球磨技术成功制备了NiCrCoAlY-MoSi2纳米金属陶瓷复合粉体.利用X射线衍射仪(XRD)、激光粒度分析仪、扫描电子显微镜(SEM)、振实密度仪和松装密度仪等对粉体的微观组织、晶粒尺寸和性能进行了表征和分析.结果表明:NiCrCoAlY-MoSi2粉体高能球磨30 h,纳米级强化相MoSi2均匀弥散分布在粘结相NiCrCoAlY上,平均晶粒尺寸为25 nm.该粉体由大量椭圆形颗粒和少量细小团聚颗粒组成,流动性能明显改善,可稍加过筛后直接用于热喷涂.

摘要： MoSi^(2)颗粒的分散性对MoSi^(2)基复合材料的组织和性能有着非常重要的影响。本研究采用机械搅拌和沉降方法,研究了十二烷基硫酸钠(SDS)对MoSi^(2)颗粒分散性的影响。采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和Zeta电位仪对MoSi^(2)粉体进行表征。结果表明,十二烷基硫酸钠(SDS)的分散剂浓度、固液比、分散时间等分散条件对MoSi^(2)颗粒分散性有很大的影响。SDS在MoSi^(2)粉体上具有很强的吸附能力和均匀分散作用,分散MoSi^(2)颗粒粒径在0.2~0.6μm之间,保持了悬浮液的分散性和稳定性。此外,本研究制备的分散MoSi^(2)粉体的较佳分散时间为6 h,固液比为1:80,SDS浓度为1.6 g/L。

摘要： 将两种不同成分低熔点玻璃料G1和G2引入MoSi2改性硼酚醛树脂,采用预浸料-模压工艺制备了两种高硅氧纤维增强的复合材料,研究了玻璃料对MoSi2改性硼酚醛树脂裂解残留物相、热性能以及其高硅氧纤维增强复合材料的瓷化结构弯曲性能和烧蚀性能的影响.结果表明:玻璃料的引入使复合材料可瓷化温度降低了大约600°C,并且其中引入玻璃料G2的复合材料在800°C～1200°C的瓷化结构室温弯曲强度提高了6.5 MPa～7.6 MPa.另外玻璃料的引入使复合材料在氧乙炔烧蚀过程中,表面形成了致密熔体结构,抑制了热氧向里层碳化基体的扩散,其中SiO2成分含量较多的玻璃料G2有利于促进MoSi2颗粒与硼酚醛裂解产物相互作用形成高熔点陶瓷相Mo4.8Si3C0.6和MoB,使复合材料的质量烧蚀率降低了10.7％.

摘要： 将两种不同成分低熔点玻璃料G1和G2引入MoSi2改性硼酚醛树脂,采用预浸料-模压工艺制备了两种高硅氧纤维增强的复合材料,研究了玻璃料对MoSi2改性硼酚醛树脂裂解残留物相、热性能以及其高硅氧纤维增强复合材料的瓷化结构弯曲性能和烧蚀性能的影响。结果表明:玻璃料的引入使复合材料可瓷化温度降低了大约600°C,并且其中引入玻璃料G2的复合材料在800°C~1200°C的瓷化结构室温弯曲强度提高了6.5 MPa~7.6 MPa。另外玻璃料的引入使复合材料在氧乙炔烧蚀过程中,表面形成了致密熔体结构,抑制了热氧向里层碳化基体的扩散,其中SiO2成分含量较多的玻璃料G2有利于促进MoSi2颗粒与硼酚醛裂解产物相互作用形成高熔点陶瓷相Mo4.8Si3C0.6和MoB,使复合材料的质量烧蚀率降低了10.7%。

摘要： 采用等离子喷涂的方法在汽车内燃机用GH4169合金表面制备了CoNiCrAlY涂层和MoSi2-CoNiCrAlY复合涂层,对比分析了单一涂层和复合涂层的物相组成、显微形貌和抗高温氧化性能,并探讨了涂层的高温氧化机制.结果 表明:CoNiCrAlY涂层主要由γ'-Ni3Al、α-Al2O3和γ-Co相组成,MoSi2-CoNiCrAlY复合涂层中还出现了Mo-Si2和Mo5Si3相;CoNiCrAlY涂层在1 025°C条件下氧化不同时间所得氧化膜的物相组成都为Cr2O3、α-Al2O3、NiCr2O4和(Co,Ni) Cr2O4,而MoSi2-CoNiCrAlY复合涂层氧化膜中还形成了部分SiO2相;MoSi2-CoNiCrAlY复合涂层的硬度高于CoNiCrAlY涂层的,抗氧化能力明显优于CoNiCrAlY涂层的;CoNiCrAlY涂层“快速氧化阶段”和“稳定氧化阶段”的影响要素分别为NiO、NiCr2O4和(Co,Ni)Cr2O4尖晶石相的生长速率和Al2O3致密氧化膜的生长速率,而影响MoSi2-CoNiCrAlY复合涂层高温氧化性能的关键要素为SiO2的扩散和流动能力.

摘要： 采用机械活化／热压烧结方法制备MoSi2-AlCr2准二元系合金，利用XRD、SEM和显微硬度计等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明：复合材料的主要物相为MoSi2、Mo(Si，Al2及少量的A13Cr7和Al80Cr20,晶型由C11b型MoSi2逐渐向C40型Mo(Si，Al)2转变。复合材料组织均匀致密，随AlCr2含量的增加，材料的显微硬度和致密度表现出先降低后增加的趋势，断裂形貌由沿晶断裂转变为沿晶-穿晶混合断裂模式，复合材料韧性提高。30％AlCr2／MoSi2准二元合金具有最佳的综合性能，其显微硬度和致密度分别为1100HV和97％。

摘要： 采用机械活化／热压烧结方法制备MoSi2-AlCr2准二元系合金，利用XRD、SEM和显微硬度计等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明：复合材料的主要物相为MoSi2、Mo(Si，Al2及少量的A13Cr7和Al80Cr20,晶型由C11b型MoSi2逐渐向C40型Mo(Si，Al)2转变。复合材料组织均匀致密，随AlCr2含量的增加，材料的显微硬度和致密度表现出先降低后增加的趋势，断裂形貌由沿晶断裂转变为沿晶-穿晶混合断裂模式，复合材料韧性提高。30％AlCr2／MoSi2准二元合金具有最佳的综合性能，其显微硬度和致密度分别为1100HV和97％。

摘要： 采用机械活化／热压烧结方法制备MoSi2-AlCr2准二元系合金，利用XRD、SEM和显微硬度计等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明：复合材料的主要物相为MoSi2、Mo(Si，Al2及少量的A13Cr7和Al80Cr20,晶型由C11b型MoSi2逐渐向C40型Mo(Si，Al)2转变。复合材料组织均匀致密，随AlCr2含量的增加，材料的显微硬度和致密度表现出先降低后增加的趋势，断裂形貌由沿晶断裂转变为沿晶-穿晶混合断裂模式，复合材料韧性提高。30％AlCr2／MoSi2准二元合金具有最佳的综合性能，其显微硬度和致密度分别为1100HV和97％。

摘要： 采用机械活化／热压烧结方法制备MoSi2-AlCr2准二元系合金，利用XRD、SEM和显微硬度计等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明：复合材料的主要物相为MoSi2、Mo(Si，Al2及少量的A13Cr7和Al80Cr20,晶型由C11b型MoSi2逐渐向C40型Mo(Si，Al)2转变。复合材料组织均匀致密，随AlCr2含量的增加，材料的显微硬度和致密度表现出先降低后增加的趋势，断裂形貌由沿晶断裂转变为沿晶-穿晶混合断裂模式，复合材料韧性提高。30％AlCr2／MoSi2准二元合金具有最佳的综合性能，其显微硬度和致密度分别为1100HV和97％。

摘要： 采用机械活化／热压烧结方法制备MoSi2-AlCr2准二元系合金，利用XRD、SEM和显微硬度计等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明：复合材料的主要物相为MoSi2、Mo(Si，Al2及少量的A13Cr7和Al80Cr20,晶型由C11b型MoSi2逐渐向C40型Mo(Si，Al)2转变。复合材料组织均匀致密，随AlCr2含量的增加，材料的显微硬度和致密度表现出先降低后增加的趋势，断裂形貌由沿晶断裂转变为沿晶-穿晶混合断裂模式，复合材料韧性提高。30％AlCr2／MoSi2准二元合金具有最佳的综合性能，其显微硬度和致密度分别为1100HV和97％。

摘要： 采用机械活化／热压烧结方法制备MoSi2-AlCr2准二元系合金，利用XRD、SEM和显微硬度计等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明：复合材料的主要物相为MoSi2、Mo(Si，Al2及少量的A13Cr7和Al80Cr20,晶型由C11b型MoSi2逐渐向C40型Mo(Si，Al)2转变。复合材料组织均匀致密，随AlCr2含量的增加，材料的显微硬度和致密度表现出先降低后增加的趋势，断裂形貌由沿晶断裂转变为沿晶-穿晶混合断裂模式，复合材料韧性提高。30％AlCr2／MoSi2准二元合金具有最佳的综合性能，其显微硬度和致密度分别为1100HV和97％。

摘要： 采用机械活化／热压烧结方法制备MoSi2-AlCr2准二元系合金，利用XRD、SEM和显微硬度计等对复合材料的组织与性能进行了研究。结果表明：复合材料的主要物相为MoSi2、Mo(Si，Al2及少量的A13Cr7和Al80Cr20,晶型由C11b型MoSi2逐渐向C40型Mo(Si，Al)2转变。复合材料组织均匀致密，随AlCr2含量的增加，材料的显微硬度和致密度表现出先降低后增加的趋势，断裂形貌由沿晶断裂转变为沿晶-穿晶混合断裂模式，复合材料韧性提高。30％AlCr2／MoSi2准二元合金具有最佳的综合性能，其显微硬度和致密度分别为1100HV和97％。

摘要： 在高温摩擦磨损试验机上,考察了MoSi2在1000°C、30N载荷下与Al2O3陶瓷对摩时的摩擦磨损特性。通过带微探针的扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪观察与分析了试样表面的磨损形貌及成分组成,并讨论了其磨损机理。结果表明：40～120r/min范围内,随着转速的增加,MoSi2-Al2O3摩擦副的摩擦系数和MoSi2的磨损率呈先升后降的趋势,并于100r/min时达到最大,此时摩擦系数为0.783,磨损率为78.7mg/h.在40～100r/min时,MoSi2的磨损机理主要为粘着磨损；当转速增至120 r/min时,MoSi2的磨损机理以氧化磨损为主.

摘要： 在高温摩擦磨损试验机上,考察了MoSi2在1000°C、30N载荷下与Al2O3陶瓷对摩时的摩擦磨损特性。通过带微探针的扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪观察与分析了试样表面的磨损形貌及成分组成,并讨论了其磨损机理。结果表明：40～120r/min范围内,随着转速的增加,MoSi2-Al2O3摩擦副的摩擦系数和MoSi2的磨损率呈先升后降的趋势,并于100r/min时达到最大,此时摩擦系数为0.783,磨损率为78.7mg/h.在40～100r/min时,MoSi2的磨损机理主要为粘着磨损；当转速增至120 r/min时,MoSi2的磨损机理以氧化磨损为主.

摘要： 在高温摩擦磨损试验机上,考察了MoSi2在1000°C、30N载荷下与Al2O3陶瓷对摩时的摩擦磨损特性。通过带微探针的扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪观察与分析了试样表面的磨损形貌及成分组成,并讨论了其磨损机理。结果表明：40～120r/min范围内,随着转速的增加,MoSi2-Al2O3摩擦副的摩擦系数和MoSi2的磨损率呈先升后降的趋势,并于100r/min时达到最大,此时摩擦系数为0.783,磨损率为78.7mg/h.在40～100r/min时,MoSi2的磨损机理主要为粘着磨损；当转速增至120 r/min时,MoSi2的磨损机理以氧化磨损为主.

摘要： 本发明涉及高温涂层材料技术领域，具体公开了一种纳米晶MoSi2涂层的制备方法及纳米晶MoSi2涂层，MoSi2涂层的制备方法包括以下步骤：将基底置于磁控溅射系统的腔室中，抽真空后通入惰性气体，加热基底至600‑800°C，同时开启钼靶和硅靶的电源进行共沉积，得到MoSi2涂层；其中，钼靶为1个，硅靶为2个，共沉积过程中，控制钼靶和硅靶的溅射速率相同。本发明的纳米晶MoSi2涂层的制备方法简单，能够在基底上原位合成化学计量比的MoSi2涂层，不需要再经过退火处理，能够避免在退火过程中发生晶粒变大以及膜基结合力变弱等问题，同时避免在涂层中引入其它非化学计量比的组成相。

摘要： 本发明公开一种ZrB2‑MoSi2‑SiC超高温陶瓷抗氧化涂层的制备方法，属于抗氧化涂层的技术领域。本发明以ZrB2、MoSi2、SiC粉末为原料，在碳基试样表面以放电等离子烧结的方式，直接制备组分和厚度可控，组织细小、均匀致密且无明显缺陷的ZrB2‑MoSi2‑SiC超高温陶瓷抗氧化涂层，通过涂层保护提高碳基材料高温抗氧化性能。本发明通过控制复合粉体配比及添加量来实现对涂层组分及厚度的控制；通过调整放电等离子烧结参数，实现对ZrB2‑MoSi2‑SiC涂层致密性及与碳基体结合强度的调控。与传统无压类烧结制备涂层的方法相比，本发明得到的抗氧化涂层组分及厚度可控、致密度高、制备时间短、工艺简单，实用价值高。

摘要： 本发明涉及材料技术领域，具体为一种纳米晶3Cr9W2MoSi模具钢及其制备方法。该模具钢的化学成分如下(重量％)：C:0.28～0.36；Cr:8.2～9.8；W:1.4～2.2；Mo:0.6～1.4；Nb:0.03～0.05；Ce:0.01～0.03；Si:0.4～1.2；Mn＜0.2；余量为Fe。该模具钢的制备方法如下：(1)在1070～1150°C保温一段时间后，快速冷却至室温以获得纳米板条前驱体；(2)对纳米板条前驱体在温度为800～880°C，应变速率为0.5～2s‑1的范围内进行热变形，总应变量大于等于70％，使纳米板条前驱体转变为纳米晶结构；(3)对纳米晶材料在440～480°C时效4h，时效后快速冷却至室温。本发明所制备的纳米晶模具钢具有超高的强度、良好的塑韧性，以及耐高温氧化性能，适用于制备各类高端模具。

摘要： 本发明公开了一种碳/碳复合材料表面制备Glass‑MoSi2@Y2O3‑SiC抗氧化涂层的方法，包括以下步骤：步骤一、制备MoSi2@Y2O3微胶囊；步骤二、制备表面含有SiC内涂层的碳/碳复合材料；步骤三、使用自制水热电沉积设备制备MoSi2@Y2O3核壳结构的外涂层；步骤四、配置玻璃粉体；步骤五、将步骤四制备的玻璃粉体与二硅化钼按质量比为(4～8):1进行混合，再用无水乙醇稀释成轻微流动的浆料，再用刷子刷涂在上述试样表面，然后在氩气气氛下1400°C保温2～6min，最终得到致密的高温抗氧化涂层；本发明的方法在碳/碳复合材料表面形成致密的Glass‑MoSi2@Y2O3‑SiC抗氧化涂层。

摘要： 本发明公开了一种基于MoSi2N4单层的纳米二极管器件，该纳米二极管器件是基于MoSi2N4材料的单层结构，在其两端分别进行P型半导体掺杂和N型半导体掺杂，并保留中间区为其本征结构，构造成MoSi2N4单层的PN结结构，并在其两端分别施加漏极（D）电极和源极（S）电极，构造成PN结纳米二极管器件。本发明设计的基于MoSi2N4材料的单层PN结纳米二极管器件呈现出强整流效应，且具有高整流比并表现出强的电各向异性。

摘要： 本发明涉及高温涂层材料技术领域，具体公开了一种纳米晶MoSi2涂层的制备方法及纳米晶MoSi2涂层，MoSi2涂层的制备方法包括以下步骤：将基底置于磁控溅射系统的腔室中，抽真空后通入惰性气体，加热基底至600‑800°C，同时开启钼靶和硅靶的电源进行共沉积，得到MoSi2涂层；其中，钼靶为1个，硅靶为2个，共沉积过程中，控制钼靶和硅靶的溅射速率相同。本发明的纳米晶MoSi2涂层的制备方法简单，能够在基底上原位合成化学计量比的MoSi2涂层，不需要再经过退火处理，能够避免在退火过程中发生晶粒变大以及膜基结合力变弱等问题，同时避免在涂层中引入其它非化学计量比的组成相。

摘要： 本发明公开了一种TiC改性MoSi2基复合涂层及其制备方法，所述复合涂层主要由基体相、增强相，以及位于基体相与增强相之间的界面相组成，所述基体相为MoSi2、所述增强相包含TiC、所述界面相的化学式为(Tix,Mo1‑x)Si2，其中，0.33≤x≤0.95，所述复合涂层制备于难熔金属基材表面。所述制备方法为，采用包含Mo包覆TiC粉末的原料粉末，加入溶剂和粘结剂混合制得涂层料浆，并均匀涂覆在基材表面，经反应烧结而成。本发明提供的复合涂层1800°C抗氧化寿命达10h以上，室温～1800°C热震性能达1000次以上，在超高温、高速气流冲刷环境下，涂层结构稳定、抗氧化烧蚀性能优异，适用于航空航天领域高温部件的抗氧化、抗烧蚀防护涂层。

摘要： 本发明涉及一种SiC‑Si包覆碳/碳复合材料表面富含MoSi2高温抗氧化涂层及制备方法，首先采用料浆涂刷法以无水乙醇、聚乙烯醇(PVA)粘结剂和Mo粉为原料在试样表面制备Mo原始涂层，其次通过热处理获得Mo5Si3多孔层，最后在高温下利用液态硅填充孔隙并与Mo5Si3反应制备出富含MoSi2的多相镶嵌涂层。该方法工序简单、成本低，可通过涂刷次数调节涂层的厚度，改变加入料浆中Mo粉的占比间接调控最终涂层的物相组成，亦或是通过适当提高热处理温度和延长时间来促进Mo层转变成Mo5Si3多孔层的效率，同时调节多孔层的孔隙尺寸，进而优化涂层中MoSi2和Si相分布情况。最终为设计MoSi2基抗氧化涂层体系及提高其抗氧化性能提供了一种简单有效的方法。

摘要： 本发明公开了一种TiC增强MoSi2基复合材料及其制备方法，所述复合材料包含基体相、增强相，以及位于基体相和增强相之间的界面相；所述基体相包含MoSi2，所述增强相包含TiC，所述界面相的化学式为(Tix,Mo1‑x)Si2，其中，0.33≤x≤0.95。所述制备方法为，采用含Mo包覆TiC粉末的原料粉末球磨所得的混合粉末，经原位反应烧结获得。本发明所提供的复合材料室温断裂韧度达8～12MPa·m1/2，室温抗弯强度800～1010MPa，1200°C高温抗弯强度500～700MPa，1500°C有效抗氧化寿命达1250h以上，适用作耐高温结构材料和高温发热体材料等。

摘要： 本发明公开了一种碳/碳复合材料表面制备Glass‑MoSi2@Y2O3‑SiC抗氧化涂层的方法，包括以下步骤：步骤一、制备MoSi2@Y2O3微胶囊；步骤二、制备表面含有SiC内涂层的碳/碳复合材料；步骤三、使用自制水热电沉积设备制备MoSi2@Y2O3核壳结构的外涂层；步骤四、配置玻璃粉体；步骤五、将步骤四制备的玻璃粉体与二硅化钼按质量比为(4～8):1进行混合，再用无水乙醇稀释成轻微流动的浆料，再用刷子刷涂在上述试样表面，然后在氩气气氛下1400°C保温2～6min，最终得到致密的高温抗氧化涂层；本发明的方法在碳/碳复合材料表面形成致密的Glass‑MoSi2@Y2O3‑SiC抗氧化涂层。