机械活化

摘要： 为研究机械活化对氧气转炉钢渣胶凝特性的影响,采用机械活化的方法,制备普通钢渣和超细粉磨钢渣,分析普通钢渣和超细粉磨钢渣在粒径分布、水化热、化学收缩、电阻率上的区别,探究其在水泥中的力学性能。结果表明:超细钢渣与普通钢渣相比,在粒径分布上亚微米级颗粒增多;普通钢渣无水化放热峰出现,而超细钢渣存在水化放热峰;普通钢渣化学收缩趋势为先膨胀,后稳定,之后收缩,而超细钢渣先收缩,之后一直膨胀;普通钢渣电阻率变化幅度在(6±0.5)Ω·m之间,而超细钢渣电阻率变化幅度大;普通钢渣60 d活性指数为75.9%,而两种超细钢渣可达到90.6%和104.7%,说明超细钢渣活性更高、填充效果明显。

摘要： 利用高能球磨机和微波烧结炉研究机械活化对Nb_(2)O_(5)微波碳热还原的影响,对不同球磨时间、不同加热温度下Nb_(2)O_(5)的还原情况进行分析。使用电子显微镜(SEM)、能量色散谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)、X射线光电子能谱仪(XPS)和失重率等手段研究了Nb_(2)O_(5)的还原情况和微观组织形貌。结果表明,在相同的烧结温度下,Nb_(2)O_(5)的失重率随球磨时间的延长而增加;在球磨20 h,1200°C微波烧结时,可将大部分Nb_(2)O_(5)还原成NbC,并在球磨30 h,1400°C微波烧结时,成功制得金属铌。机械活化可以加快Nb_(2)O_(5)微波碳热还原的进程,降低反应温度。

摘要： 为探究水玻璃碱激发条件下冶炼铅渣和偏高岭土基复合胶凝材料的力学性能,采用单因素试验与正交试验,研究冶炼铅渣球磨时间、碱当量、碱激发剂模数和偏高岭土与冶炼铅渣的质量比对复合胶凝材料力学性能的影响。利用XRD、SEM和FTIR对复合胶凝材料的水化机理进行综合分析。结果表明:以上因素对复合胶凝材料28 d抗压强度的影响顺序依次为碱激发剂模数、冶炼铅渣球磨时间、碱当量、偏高岭土与冶炼铅渣的质量比;当冶炼铅渣球磨时间为4 h,碱当量为6%(质量分数),碱激发剂模数为1.4,偏高岭土与冶炼铅渣的质量比为3∶7时,复合胶凝材料28 d抗压强度达56.18 MPa;偏高岭土能够促进冶炼铅渣水化,产生更多凝胶和网状结构的硅铝酸盐类晶体填充基体孔隙,对胶凝体系后期强度发展起到促进作用。

摘要： 用行星式球磨机对木质素进行机械活化,同时加入铝酸脂偶联剂对木质素进行表面改性,采用开练-热压工艺制备了高密度聚乙烯/木质素(PE-HD/Lig)复合材料。研究了乙烯-辛烯共聚物(POE)、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)和乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVAC)3种增容剂对PE-HD/Lig的力学性能和微观结构的影响。结果表明,机械活化后木质素中位粒径D50由原来的8.463μm下降至7.101μm,结晶度减小,与偶联剂的化学反应活性增加;3种增容剂均可改善PE-HD/Lig的界面相容性,对PE-HD/Lig具有不同的物理强制增容效果,与未添加增容剂的复合材料相比,添加EVAC,SEBS和POE后复合材料的拉伸强度分别提高2.37,1.51MPa和降低了0.84MPa;木质素加入使PE-HD的熔融吸热峰往低温方向移动,增容剂则可提高复合材料分解温度和耐热性;木质素和增容剂的加入都会影响PE-HD基复合材料的结晶峰强度,但不会改变PE-HD基体的微晶结构。

摘要： 为了促进不锈钢厂废渣的资源化利用,以红土镍矿酸性高炉渣和不锈钢渣为主要原料制备胶凝材料,研究机械活化和不锈钢渣质量掺量对矿渣胶凝材料性能的影响,并利用XRD、SEM对胶凝材料的水化产物及微观结构进行分析。结果表明,机械活化主要通过改变原料的比表面积和颗粒级配来影响胶凝材料性能,且矿渣中细颗粒占比是影响其胶凝活性的关键因素,适宜的球磨时间为45 min,此时矿渣比表面积达到524.66 m^(2)/kg。不锈钢渣与酸性矿渣之间存在协同作用,当不锈钢渣质量掺量为20%时,胶砂试块3 d、7 d、28 d抗压强度分别为17.8 MPa、24.3 MPa和34.8 MPa,抗折强度分别为4.5 MPa、6.2 MPa和6.8 MPa,达到P·S 32.5R矿渣硅酸盐水泥强度标准。不锈钢渣的掺入在水化早期和后期都促进钙矾石及C-S-H凝胶的生成,对胶砂试块各龄期强度都有促进作用,而未水化的钢渣细颗粒也起着微集料填充作用,有利于胶凝材料早期强度的提高。

摘要： 为了解决优质混凝土掺合料资源短缺、单组分掺合料功能性单一的问题,采用机械活化激发铁尾矿潜在火山灰活性,并将活化铁尾矿粉与粉煤灰、矿渣粉耦合制备复合掺合料.通过XRD、XPS、SEM、BET手段探索铁尾矿胶凝活性来源,并测试活性指数.试验结果表明,机械活化可以增大铁尾矿的比表面积,改善粒度分布,降低表面结合能与结晶度,但不能改变颗粒形貌,其通过填充效应及二次水化提高活性指数.将活化铁尾矿粉与粉煤灰、矿渣粉耦合制备复合掺合料时,活性指数可达普通型Ⅰ级掺合料使用标准.

摘要： 采用机械活化回收废弃锂电池正极材料钴酸锂(LiCoO_(2))中的有价金属,实现常温环境中有价金属的高效浸出;通过机械活化过程改变LiCoO_(2)结构、提高Li CoO_(2)晶体的无序程度及增加LiCoO_(2)的反应活性;研究球磨转速、球磨时间、固液比、球料比、盐酸浓度和H_(2)O_(2)浓度对LiCoO_(2)中有价金属浸出率的影响。实验表明:在球磨转速500r/min、球磨时间30min、球料比25∶1、固液比1∶150、盐酸浓度为0.5mol/L、H_(2)O_(2)浓度为1mol/L条件下,Co和Li的浸出率分别达到94.7%和80%。

摘要： 传统的水热合成分子筛的工艺在源头上并不环保,因为其所使用的硅、铝试剂是由天然硅铝矿物通过复杂的反应与分离过程制备而来的。以天然矿物直接作为分子筛合成的硅、铝源而不经化学试剂中间体被视为分子筛绿色合成的发展方向之一,其关键在于天然矿物的介尺度活化,即通过物理、化学或物理与化学作用相结合的方式破坏天然硅铝矿物的高聚合度结构,将其解聚为具有不同介尺度结构的分子筛合成原料。为此,本文综述了天然矿物介尺度活化方法的研究进展,从能耗、活化机理和所得活化产物的介尺度结构的角度,对比分析了机械活化、热活化、碱熔活化、亚熔盐活化和拟固相活化的优缺点,总结了以不同介尺度活化产物为原料合成高性能分子筛的研究现状,为以天然硅铝矿物为原料高性能分子筛的合成提供思路。

摘要： 为推进煤矸石资源化利用,对比研究了煤矸石单一机械活化和热活化-机械活化两种活化方式的活化效果,结果表明:煤矸石的矿物组成主要为惰性矿物,相较于单一机械活化,热活化-机械活化提高煤矸石水化活性效果较好。热活化中,焙烧温度高于850°C,保温时间8h,煤矸石的活性指数稳定高于68.5%,符合GB/T2847-2005《用于水泥中的火山灰质混合材料》中活性指数要求。

摘要： 机械化学理论应用的发展,为它在冶金中的应用发展打下了坚固的基础。在众多的工程研究中,冶金工业一直秉承着要最大化提高生产效率的,最大化地在保证质量的前提下降低成本、最大程度地减轻劳动工作者的劳动强度、提高产品的综合质量以及把综合经济效益作为第一发展目标,当前,有越来越多的冶金专业人员认识到机械活化独特的优势,机械活化可以极大地强化冶金过程,本文简要介绍机械活化的机理和它在国内外冶金中的应用进展。

摘要： 本文首先对机械活化磁铁尾矿的自身基本物理性能进行了分析,利用激光粒度分析仪分析了机械活化磁铁尾矿的粒径分布,用X射线荧光光谱仪(XRF)、X射线衍射(XRD)分别分析了磁铁尾矿的化学组成与矿物组成,并利用扫描电子显微镜(SEM)观察磁铁尾矿的表面形貌.之后结合Frattini试验、SAI试验以及Ca(OH)2含量测试试验对机械活化磁铁尾矿的火山灰活性进行了系统的研究,结果表明:机械活化磁铁尾矿属于低火山灰活性材料,火山灰反应主要发生在28天养护期之后.

摘要： 研究了一种新的预处理方法即机械活化法对毒砂矿物固态性质及溶解性质的影响.在行星式球磨机中,毒砂分别在不同磨矿速度下机械活化1h,通过粒度和比表面积分析发现:随着磨矿速度的增加,毒砂颗粒先显著减小而后略有增大,当磨矿速度为300 r/min时,得到毒砂颗粒的最佳粒度分布、最小粒径(中位径为2.36 μm)和最大比表面积(2.667 m2/g).通过SEM(扫描电子显微镜)对不同磨矿速度下毒砂形貌进行观察发现:随着磨矿速度的增加,毒砂表面形成了微纳米颗粒且表面无定形程度显著增加.XRD(X射线衍射)分析结果表明:随着磨矿速度的增加,没有物相转变发生,但毒砂的无定形度却增加至72％,晶格畸变从0.014％增加至0.097％,晶粒大小由75.6 nm减小至56.0 nm.通过拉曼光谱对毒砂的特征峰217.2 cm-1和273.7 cm-1进行分析,发现在机械力的作用下特征峰273.7 cm-1的振动程度更加明显.最后,对不同磨矿速度下的毒砂进行了硫酸铁酸性浸出试验,结果发现:与未活化的毒砂相比,在最佳磨矿速度为300 r/min的条件下,毒砂中总砷的溶解度增加了一倍,达到48.74％.

摘要： 试验研究了机械活化技术对钢铁厂尘泥配碳团块高温还原速率的影响.结果表明,机械活化对提高钢铁厂尘泥配碳团块高温还原速率具有显著作用,可大幅提高团块还原度.但活化还原仅在还原初期(＜60％还原率内)和950-1150°C还原温度区间内效果明显,超出上述还原条件范围后,活化将逆转为阻化,非活化团块的还原速率将快于活化团块.

摘要： 在硅砖的烧成过程中，随着温度的升高，硅石原料在矿化剂作用下，其中的石英晶体将发生石英-亚稳方石英-鳞石英的转变过程，产生较大的体积变化，从而导致硅砖制品易产生裂纹，成品率较低。以硅石为主要原料,采用机械活化法对硅石粉体进行粉磨处理,将磨后粉体压制成型,并经不同温度热处理后检测其性能,研究机械力化学效应对硅石粉体中SiO2晶型转变的影响.研究结果表明:随着球磨时间的增加,硅石粉末试样中位径不断减小,比表面积逐渐增大,助磨剂加入质量分数为0.5％的试样研磨效果最佳;添加矿化剂的试样,在800°C烧后就出现了亚稳方石英相,且随着硅微粉的加入量增大和烧成温度的提高,亚稳方石英越来越多,到1200°C时试样中出现了鳞石英相.

摘要： 本文说明了机械活化对高岭土和膨润土性质的影响.通过实验得出结论:对于各种晶体化学结构的黏土,在行星式球磨机中进行机械活化,经历不同的研磨时间后可达到最大限度的粒度分散和活化,＜1μm的微米含量增加5％～10％,黏土悬浮液的胶度增加15％～20％,吸水率降低1.2～1.5倍,从而使型砂强度提高1.5～2倍,保证节约天然黏土20％～30％,减少铸件废品5％～10％;通过实验确认了在合理规程内的机械活化效率.

摘要： 采用机械活化-微波协同作用制备棕榈酸淀粉酯，对原淀粉和制备的棕榈酸淀粉酯进行红外光谱、XRD、SEM分析，指出在机械活化及微波作用下，机械力和电磁波作用破坏了淀粉晶体结构，导致结晶度下降及排列规整的结晶单位数量减少，无定形区增加，有利于酯化剂和催化剂进入淀粉内部，从而提高淀粉发生酯化反应化学活性。SEM分析指出大部分淀粉颗粒在机械力和微波的作用下，会被挤压变形、断裂和破碎，大颗粒淀粉变成细小颗粒或者被压成扁平状，在强烈的机械力、静电力和范德华力作用下，颗粒重新发生团聚。

摘要： 本文简述了铸造生产用高岭土和膨润土的性能，介绍了材料机械活化的分类，并为了提高科拉斯诺雅尔斯克粘土的性质采用了最有前景的方法-在离心式球磨机中机械活化，该方法可以与研磨过程相配合。研究结果确定，对于各种晶体化学结构的粘土，在ArV-2型行星式球磨机中经历不同的研磨时间后可达到最大限度的粒度分散和活化，<1微米的微米含量增加5-10%，粘土悬浮液的胶度增加15-20%，吸水率降低1.2-1.5倍，从而使型砂强度提高1.5-2倍，保证节约天然粘土20-30%，减少铸件废品5-10%。

摘要： 本文利用熔盐法处理机械活化后的原料粉体,在较低的温度下得到了纳米碳化钼粉体.利用XRD,SEM等分析手段研究了,不同机械活化时间、反应温度对产物的影响.结果表明,机械活化需要超过一门槛值才有助于后续熔盐中反应的完全进行;机械活化有助于降低后续反应的温度,起到节约能源的效果.最后对熔盐中生成纳米碳化钼的反应机理进行了探讨.

摘要： 活性较低是限制粉煤灰在水泥建材行业大规模应用的重要因素之一,通过试验研究了机械粉磨对粉煤灰粒度分布与粉煤灰使用性能的影响研究表明:采用机械粉磨的方式显著增大了粉煤灰中中小颗粒区间(0～32μm)的量,粉煤灰的活性得到激发,具体表现在增大粉煤灰的细度显著缩短了水泥的凝结时间,且高细度的粉煤灰能有效的提高水泥的力学性能.

摘要： 本文研究了机械活化、矿浆浓度、表面活性剂等因素对含钴矿石生物氧化浸出的影响,该矿样含钴1.63％、铜1.05％、铁12.4％.研究结果表明:机械活化使矿物颗粒粒度变细,晶格缺陷增加,矿物内能增大,有利于矿物的氧化溶解,强化生物浸出,提高钴浸出率.细磨活化30min,钴浸出率提高42.71％.随着矿浆浓度降低,矿物氧化溶解加速,钴浸出速率提高.在浸出过程中添加表面活性剂RB-1181能够强化含钴矿石的生物浸出,当添加浓度为025g/L时,钴浸出率提高34.65％。

摘要： 本发明公开了一种活化剂，该活化剂由二氧化硅和铵盐组成，用于中低品位磷矿的机械化学反应，能够大幅提高中低品位磷矿的浸出率。本发明还提供了一种机械化学活化中低品位磷矿浸出的方法。

摘要： 中子活化器、包含该中子活化器的中子活化系统以及实施该中子活化器的中子活化方法。一种中子活化器(10)，其包含中子源(11)和第一反射器‑慢化器(35)，中子源包含壳体(12)、金属靶材(20)、冷却回路，所述壳体沿着纵向轴线(B)延伸，所述金属靶材配置为通过与质子射束(5)的相互作用来产生中子，该靶材(20)包含相对于纵向轴线(B)横向布置的至少一个板(21)，所述冷却回路被配置用于冷却金属靶材(20)，所述第一反射器‑慢化器包括被配置用于容纳中子源(11)和待活化材料的活化区域(36)。

摘要： 本发明公开了一种基于机械球磨的化学活化多孔碳孔隙深度调控方法及致密储能应用，所述方法直接以化学活化得到的高比表面积多孔炭（>2000 m2/g）为原料，通过简单的机械球磨处理，在降低多孔碳宏观颗粒尺寸的同时，能够实现多孔碳内微观碳微晶结构及孔隙结构的深度裁剪与重组，从而消除多孔碳孔隙结构中对电解液及载能离子储运不利的无效孔隙，在提高多孔碳材料密度的同时维持高的离子储运容量，从而大大提升多孔碳电极的体积储能密度。本发明能够将传统化学活化多孔碳的堆积密度及电极体积储能密度提升5倍以上，在超级电容电极材料、二次离子电池负极材料的致密储能方面展现了重要应用优势。

摘要： 本发明属于有机污染物降解技术领域，公开了一种天然黄铁矿的机械化学处理及活化过硫酸盐降解有机废水的方法，其中，天然黄铁矿的机械化学活化方法是将天然黄铁矿原料加入至氧化锆球磨罐中，按照球料比质量比8‑12：1向其中加入氧化锆球，然后将球磨罐固定在行星球磨机上，控制球磨机转速为400‑600rpm使球磨机提供的重力加速度在20‑35G之间，如此球磨处理5‑15min，即可得到活化后的黄铁矿。本发明通过对球磨处理的参数条件进行改进，利用球磨活化天然黄铁矿，可有效提高黄铁矿的催化性能，可配合过硫酸盐降解废水中的有机污染物，具有处理成本低、操作条件简单且高效的优点，为有机废水的处理提供了新的方式。

摘要： 本发明提供了一种利用机械活化与化学活化法制备W-Cu合金的一种工艺，其工艺特征为：所述钨粉和铜粉的质量比为(95～60)∶(5～40)；以惰性气体作保护气氛进行高能球磨；采用高能球磨且球磨累计时间为2～50小时；成形前加入0.01～0.5%的活化元素；经成形烧结而得到W-Cu合金。其优点为：机械活化工艺能对W-Cu合金的组织、结构进行调节，突破了传统技术的局限，拓展了合金成分范围；促进了W在Cu中的溶解度，为液相烧结与致密化提供了有利条件；机械活化过程中进一步细化了W/Cu晶粒，提高了W-Cu合金的性能；本发明制备工艺简明、易于操作、设备简单、成本低廉，适于工业化推广。

摘要： 本发明提供了一种利用机械活化与化学活化法制备W－Cu合金的一种工艺，其工艺特征为：所述钨粉和铜粉的质量比为(95～60)∶(5～40)；以惰性气体作保护气氛进行高能球磨；采用高能球磨且球磨累计时间为2～50小时；成形前加入0.01～0.5％的活化元素；经成形烧结而得到W－Cu合金。其优点为：机械活化工艺能对W－Cu合金的组织、结构进行调节，突破了传统技术的局限，拓展了合金成分范围；促进了W在Cu中的溶解度，为液相烧结与致密化提供了有利条件；机械活化过程中进一步细化了W/Cu晶粒，提高了W－Cu合金的性能；本发明制备工艺简明、易于操作、设备简单、成本低廉，适于工业化推广。

摘要： 本发明涉及一种机械活化强化浸出废弃抛光液中稀土的方法，其特征是：将抛光液放入烘箱，烘干温度为105°C，烘干24小时，获得废弃抛光粉；使用高能球磨机对废弃抛光粉进行机械活化，得到机械活化抛光粉；加入盐酸溶液，在加热搅拌下进行酸浸反应，酸浸反应结束后进行固液分离，过滤得到浸出渣和浸出液；所得到过滤后浸出液经过萃取、沉淀方法以实现其中稀土的高效回收。与传统的酸浸方法提取废稀土抛光粉中稀土的工艺相比，本发明工艺采用机械活化强化浸出废弃抛光液中稀土的方法，能够在不需要添加其他还原辅助试剂的前提下，将稀土元素回收率由传统酸浸工艺的53％左右提高至97％以上，其中镧元素的浸出率能达到99％，铈元素的浸出率能达到97％。

摘要： 本发明涉及一种富氧机械活化处理微细粒浸染型难处理金精矿的方法，该方法是将微细粒浸染型金精矿经超细磨处理，而后将矿浆与富氧混合通入泵壳中，利用叶轮片的剧烈搅拌将富氧气体打散，形成微细气泡增强矿浆溶氧度，同时产出高剪切力将矿物表面沉淀层剥离，加快超细磨后矿物的氧化，从而破坏矿物自身晶格结构，增大金矿物的解离度，进而提高后续氰化过程中金浸出率，实现微细粒浸染型难处理金矿的高效冶炼回收。经本发明预处理后矿浆金的浸出率大幅度提高。

摘要： 本发明公开一种机械活化纳米修饰的重质碳酸钙的制备方法，包括以下步骤：S1.将重质碳酸钙样品放在鼓风干燥箱中烘干；S2.将烘干的重质碳酸钙样品与聚丙烯酸钠加入研磨罐研磨，然后再加入纳米碳酸钙继续研磨得到初步产品；S3.结束后经过筛得到机械活化纳米修饰的重质碳酸钙。本发明在重质碳酸钙粉体表面包覆一层纳米碳酸钙，重质碳酸钙颗粒表面尖锐的棱角可将被纳米颗粒层钝化，其平整光滑的解理面也因颗粒表面纳米结构的存在而变得粗糙。复合碳酸钙颗粒填充到基体材料中将可以缓解尖锐的棱角和平整的晶体解理面造成的复合材料内部的局部应力集中问题，从而改善制品的力学性能，提高了重质碳酸钙的使用功能和价值。

摘要： 本发明公开了一种复合生物质粉末辅助分步机械活化回收锂离子电池正极废料的方法。该方法包括：对锂离子电池正极废料进行预处理得到锂离子电池正极活性物质；将正极活性物质与复合生物质粉末混合进行干法机械活化；在干法机械活化后的混合粉末中加入有机酸进行湿法机械活化后直接水浸，得到浸出液和滤渣。本发明采用固体废物‑复合生物质粉末辅助低能耗的机械活化法对锂离子电池正极废料进行回收，整个回收方法绿色、高效、低能耗、无二次污染、工艺流程简单且有价金属浸出率高，符合锂离子电池正极废料处理回收行业产业化应用的要求。