合金化

摘要： 聚甲醛(POM)因具有优异的耐磨性、耐疲劳、耐蠕变性、耐化学药品性等特性,被广泛应用于制作尺寸要求精密的汽车和电子电器等工业部门。然而聚甲醛的热稳定性、耐候性、抗老化性、耐紫外光以及阻燃性等性能差,这大大限制了POM在诸多领域中的应用。因此通过合金化、复合化对聚甲醛进行改性研究,改善材料性能具有极其重要的意义。

摘要： 钛作为食品接触材料不具备抑菌功能,使用过程中易滋生细菌对人体健康不利。文章主要介绍了钛及钛合金抑菌处理常用方法及最新的研究进展,包括合金化处理,离子注入、热喷涂、微弧氧化等表面处理方式。对抑菌钛合金的研究方向及其在日用餐具、炊具、水具等行业的应用前景作了展望。

摘要： 可再生能源快速发展的今天,液态金属电池凭借其长寿命、低成本以及高倍率性能,被认为是潜能巨大的储能体系。不同体系的液态金属电池都得到了大量的研究,其中电极的合金化被证明是能解决单金属电极成本高、利用率低等缺点的方法。重点介绍了各种合金化体系液态金属电池研究成果,总结了合金化电极降低液态金属电池工作温度、增强电极的润湿性、降低活性成分在熔盐中的溶解度等作用。介绍了液态金属电池中存在的腐蚀行为,探索并展望了液态金属电池的未来发展趋势。

摘要： 在相同生产工艺条件下,完成了Cr-Mo系与高Al系两种成分DP590合金化镀锌板生产试制,并对其组织、镀层质量及力学性能进行了详细对比。结果表明,高Al系DP590相较Cr-Mo系DP590,基体微观组织更加均匀,具有更高的延伸率和n值,综合性能更优良。但由于高Al系DP590中Al元素添加过多,会在基板表面形成氧化物富集,影响锌液浸润性从而造成漏镀,需要增加预氧化功能或提高退火炉露点减少漏镀。

摘要： 在轻质电磁干扰(EMI)屏蔽结构材料方面,Mg基材料已被证明是一种很好的备选材料,因为其具有优异的特性(例如:低密度、高比强度、良好的导电性和优异的EMI屏蔽性能)以及在电子、汽车和航空航天等工业轻量化领域的广泛应用。通过合金化、热处理、塑性变形和复合加工等工艺,可以获得具有可定制特性的Mg基材料,这在设计用于EMI屏蔽的材料中起到关键作用。本文综述了近几十年来Mg基材料EMI屏蔽性能的研究及其EMI屏蔽机制,重点介绍了合金化、热处理、塑性变形和复合加工工艺对Mg基材料EMI屏蔽性能的影响。最后,提供了结论和未来展望。

摘要： 为了提高Al-Mg合金综合性能,对Al-Mg合金进行更多合金化处理,采用TEM、SEM、拉伸试验以及晶间腐蚀试验分析Zn、Ag含量对Al-Mg合金力学性能和腐蚀性能的影响。结果表明:随着Zn含量的增加,合金的强度以及伸长率均增加,但抗晶间腐蚀性能降低;随着Ag元素的加人,合金时效强化能力增强,力学性能得到大幅度提高,当ω(Ag)=0.6%时,合金的最大抗拉强度为451.76 MPa,屈服强度为347.78 MPa;随着Ag元素的加入,晶界析出相为Mg_(32)(Al,Zn,Ag)_(49)相,合金的抗晶间腐蚀性能也得到改善。

摘要： 海水电池用镁合金阳极因其较负的电极电位、低的质量密度、大的电化学当量而受到人们的广泛关注。概述了近年来有关海水电池用镁合金的研究进展。首先,介绍了常见镁合金海水电池的分类(镁/金属氯化物电池、镁/海水溶解氧电池、镁/过氧化氢半燃料电池),详细说明了几种电池的工作条件与应用领域。其次,归纳了镁合金海水电池存在的问题,包括不可避免的自腐蚀(如电偶腐蚀、点腐蚀等)以及负差数效应,这些副反应会产生大量的氢气并导致镁阳极利用率的下降。除此之外,腐蚀反应生成的腐蚀产物会覆盖电极表面,减少电极的活性区域,使得阳极的工作电位很难达到技术要求。针对上述存在的问题重点探讨了近年来的改进措施,具体有合金化、热处理、塑性变形。目前,应用广泛的合金系主要有Mg-Hg-Ga系、Mg-Al-Pb系、Mg-Al-Zn系等,在此基础上再进行挤压、轧制等塑性变形,并结合退火、均匀化等热处理方式,从而制备出高性能的镁阳极材料。最后,展望了未来海水镁合金阳极的发展方向。

摘要： 镁金属因高比容量、低成本以及低电极电势等优点,是下一代高能电池体系中最有潜力的负极材料之一。然而,镁金属负极在循环过程中常遭受来自含氯电解液的腐蚀,破坏了负极表面的完整,造成负极容量不可逆的损失。并且在低电位环境中,传统镁盐将先于Mg^(2+)离子还原,在镁金属负极表面形成绝缘的钝化膜,阻碍了Mg^(2+)离子可逆的沉积溶解,影响了充放电库伦效率。此外,由于Mg^(2+)离子不均匀的沉积,导致了负极的枝晶产生和生长,引发电池短路风险。基于目前镁金属负极遇到的主要挑战,从新型镁盐合成、固体界面膜构建、镁金属负极合金化三方面深度分析近几年的相关进展及其作用机制,为促进高性能镁金属负极的应用提供借鉴参考作用。

摘要： 为了拓宽变形镁合金板材在汽车工业中的应用,通过光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射技术(EBSD)、拉伸试验和杯突试验,研究Ca和Sm合金化对热轧Mg-2Zn-0.2Mn合金的织构演变、力学性能和成形性的影响。结果表明,添加Ca和Sm后,Mg-2Zn-0.2Mn合金的平均晶粒尺寸减小,基面织构强度显著降低。添加0.64%Ca或0.48%Sm(质量分数)能显著提高Mg-2Zn-0.2Mn合金的拉伸强度、塑性和成形性。此外,Sm和Ca的协同作用可以进一步改善Mg-2Zn-0.2Mn合金的塑性和成形性,这是由于Sm的添加可以影响Ca的分布并减少含Ca颗粒的尺寸。研究结果为在镁合金中利用Ca和Sm替代贵重稀土元素提供了可能性,进而带来优异的力学性能和成形性能。

摘要： 镁基材料由于其良好的力学性能、生物可降解性以及生物相容性在骨植入领域有广泛的临床应用前景。如何设计更好的镁基材料,更恰当地使用它以适应临床的需要亟待更深入的研究。本文对镁基材料合金化、表面处理和结构设计的最新研究做一综述,以了解其目前的研究现状及所面临的主要挑战,从而为临床应用提供参考方向。

摘要： 本文应用等离子体技术实现聚合物接枝与接枝共聚;在混炼过程中，有机单体等离子体与聚合物的复合，进而实现原位聚合物的改性与原位合金化。同时，研究了合金体系剪切诱导结晶，讨论了合金中苯乙烯结构对其中聚丙烯结晶行为的影响。由于合金中PS在PP上接枝，影响了分子链的运动，PP结晶速度减缓。

摘要： 要想生产铸态高强度高塑性球铁，首先必须能够生产优质球铁，在此基础上再根据牌号要求和铸件特点，确定基体组织中铁素体数量，然后再在铁液净化、化学成分设计、铸型冷却速度掌控、合金化等方面采取有效措施，以保证球铁的高质量并细化、强化金属基体才能达到性能要求。最后还要强调的是，生产企业一定要在质量管理上下功夫，只有这样才能生产出质量稳定、用户满意的铸态800-5球铁。

摘要： 本工作主要以QT600-3球墨铸铁为研究对象，系统地研究了合金元素、Si/C比、碳当量、打箱温度、时效处理等对球墨铸铁的组织和性能尤其是弹性模量、残余应力的影响，以获得高刚度低应力QT600-3球墨铸铁，要求达到“抗拉强度≥600MPa、弹性模量≥160GPa、残余应力≤50MPa”的性能指标，同时研究了不同碳当量和合金化下HT300灰铸铁的组织、性能和残余应力。

摘要： 铸造铝合金由于具有一系列优良性能而被广泛应用且是发展迅猛的一种工程材料.在许多重要的应用场合都要求其具有良好的耐腐蚀性。合金化、生产工艺及表面处理等均为提高其耐腐蚀性的有效措施.

摘要： 油田油管属中高含硅钢管，在热浸镀过程中通常产生“圣德林效应”，致使镀层结合力差，易起皮脱落。多次实验表明，向锌浴中添加专用多元合金及热浸镀过程中振荡器的使用可有效抑制“圣德林效应”（Sandelin effect ）的产生，同时还可以使油管表面腐蚀缺陷通过合金化得以修复。

摘要： 反应硼化烧结的Mo2FeB2基金属陶瓷具有优异的性能且制备成本相对较低,作为工模具材料有着巨大的潜力和广阔的应用前景．本文从烧结机制、组织与性能及合金化等方面对Mo2FeB2基金属陶瓷的研究成果进行了总结,并对其今后的发展趋势进行了展望．

摘要： 分析了大断面球墨铸铁件在不同径向处的冷却凝同过程、组织形貌和力学性能，探讨了铸件中碎块状石墨的形成原因;利用研制的1500°C组合式多功能电阻炉，实现了对大断面铸件凝固过程的物理模拟;在此基础上，探索了添加不同量的合金A(合金代号)和合金B(合金代号)对大断面球铁件组织和性能的影响，研究了提高大断面球铁铸件性能的新工艺;生产试验证实，新工艺能较大程度地改善大断面球墨铸铁件的组织和性能。

摘要： 本文自主设计和制备了马氏体不锈钢1Cr12Ni2WMoV气保护药芯焊丝,本次选用低碳钢钢带取代不锈钢作为焊丝外皮,能够避免加工硬化并解决焊接时不锈钢焊丝送丝卡丝、断丝的情况,其设计成分与母材组织匹配,具有良好的工艺性能和力学性能.自主研发药芯焊丝具有飞溅小及成形性美观等特点,并且其抗拉强度达到900MPa左右、屈服强度达到772MPa、冲击功达到65.7J.焊缝接头组织由板条马氏体、回火索氏体、少量析出碳化物和残留奥氏体组成,焊缝比母材有更强耐腐蚀性能.

摘要： 本文自主设计和制备了马氏体不锈钢1Cr12Ni2WMoV气保护药芯焊丝,本次选用低碳钢钢带取代不锈钢作为焊丝外皮,能够避免加工硬化并解决焊接时不锈钢焊丝送丝卡丝、断丝的情况,其设计成分与母材组织匹配,具有良好的工艺性能和力学性能.自主研发药芯焊丝具有飞溅小及成形性美观等特点,并且其抗拉强度达到900MPa左右、屈服强度达到772MPa、冲击功达到65.7J.焊缝接头组织由板条马氏体、回火索氏体、少量析出碳化物和残留奥氏体组成,焊缝比母材有更强耐腐蚀性能.

摘要： 本文自主设计和制备了马氏体不锈钢1Cr12Ni2WMoV气保护药芯焊丝,本次选用低碳钢钢带取代不锈钢作为焊丝外皮,能够避免加工硬化并解决焊接时不锈钢焊丝送丝卡丝、断丝的情况,其设计成分与母材组织匹配,具有良好的工艺性能和力学性能.自主研发药芯焊丝具有飞溅小及成形性美观等特点,并且其抗拉强度达到900MPa左右、屈服强度达到772MPa、冲击功达到65.7J.焊缝接头组织由板条马氏体、回火索氏体、少量析出碳化物和残留奥氏体组成,焊缝比母材有更强耐腐蚀性能.

摘要： 本发明涉及制造扩散合金化粉末的方法，该扩散合金化粉末由铁或铁基芯粉构成，该铁或铁基芯粉具有结合到该芯粒表面上的含Cu和Ni的成合金粉末的粒子，所述方法包括：提供能够形成含Cu和Ni的合金的粒子的整体成合金粉末，将该整体成合金粉末与芯粉混合，和在500-1000°C的温度在非氧化或在还原气氛中将该混合粉末加热10-120分钟的时间以将所述成合金粉末转化成含Cu和Ni的合金，从而使Cu和Ni合金的粒子扩散结合到铁或铁基芯粉的表面上。所述成合金粉末可以是Cu和Ni合金、在加热时形成Cu和Ni合金的氧化物、碳酸盐或其它合适的化合物。优选地，Cu和Ni总含量为最多20重量％，Cu和Ni成合金粉末的粒度分布使得D

摘要： 本发明旨在提供一种中镍铬无限冷硬铸铁轧辊激光表面合金化的合金粉末及合金化处理工艺，其中合金粉末包括WC、TiC、B、Ni、Cr、Co、Si、Mo、Y2O3粉末组成。本发明还提供了一种合金粉末化处理工艺，该工艺包括将待处理轧辊表面打磨除锈、用有机溶剂去除表面油污，将前述合金粉末与清漆乙醇溶液混合，将所得的混合液均匀喷涂在轧辊待处理工作面，风干后采用激光对轧辊表面进行扫描，使合金粉末和轧辊表层熔化混合，形成激光合金化层等步骤。采用本发明所述的合金粉末及合金化处理工艺对材质为中镍铬无限冷硬铸铁的轧辊进行激光合金化处理，轧辊工作表面形成组织超细化的合金层层，增强了显微硬度并提升了轧辊过钢量。

摘要： 本发明公开了一种定量评价机械合金化制备NiCrAlY合金粉末合金化程度的方法：将NiCr合金粉末、纯Al粉末与Y

摘要： 一种用于铸件表面合金化的涂覆合金粉末及合金化方法，属于铸造技术领域。首先将高碳铬铁、氮化铬铁、硼铁、钒铁、稀土镁硅铁合金用球磨机研磨成80～120目，能后加入150-250目的锌粉，并搅拌均匀，其中高碳铬铁粉、氮化铬铁粉、硼铁粉、钒铁粉、稀土镁硅铁合金粉和锌粉加入量分别为74～78%、10～12%、6～8%、3～5%、0.5～0.8%和0.8～1.2，然后加入适量树脂、四硼酸钠和酒精，进一步搅拌，最后涂覆在铸型表面，直接将高温金属熔液浇入铸型，然后开箱空冷铸件，铸件工作层获得高硬度合金层，具有优异的耐磨性。

摘要： 本发明提供了一种低镍铬无限冷硬铸铁轧辊激光表面合金化的合金粉末及合金化处理工艺，其中合金粉末包括：WC、TiC、Ni、Cr、Co、Si、Mo、Y2O3粉末组成。本发明还提供了一种合金粉末化处理工艺，该工艺包括将待处理轧辊表面打磨除锈、用有机溶剂去除表面油污，将前述合金粉末与清漆乙醇溶液混合，将所得的混合液均匀喷涂在轧辊待处理工作面，风干后采用激光对轧辊表面进行扫描，使合金粉末和轧辊表层熔化混合，形成激光合金化层等步骤。采用本发明所述的合金粉末及合金化处理工艺对材质为低镍铬无限冷硬铸铁的轧辊进行激光合金化处理，轧辊工作表面形成组织超细化的合金层层，增强了显微硬度并提升了轧辊过钢量。

摘要： 本发明涉及制造扩散合金化粉末的方法，该扩散合金化粉末由铁或铁基芯粉构成，该铁或铁基芯粉具有结合到该芯粒表面上的含Cu和Ni的成合金粉末的粒子，所述方法包括：提供能够形成含Cu和Ni的合金的粒子的整体成合金粉末，将该整体成合金粉末与芯粉混合，和在500-1000°C的温度在非氧化或在还原气氛中将该混合粉末加热10-120分钟的时间以将所述成合金粉末转化成含Cu和Ni的合金，从而使Cu和Ni合金的粒子扩散结合到铁或铁基芯粉的表面上。所述成合金粉末可以是Cu和Ni合金、在加热时形成Cu和Ni合金的氧化物、碳酸盐或其它合适的化合物。优选地，Cu和Ni总含量为最多20重量％，Cu和Ni成合金粉末的粒度分布使得D

摘要： 一种Zr、Sr复合微合金化和Mn、Zn合金化的高强韧Al‑Si‑Cu铸造铝合金及其制备方法，其特征在于：它主要由铝（Al）、质量百分比8.14～8.24%硅（Si）、2.22～82.29%铜（Cu）、0.484～80.489%锰（Mn）、1.04～81.05%锌（Zn）、0.179～80.183%锆（Zr）、0.043～80.0444%锶（Sr）和0.137～80.14%铁（Fe）组成。本发明铝合金铸态组织致密，铸态实测室温无缺口冲击韧性为21.659404 J/cm

摘要： 一种Zr、Sr复合微合金化和Zn合金化的高强韧Al‑Si‑Cu铸造铝合金及其制备方法，其特征在于：它主要由铝、质量百分比为7.95～8.17%硅、1.18～2.23%铜、0.484～1.09%锌、0.17～0.178%锆、0.034～0.0507%锶组成。所述的制备方法依次包括：（1）将Al‑Si中间合金熔化后升温至850±10°C，然后依次加入Al‑Cu中间合金、Al‑Zr中间合金、Al‑Sr中间合金和纯Al、纯Zn；（2）待所有中间合金和金属熔化后，调节温度至750±10°C，加入六氯乙烷精炼除气直至没有气体逸出，静置保温5～10 min后去渣并浇入预热至300±10°C的金属模具中浇铸成锭。本发明铝合金铸态组织致密，铸态实测冲击韧性好，腐蚀速率低，能满足大型复杂薄壁高强韧耐腐蚀铸造铝合金结构件的制造需求。

摘要： 一种Zr、Sr复合微合金化和Mn合金化的高强韧Al‑Si‑Cu系铸造铝合金及其制备方法，其特征是所述的铝合金主要由铝、硅、铜、锰、镁、锌、锆、锶和铁组成，其中，硅（Si）的质量百分比为8.28~8.41%，铜的质量百分比为2.06~2.29%，锰的质量百分比为0.472~0.483%，锆的质量百分比为0.187~0.192%，锶的质量百分比为0.0334~0.0378%，铁的质量百分比为0.142~0.147%，余量为铝和少量杂质元素。本发明铝合金铸态组织致密，铸态合金实测室温无缺口冲击韧性平均值为18.386366 J/cm2，同时其拉伸强度为238.85 MPa、延伸率为7.06％、在3.5%NaCl水溶液中37°C温度平均均匀腐蚀速率为0.324870443 mm/y，可满足大型复杂薄壁高强韧铸造铝合金结构件的制造需求。

摘要： 一种Zr、Sr复合微合金化和Mg合金化的高硬度耐腐蚀Al‑Si‑Cu铸造铝合金，其特征是所述的铝合金主要由铝（Al）、硅（Si）、铜（Cu）、镁（Mg）、锆（Zr）和锶（Sr）、铁（Fe）组成。所述的制备方法依次包括：（1）将纯Al和Al‑Si中间合金熔化后升温至850°C，然后依次加入Al‑Cu、Al‑Zr和Al‑Sr中间合金；（2）待所有中间合金和金属熔化后，调节温度至750°C，加入纯Mg，待其熔化后，加入六氯乙烷精炼除气直至没有气体逸出，静置保温5～10 min后去渣并浇铸成锭。本发明铝合金铸态组织致密，室温无缺口冲击韧性平均值为16.35J/cm2，拉伸强度为262.132MPa、延伸率为5.645％，同时其在3.5%NaCl水溶液中37°C温度下浸泡93h时的均匀腐蚀速率为0.321081508mm/y。