刚性桩复合地基

摘要： 复合地基在设计中需要考虑地基和基础及上部结构的共同作用,传统的共同作用分析是将上部结构、基础、地基三者分离开来计算,这种计算模式忽略了三者之间的变形协调。本文首先根据弹性地基上扁球壳实用解答的基本方程,分析了地基-基础-上部结构共同作用变形计算的影响因素;然后结合某大底盘双塔楼复杂高层建筑采用刚性桩复合地基,对上部结构分别按照考虑与不考虑基础结构的影响进行计算分析,并对比了上部结构的整体变形计算指标;最后对建筑物进行地基基础的变形验算,并和变形实测值进行了对比分析。结果表明,考虑地基-结构共同作用后,上部结构基本自振周期延长,结构的变形显著增大,刚重比相应减小;通过变基床系数法使地基基础变形与沉降计算数值基本一致(变形协调),且变形计算值和实测值基本一致。

摘要： 刚性桩复合地基的承载力通常是由桩和桩间土的承载力组合而成。对于复杂地层的刚性桩复合地基,桩间土的承载力如何取值,目前规范没有给出合适的确定方法。针对该问题,根据桩土变形协调原理,计算研究上软下硬、上硬下软的分层土地基桩间土承载力的确定方法。研究表明,在复杂地层中,变形协调法能较为合理地确定桩间土承载力;对上硬下软的地基,按土层厚度加权平均各土层承载力是基本可行的,但需注意下卧软土较厚的情况;对上软下硬的地基,厚度加权平均法高估了桩间土的承载,并且当桩底持力层硬于基底土层时,取基底软土承载力也是偏高的,应取更小的桩间土承载力发挥系数β。该研究为复杂地层刚性桩复合地基桩间土承载力的确定提供了简便合理的方法。

摘要： 基于实际工程采用FLAC3D软件建立挡土墙下刚性桩复合地基的数值分析模型,分析扶壁式挡土墙的变形规律,研究桩的变形及内力特征.研究表明,各排桩的桩身水平位移与内力变化规律相似,土层参数差异对桩身内力变化具有影响作用.各排桩桩身的最大水平位移较为接近,刚性桩的存在有助于限制回填边坡滑动面的发展,桩身的水平位移增量曲线呈"勺"形;第一排桩桩顶轴力最大,第二和第三排桩的最大轴力比第一排桩的分别小14.07％、51.92％;各桩桩身弯矩曲线整体呈"弓"形,最大弯矩在桩顶附近;各排桩桩身剪力曲线变化规律呈"波浪形",并在土层交界处附近出现"波谷".

摘要： 在桩土复合地基中,褥垫层起着动态调节桩土应力比的作用,决定着整个体系的承载能力.本文基于某高速公路北延线佛山段路基工程条件,运用Plaxis有限元软件对褥垫层进行数值模拟研究,从褥垫层的作用角度分析褥垫层厚度和弹性模量的参数变化对复合地基的影响.明确有限元计算目的和方法,介绍Plaxis程序,给出有限元计算模型的建立过程,确定有限元计算方案,从变形和应力的角度分析褥垫层厚度和弹性模量参数变化对桩土复合地基的影响.

摘要： 随着建筑类型的增多,对地基的要求也越来越高。刚性桩复合地基是近年来国内发展较快的一种复合地基形式,它具有较高的承载力和良好的经济效益,近年来在高层建筑中得到广泛使用。基于此,笔者以山东省嘉祥碧桂园·翡翠城项目为例,分析了刚性桩复合地基的设计要求,得出了刚性桩复合地基具有较好的经济性等结论。

摘要： 刚性桩复合地基因加固效果显著而备受工程界青睐,目前已在高层建筑、市政、高铁等领域地基处理中得到广泛应用.通过对刚性桩复合地基形成机理和成桩工艺沿革的简述和梳理,着重阐述通过对钻头改进后的双向螺旋挤土施工工艺,简称SDS施工工艺.采用SDS施工工艺形成的刚性桩复合地基具有挤密和置换双重作用,可使处理后桩间土承载力特征值达到天然地基承载力特征值的1.1-1.5倍,且当地基土层构成和刚性桩复合地基设计参数相同时,与传统长螺旋非挤土施工工艺相比,刚性桩单桩竖向极限承载力提高30％～50％.与振动沉管成桩和传统长螺旋非挤土施工工艺相比,SDS施工工艺适应地层范围广,既无噪声和振动影响,也无泥土污染、渣土运输及弃土场地等不良环保和资源浪费问题.

摘要： 文中介绍PHC刚性桩复合地基处理技术在凤凰颈引江枢纽西河侧拦污闸设计和施工中的应用,PHC桩径、桩长及桩距根据复合地基的承载力和沉降计算确定.PHC刚性桩可水上施工,尤其适应施工工期紧、施工干扰大的软弱地基上的水利工程,该技术具有广泛的推广应用价值.

摘要： 本工程位于沿海软土地区,针对本工程展厅地坪下土层特点,分别采用水泥土搅拌桩复合地基方案、刚性桩复合地基方案、地坪管桩+无梁楼盖方案进行研究分析,从经济性、施工周期、施工质量、使用效果等多方面综合考虑,最终选择地坪管桩+无梁楼盖方案。本工程展厅地坪属于超长混凝土结构,温度应力不能忽视,通过合理地设置伸缩缝能够显著降低温度下降产生的拉应力,防止地坪板开裂并节省造价。本工程展厅地坪已施工完毕,目前已投入使用,使用效果良好。

摘要： 目前,国内部分百米高层剪力墙结构住宅项目基础设计采用了刚性桩复合地基。刚性桩复合地基多为CFG桩复合地基和预应力混凝土管桩复合地基两种类型,两者虽均属于刚性桩复合地基的范畴,但因增强体的不同仍有较大区别。依托两实际工程项目的基础方案选择及竣工后的沉降观测数据,阐述了不同增强体刚性桩复合地基基础选型因素分析、地基承载力计算、基础沉降计算和观测、单桩及复合地基载荷试验等方面的内容。同时,结合国内其他类似成功案例及相关研究成果,对该类型基础形式进行经验总结,给出了刚性桩复合地基应用于百米高层剪力墙结构的设计要点和注意事项。

摘要： 为研究影响刚性桩复合地基沉降的影响因素,对刚性桩复合地基进行室内压缩试验,基于DUNCAN-CHANG模型利用有限元软件对不同桩长、不同桩径、不同褥垫层厚度和不同桩数(相同置换率)等影响刚性桩复合地基沉降的主要影响因素进行数值模拟.结果表明:随着桩长和桩径的增加,刚性桩复合地基沉降减小,控制桩长比控制桩径对刚性桩复合地基沉降影响效果更加显著,桩侧正负摩阻力的分界点大致在0.4~0.6倍桩长范围内变化,桩土应力比则是在15~17之间变化;当褥垫层厚度较小时,对桩侧摩阻力和桩土之间的受力调节效果不明显,而褥垫层厚度较大时,造成的总体沉降增大,在实际工程中应对褥垫层厚度进行合理设计,建议采用30~50 cm.

摘要： 既简便又具有较好精度的刚性桩复合地基沉降计算方法仍是工程实践中迫切需要而又有待于解决的问题.对于软土地基中的刚性桩复合地基沉降计算,现行规范方法把其沉降分为加固区的沉降和下卧层的沉降,加固区复合模量的提高采用复合地基与天然地基承载力的倍数求得,实际发现这样得到的加固区复合模量的提高不够,造成计算沉降偏大.本文认为造成这种情况的原因是由于公式推导中假设了桩土应力比与桩土承载力比相等而造成的.另外对于软土地基刚性桩复合地基沉降计算,当桩底置于可靠持力层时,提出其复合地基的沉降可以简化为桩的沉降加褥垫层的压缩沉降的简化方法.工程实例表明,简化方法既简便又具有较好的精度,可为工程实践提供一个有效实用的计算方法.

摘要： 针对路堤下刚性桩复合地基稳定性分析方法仍不够完善的现状,采用数值分析方法对路堤下不同位置桩体的损伤发展过程和破坏模式进行了模拟分析,指出刚性桩对路堤稳定性的贡献因其所处位置不同而具有明显差异,其破坏模式可分为受压破坏、受弯破坏和受拉破坏三类,并根据破坏模式的差异对路堤下的桩体进行了分区和分类.基于极限平衡法基本原理,提出了考虑桩体破坏模式差异的路堤下刚性桩复合地基稳定分析方法,并通过算例与常用的其他四种稳定分析方法进行了对比分析.结果表明:所提出的稳定分析方法与数值分析方法的计算结果最为接近,是合理可行的.

摘要： 基于柔性荷载下刚性桩复合地基绕流滑动时的桩土作用分析,改进了用于稳定分析的修正密度法.滑动面圆心外侧填料密度不作修正,拉中性面以上的正摩擦力增大桩间土密度,拉中性面以下的负摩擦力减小桩间土的密度,并考虑了桩身抗拉强度对拉中性面位置和桩间土修正密度的影响,将端阻力的反力换算到桩端土密度中.分析表明,滑动面圆心外侧填料和桩间土密度修正方法的变化对稳定安全系数影响较小,存在软土下卧层时,桩端土密度修正对稳定安全系数影响较大.工程实例证明改进后的修正密度法分析结果与工程实际符合较好.

摘要： 某电厂工程超大型冷却塔塔高220.0m,0m直径183.3m,为世界在建的最高冷却塔.冷却塔采用环板基础,对沉降非常敏感,地基承载力要求高,地基处理采用以摩擦型预应力钢筋混凝土管桩作为竖向增强体的复合地基方案.工程中开展了刚性桩复合地基现场原体试验研究,进行了复合地基静载荷试验、单桩静载荷试验、桩间土静载荷试验和桩土应力比等测试.根据原体试验结果进行了设计方案的优化调整,复合地基承载力可以满足不小于400kPa的设计要求,获得了必要的设计参数和施工质量控制标准,节省了工程造价,具有很好的工程和社会效益.

摘要： 对于桩端为岩层的地质情况,在工程实践中采用刚性桩复合地基已取得较好地效果.然而,对于桩端为岩层的刚性桩复合地基的理论研究较少,理论研究落后于工程实践.截至目前,已有学者对桩端为岩层的刚性桩复合地基进行模型试验研究,为其在实际工程中应用奠定了一定的理论基础.在模型试验的基础上,本文采用三维有限差分软件FLAC3D对天然地基、单桩和复合地基模型试验进行数值分析,重点研究了不同褥垫层厚度情况下桩端为岩层的刚性桩复合地基的承载力特性,研究结果表明,数值分析结果与模型试验结果一致,同时通过在桩顶设置褥垫层和调整褥垫层厚度,可以使刚性桩与桩间土构成复合地基,并可以使刚性桩与桩间土承载力均得到较大程度的发挥.

摘要： 既简便又具有较好精度的刚性桩复合地基沉降计算方法仍是工程实践中迫切需要而又有待于解决的问题,文中提出了一个解决的简化方法.在刚性桩复合地基中,由于桩间土荷载水平不高,将桩间土荷载沉降曲线近似为线性.当桩的荷载水平不高时,对桩的沉降可按线性考虑,线性关系可按线弹性方程计算得到.若桩可能进入非线性甚至塑性,则假设桩的荷载沉降曲线满足双曲线规律,可较好地考虑桩的非线性沉降过程.通过计算单桩承载力特征值下的沉降,然后通过双曲线方程特点得到桩的非线性沉降方程.对于有单桩静载试验的情况,提出直接利用单桩试验曲线建立单桩的双曲线方程.最后依据共同作用时桩和桩间土的变形协调条件和静力平衡方程,即可计算其实际基础下复合地基的沉降,从而得到一个刚性桩复合地基沉降计算的简化方法.工程实例表明,简化是方法既简便又具有较好的精度,可为工程实践提供一个有效实用的计算方法.

摘要： 岩溶地区中溶洞问题的处理，影响因素很多，情况较复杂。可以采用嵌岩桩基础，也可以采用抛填、注浆固结、灌注混凝土填筑和套放大小钢护筒等措施处理溶洞再做基础。这两种方法比较常用，但在岩溶地区高层住宅基础上的溶洞较多、溶洞的深度和高度较大时，施工困难，影响施工工期，造价也较高，施工质量也不能保障，存在安全隐患。在地基处理过程中，通过置换或天然地基中设置加筋材料加强地基中土体，形成复合地基，特点是通过形成复合地基，来达到提高地基承载力的目的，承载力的可调幅度大。复合地基发挥桩土承载力的双重作用，改变了桩基础设计中桩过长或过密的状况，工程造价能大幅下降。岩溶地区高层住宅的基础采用刚性桩复合地基，安全性高，施工比其他方案简单，能减少施工工期。总之，岩溶地区中溶洞的处理要根据不同的地质情况，采用不同的方案处理，使施工的质量和安全性得以保障，同时降低工程造价。

摘要： 基于饱和砂井渗流固结理论,推导了综合考虑褥垫层、桩、土模量的刚性桩复合地基渗流固结解析解.在ABAQUS中使用Modified Cam-clay模型和孔压单元模拟桩间土体,建立单桩复合地基有限元分析模型.计算结果与某高层结构刚性桩复合地基静载试验吻合较好,验证分析模型的有效性.使用该分析模型,研究褥垫层厚度、模量,桩长对刚性桩复合地基受力及固结变形的影响.结果表明:刚性桩复合地基固结速度远大于天然地基,固结速度随褥垫层模量增大而增大,随井径比减小而增大;结构施工过程中,地基固结沉降已基本完成;褥垫层模量的增大可减小刚性桩复合地基固结沉降,但褥垫层厚度及排水土层厚度的增加都会加大固结沉降.

摘要： 兰州国家级新区地质条件复杂,地基处理较多采用了CFG桩刚性桩复合地基,通过介绍CFG桩复合地基技术的在兰州新区工程应用,阐述了CFG桩刚性桩复合地基的基本原理,通过工程实例,对静载试验结果进行分析,提出在兰州新区复合地基设计时,βp、βs、λ及β取值的建议值.

摘要： 详细论述了复合地基变刚度调平设计的规范依据及应用方法,并将桩基规范中承台底地基土分担荷载的复合桩基沉降计算方法引入复合地基沉降计算中,以体现桩位平面布置即竖向支承刚度分布对地基沉降的影响,为复合地基设计提供了一种新方法.

摘要： 本发明公开了刚性网格与桩复合地基及其应用于软土地基加固的方法。该刚性网格与桩复合地基包括预制桩或现浇桩、刚性网格结构、张拉网、张拉筋和过渡垫层，预制桩或现浇桩从地基表层打设至相对硬地层，刚性网格结构在地表处下方与预制桩固接，网格结构上铺设有张拉网，张拉网上设有过渡垫层，过渡垫层与地基表面紧密接触，厚为0.6～1.5m，所述过渡垫层为粗颗粒的砂土、碎石类土或素混凝土。本发明把刚性网格与桩结构、过渡垫层、软土地层有机地构造成一种复合地基，荷载通过网格结构和桩传递于深层土体之中，可充分地发挥深层土体的强度和变形性能，从而有效提高地基强度和变形性能，加固效果好。

摘要： 本发明公开了刚性网格与桩复合地基及其应用于软土地基加固的方法。该刚性网格与桩复合地基包括预制桩或现浇桩、刚性网格结构、张拉网、张拉筋和过渡垫层，预制桩或现浇桩从地基表层打设至相对硬地层，刚性网格结构在地表处下方与预制桩固接，网格结构上铺设有张拉网，张拉网上设有过渡垫层，过渡垫层与地基表面紧密接触，厚为0.6～1.5m，所述过渡垫层为粗颗粒的砂土、碎石类土或素混凝土。本发明把刚性网格与桩结构、过渡垫层、软土地层有机地构造成一种复合地基，荷载通过网格结构和桩传递于深层土体之中，可充分地发挥深层土体的强度和变形性能，从而有效提高地基强度和变形性能，加固效果好。

摘要： 本发明公开了一种大直径刚性桩复合地基的褥垫层及大直径刚性桩复合地基，用于解决现有地基褥垫层质量差的问题。本发明的褥垫层的上表面设置有至少一个上压力盒，所述褥垫层的下表面设置有至少一个下压力盒，所述上压力盒和下压力盒上下对应设置，所述褥垫层内沿褥垫层的水平方向上铺设有钢筋。本发明通过在褥垫层的上、下表面设置压力盒，能够监测褥垫层各个位置的夯实情况，使得各个位置的褥垫层能够均匀的夯实，提高褥垫层的质量。

摘要： 本发明涉及地基处理技术领域，更具体地说，它涉及一种刚性桩复合地基桩顶注浆系统及其施工方法，其技术方案要点是：包括注浆机和储浆机，储浆机包括基座，基座设置有可升降的移动组件，移动组件连接有升降组件，基座上还设置有储浆桶，储浆桶连接有入浆管和出浆管，出浆管上设置有启闭组件，启闭组件与移动组件连接，本发明的一种刚性桩复合地基桩顶注浆系统及其施工方法能够在桩孔的注浆过程中减少砂浆落在地面上的情况。

摘要： 本发明公开了一种大直径刚性桩复合地基的褥垫层及大直径刚性桩复合地基，用于解决现有地基褥垫层质量差的问题。本发明的褥垫层的上表面设置有至少一个上压力盒，所述褥垫层的下表面设置有至少一个下压力盒，所述上压力盒和下压力盒上下对应设置，所述褥垫层内沿褥垫层的水平方向上铺设有钢筋。本发明通过在褥垫层的上、下表面设置压力盒，能够监测褥垫层各个位置的夯实情况，使得各个位置的褥垫层能够均匀的夯实，提高褥垫层的质量。

摘要： 本发明涉及公路地基施工工法，具体地说是刚性桩复合地基联合排水固结加固公路软土地基施工工法，施工步骤：铺设工作垫层；采用袋装砂井作为竖向排水体，振动沉管下放袋装砂井，震动拔管，拔管过程中空井段要补料；打设刚性桩，通过振动沉管的方式混凝土灌满套后进行震动拔管，拔管速度小于1.2米/分钟，振动拔管过程中拔管不能反插；浇筑桩帽，在已经施工的工作垫层中或填土中，采用反开挖施工的方法浇筑桩帽；路基回填，在柱顶和柱间设置沉降版，填筑高度小于五米采用震动压机压平即可。采用刚性桩联合地基联合排水固结加固公路软土地基施工工法与桩承堤、刚性桩复合地基施工工法相比，分别节约造价百分之四十和百分之四十六。

摘要： 本发明公开了一种桩端为基岩的疏布刚性桩复合地基，包括桩端设置在基岩内、桩顶与褥垫层抵靠的若干刚性桩，所述基岩包括全风化基岩、强风化基岩、中风化基岩和微风化基岩，当所述刚性桩的桩端位于中风化或微风化基岩中时，所述刚性桩的桩端下设置密实度与全风化或强风化基岩密实度一致的弱化垫层；本发明通过在中风化或微风化基岩部分设置弱化垫层调节刚性桩的变形幅度，使之与全风化或者强风化的变形幅度一致，提高桩间土承载能力的发挥幅度，满足复合地基变形协调条件，降低各刚性桩间的不均匀沉降，通过基础下疏布刚性桩控制建筑物的控制变形值，达到既提高地基承载力，又控制地基变形的目的。

摘要： 本实用新型公开了一种大直径刚性桩复合地基的褥垫层及大直径刚性桩复合地基，用于解决现有地基褥垫层质量差的问题。本实用新型的褥垫层的上表面设置有至少一个上压力盒，所述褥垫层的下表面设置有至少一个下压力盒，所述上压力盒和下压力盒上下对应设置，所述褥垫层内沿褥垫层的水平方向上铺设有钢筋。本实用新型通过在褥垫层的上、下表面设置压力盒，能够监测褥垫层各个位置的夯实情况，使得各个位置的褥垫层能够均匀的夯实，提高褥垫层的质量。

摘要： 本实用新型公开了一种刚性桩复合地基兼作抗拔桩的装置，该装置包括刚性桩身、钢管、钢管内注浆体、钢绞线、钢垫板、挤压锚头、上刺入变形调节垫、防水措施等；一方面利用刚性桩复合地基桩土共同作用的原理减少了混凝土和钢筋用量；另一方面在桩体内植入抗拔构件，解决了抗拔问题。克服了既有施工工序复杂，钢筋、混凝土等原材料用量较大、施工工序复杂的缺点，最终确保施工质量、降低施工成本、节省工期和施工绿色环保。本装置施工工艺相对简单，节约工期及造价，具有良好的推广价值。

摘要： 本申请涉及一种柔性桩垫刚性桩复合地基，其涉及地基加固工程技术领域，包括地基本体，地基本体包括基础、柔性桩垫以及埋设于天然地基土体内的刚性桩，柔性桩垫安装于刚性桩顶部，基础安装于柔性桩垫顶部，刚性桩包括贴合于天然地基土体内的限位管，限位管内滑移连接有支撑管，支撑管顶部固定有与柔性桩垫固定连接的支撑板，限位管内设有用于驱动支撑管滑动的驱动机构。首先将刚性桩埋入天然地基内，随后调节驱动机构使得支撑管沿竖向朝上滑动，使得柔性桩垫可以放置到支撑板和基础之间的间隙中，本申请具有提高刚性桩承担荷载能力的效果。