低渗透储层

摘要： 本研究区位于鄂尔多斯盆地西南部。目的层C81储层主要以岩屑长石砂岩和长石砂岩为主,少量长石岩屑砂岩、岩屑砂岩,C8_(1)储层整体孔隙度在8%~20%之间,平均值为15.51%,渗透率在0.1~10mD之间,平均值为5.07mD,属于超低渗透储层。其中C8_(1)^(2)孔隙度在12%~22%,平均16.21%,渗透率在0.1~20mD,平均6.34mD,并且孔隙度与渗透率相关性较差,相关系数仅为0.42,但局部发育高孔、高渗段,渗透率非均质性严重,导致渗透率模型建立困难。本文针对研究区储层特点,以测井信息和岩石物理实验为基础,以储层连通性分析为桥梁,建立基于岩性和孔隙结构的多参数渗透率计算新模型,有效解决了一个孔隙度对应多个渗透率问题,提高了测井解释评价精度,为油藏高效开发提供测井技术支撑。

摘要： 南海东部地区不同仪器的测压资料解释存在系统误差,导致古近系储层流度与岩心渗透率相关性较差,测压渗透率与DST渗透率匹配度较低。针对南海东部地区古近系低渗透储层,改进测压资料质量的定量评价标准,统一流度计算方法,进一步分析储层污染并建立污染校正模型,利用贝叶斯判别法建立了污染判别函数,实现污染判别及校正。结合地层测试的动态渗透率与岩心分析的静态渗透率,基于测井渗透率,建立了渗透率升尺度转换模型。结果表明,测压校正渗透率与经岩心渗透率标定的测井渗透率吻合度较高,进一步应用渗透率转换方法得到升尺度渗透率与DST渗透率较接近,显著改善了测压资料的渗透率评价精度。

摘要： 低品位储量具有油藏埋深大、储层物性差、储量丰度低、区块多分散等特点,目前压裂工艺主要是通过单一双翼对称缝为主,压裂改造效果有限,且部分储层压裂施工难度大,压裂成功率较低。针对压裂难点,开展了大排量低粘滑溜水造复杂缝工艺、纤维脉冲加砂、支撑剂优选、前置表面活性剂等关键技术研究,提高压裂改造效果,并在现场开展应用,效果较好。

摘要： 针对松辽盆地王府断陷泉头组低渗透储层孔隙结构认识不清的问题,运用储层孔隙分形方法,结合X射线衍射、铸体薄片、扫描电镜以及压汞等实验方法,确定了该低渗透砂岩储层的孔隙分型特征,并讨论了分形维数与储层物性、储层矿物组分之间的关系。实验结果表明:该地区储层孔隙以粒间孔和粒内溶孔为主;矿物成分主要为石英和长石;储层孔隙具有多重分形特征,小孔隙的孔隙结构优于中、大孔隙;分形维数与储层孔隙度无关,与渗透率、矿物成分均有良好的相关性。该研究从多重分形理论角度揭示了低渗透储层的孔径分布特征,可为松辽盆地王府断陷泉头组低渗透储层开发提供依据。

摘要： CO_(2)在低渗透非均质多层储层中的驱油特征与在单层储层中存在差异。为明确非均质多层储层CO_(2)驱油特征,通过三管并联平行长岩心驱替实验,模拟低渗透非均质多层储层注CO_(2)驱替过程,评价非混相和混相压力下连续CO_(2)驱和水气交替驱后高、中、低渗透层的驱油效率,明确沥青质沉淀对非均质多层储层的伤害特征。结果表明,在非混相或混相压力下连续注入CO_(2),均会在高渗透层中快速突破,且混相压力下CO_(2)突破时间早于非混相压力下。突破后高渗透层对总采收率的贡献率大于91.7%,非混相和混相的中渗透层贡献率分别为5.6%和2.1%,低渗透层为0。CO_(2)突破转水气交替驱后,CO_(2)波及体积明显增大,中、低渗透层采收率大幅提高,然而中、低渗透层仍然是后期挖潜的主要方向。混相压力下沥青质沉淀对非均质多层储层的伤害主要在高渗透层后部,靠近出口端附近;而非混相压力下沥青质沉淀对储层的伤害主要在高渗透层前中部,靠近注入端附近,但伤害程度低于混相压力下。

摘要： 为明确低渗透储层构造裂缝长度定量表征方法,以四川盆地磨溪—高石梯地区寒武系龙王庙组为例,综合采用岩心裂缝统计及岩石力学实验方法,从构造应力场的角度推导低渗透储层构造裂缝长度的关系式。该方法将裂缝长度与裂缝体密度、应变能密度及岩体应力状态联系起来,建立了裂缝长度与裂缝体密度之间的定量计算关系。结果表明:裂缝长度与裂缝数量呈负指数幂关系;裂缝体密度与应变能密度呈正比线性关系;裂缝长度与裂缝体密度呈负指数幂关系。将推导的裂缝长度公式应用于磨溪—高石梯地区龙王庙组,数值模拟结果显示:裂缝体密度值普遍介于1~5 m^(2)/m^(3),最高为9 m^(2)/m^(3),高值区主要分布于断层及周边地区;裂缝长度主要介于1~20 m,断层及周边区域裂缝密而短,长度普遍小于3 m。

摘要： 利用毛孔约束模型,能够对低渗透储层的应力敏感进行深入研究,在实际研究过程中低渗透储层的应力敏感性会对油田储层的渗透率造成影响,其中主要包括孔隙结构、有效应力以及应力加载方式等。低渗透储层中的压力敏感性增强会引起储层压力变小,导致有效应力呈现出动态变化的状态,利用固定围压和改变内压的方式可以对低渗透储层的应力敏感特性进行分析,得出低渗透储层在开采过程中所受到的影响,从而为低渗透储层的开采提供合理建议。

摘要： ZD油田目前存在注水井斜井多、注水量小、储层吸水差异大等问题,通过分析对比分层注水技术,优选出桥式同心分层注水技术,该技术采用边测边调的方式进行流量调配和测试,进一步实现了精细化分层注水。采用桥式同心分层注水技术在ZD油田实施了82口注水井,应用效果表明:桥式同心分层注水技术较原有分层注水技术在水量调节精度上提高了2.5倍,测调工作量减少了70%,每口井测调费用节约了2.25万元,达到了降本增效的目的。桥式同心分层注水技术能够满足ZD油田分层注水开发的需求。

摘要： 延长油田低渗区块分层注水井经过长时间注水开发后,出现了注水压力升高以及注水量下降等问题,为此,在分析了目标区块注水井注水现状的基础之上,通过大量室内实验,研制了一套适合延长油田低渗区块分层注水井的表面活性剂降压增注体系,并对其综合性能进行了评价。结果表明:研制的表面活性剂降压增注体系具有良好的稳定性能,在地层温度条件下老化60 d后仍能达到超低界面张力水平;体系还具有良好的防膨性能和润湿性能,体系与地层原油和地层水的配伍性较好,不会对地层产生二次伤害;表面活性剂降压增注体系具有良好的降压增注性能,目标区块储层段天然岩心注入0.5 PV的表面活性剂降压增注体系后,岩心驱替压力可以降低40%以上。现场应用结果表明,该表面活性剂降压增注体系能使延长油田低渗区块分层注水井的注水压力显著降低,日注水量显著升高,取得了较好的应用效果。

摘要： 以储层岩石学特征、物性特征分析为基础,通过常规压汞结合更为先进的恒速压汞测试开展安塞油田长6储层微观孔隙结构特征精细表征,并探讨孔隙结构特征对储层物性的影响。结果表明,储层岩石类型以长石岩屑砂岩、长石砂岩为主,孔隙结构可划分为Ⅰ类为低排驱压力—中小孔喉型、Ⅱ类较低排驱压力—小孔喉型、Ⅲ类中排驱压力—细孔喉型、Ⅳ类高排驱压力—微孔喉型4种。孔喉平均半径、孔喉中值半径以及分选系数、最大进汞饱和度均与物性呈正相关关系,歪度系数、均值系数与物性呈负相关,退汞效率、结构系数与物性无明显相关性。恒速压汞实验结果进一步表明,储层物性主要受控于喉道的大小及其分布形态,因此实现喉道的有效开发及合理保护可在低渗透储层开发中获得良好的效果。

摘要： 阿尔及利亚H区块三叠系TAGI组储层呈低孔低渗透特征,成为制约该区TAGI组勘探开发的重要因素.本文以储层微观特征及孔隙结构分析为主要手段,对H区块TAGI组低渗透储层特征及其成因进行了研究.结果表明:H区块TAGI组储层岩石类型以石英砂岩为主,现今埋藏深度为3480～4000m,处于中成岩演化阶段晚期.储层孔隙类型以次生孔隙为主,主要发育粒间溶孔和混合(扩大)孔隙.喉道主要为片状或弯片状,孔喉组合类型为中孔细喉型,孔喉平均直径比较大,孔隙间连通性较差.TAGI组储层经历了酸、碱多期流体综合作用,表现出压实作用、溶解作用、胶结作用和交代作用等多种成岩作用特征,其中,压实作用是低渗透储层形成的关键成岩作用.受上覆火山岩水解及膏岩层“盐效应”影响,碱性流体作用是储集能力改善的主要原因.

摘要： 针对柴达木盆地低渗透储层物性差、以及地层非均质性强、水平主应力差单井产量低、采出程度低、大的特点,开展了高应力差低渗透储层缝网形成主控因素、复杂缝网实施方法、暂堵转向工艺优化、典型区块可行性论证及施工方案优化等研究,同时开展了直井缝网压裂及水平井体积压裂现场试验与推广工作,大幅度提高了推广区块的单井产量,实现了低渗难采储量的有效动用,形成了适合青海油田储层特征的高应力差低渗透储层缝网压裂技术.

摘要： 针对低渗透储层预测主要集中利用叠前数据的特点,为了提高预测的精度,避免直接使用地震叠前资料带来的误差,首先对地震资料的可行性进行评估.从叠前地震资料的标定、AVO正演结果、叠前模拟道集和实际道集及近偏移距道集、中偏移距道集及远偏移距道集4个方面的比对,确定资料的适用范围,最大限度发挥资料的潜力.在分析地震资料的基础上,围绕工程需要的脆性、物性这两个方面为目标进行预测.研究构建的脆性参数主要考虑了杨氏模量变化率和岩性特征,避免了考虑一个参数所带来的缺陷,构建的脆性指数通过和常规叠前参数交会分析对比,识别有效储层的能力明显提高,区分效果显著.对于物性的预测主要利用深度学习组建的关系,关系构建中充分考虑了地震、测井及相关等属性,因此具有稳定性和可靠性,预测的孔隙度和饱和度结果不管是从单井预测的相关度和在平面地震特征吻合度都比较好.最终结合叠前属性及统计融合等技术,预测了区块内有效储层分布规律,为井位上钻提供了有效保障.该技术方法在鄂尔多斯盆地sh186区块致密砂岩气藏勘探实际中取得了显著效果.

摘要： 前置液体系具有造缝、降滤、冷却近井地层的作用,可与酸液形成粘性指进,形成不均匀“刻蚀”槽沟,在低渗透储层酸压改造中实现深度酸压.但是,现有前置液体系主要为胍胶类体系,在与酸液接触时,粘度急剧降低,严重影响酸化效果.依托分子结构设计理念,采用多段聚合方法,引入了耐温、耐酸基团,合成了交联性能好、耐温、耐酸的前置液稠化剂及交联剂.研发的前置液体系在0.7％稠化剂、0.5％交联剂、5％HCL浓度时,常温粘度可达550mPa.s,160°C下剪切100min,粘度大于100mPa.s,静态滤失系数小于10-3m/min1/2,动态滤失系数小于1×10-4m/min1/2,摩阻系数为0.45～0.50,破胶液粘度小于5mPa.s,残渣含量小于100mg/L,对岩心伤害小于30％.研发的新型前置液体系在四川盆地寒武系龙王庙储层、震旦系灯影组储层酸压中得到了大量的应用,获得了较好的施工效果.

摘要： 针对大情字井油田储层物性差的特点,通过室内物理模拟实验,研究CO2启动压力梯度变化.通过实验表明,相同储层条件下启动压力梯度由小到大依次为注气后缘带、混相带、注气前缘带、原始油带,说明混相后原油流动性增强,在低渗透储层中的渗流阻力减小,渗流速度快,使一些难以吸水的致密层能够吸入CO2,通过综合分析认为CO2混相驱可将储层动用下限由水驱的0.7×10-3μm2降至0.2×10-3μm2,大大提高了储量动用程度.该成果在黑59区块CO2驱矿场试验进行了验证,在其精细储层描述基础上,对8口油井中的水驱无效储层进行补孔压裂,取得较好的效果,初期单井日产油平均增幅141％.

摘要： 针对陆相碎屑岩低渗透储层油气运聚成藏机制研究中存在的问题,选择鄂尔多斯盆地西部延长组下部组合的低渗透砂岩油储层为研究对象,研究其沉积结构、成岩现象与致密化过程的非均质性,认识储集空间的非均质性分布规律与原油充注特征.研究发现,低渗透油层表现出较强的非均质性,其中一部分为含油砂岩,不合油砂岩至少可以分为3类:含水砂岩、钙质胶结致密砂岩和富含塑性岩屑致密砂岩,其中后两类致密砂岩多与中低级构型界面有关.低渗透储层中四类砂岩的成岩过程差异极大,含油砂岩中可识别出3期沥青充注,分别对应于晚侏罗世、早白垩世中期、早白垩世晚期.以这些沥青为时间标志可将含油砂岩中的成岩过程划分为3期,含水砂岩中也可识辨出对应的3期成岩过程.在钙质胶结和富含塑性岩屑的致密砂岩中,成岩作用主要发生在对应的第一期,形成储层内的隔夹层,往往构成不同层次、不完全封隔的网状结构,影响甚至控制了后期的流体活动,引起后期成岩作用和油气充注过程的非均匀性.在流体识别、典型油藏解剖、储层非均质性及结构模型分析、成岩过程及其与油气充注关系、古物性恢复研究的基础上,提出了研究区结构性非均质性致密砂岩油藏成藏模式.

摘要： 为了满足江汉油田低渗透储层及非常规储层增产压裂改造的需求,研究了四种新型低成本低伤害压裂液体系,并在江汉油区及坪北油区现场应用取得了较好的效果.其中增效压裂液可降低胍胶用量0.15％,减少残渣30％以上,大大降低了对地层的伤害.超分子压裂液无需添加助排剂,可满足50～120°C储层施工要求.低聚合物压裂液稠化剂使用浓度在0.35％ ～0.55％,剪切两小时后黏度在100mPa·s,静置下能稳定携砂3d以上,压裂液破胶后无残渣.与目前广泛使用的羟丙基瓜尔胶压裂液相比较,超分子压裂液和低聚合物压裂液对岩心的伤害率降低了约10％,液体成本节约了20％,羧甲基羟丙基胍胶压裂液与常规压裂液体系相比,其稠化剂使用浓度低(0.2％～0.3％),残渣含量少,对储层伤害率较低.增效压裂液目前在江汉油田已推广应用60余井次,超分子压裂液应用2井次.

摘要： 目前在低渗储层单相流体的微观渗流特征方面的研究还非常有限.本文通过对某油田低渗透储层真实砂岩微观模型的渗流实验,研究了单相水的微观渗流特征及主要影响因素.研究表明:(1)单相水的微观流动存在明显的压力依赖性,流体的流动具明显非均匀渗流特征,即可流动的面积随压力的增加而逐渐增加,且每个压力下可流动面积都存在一定的分布特征;(2)随流动压差的增加水相渗透率也有所增加,表现出明显的非达西渗流特征;(3)孔隙结构非均质越强,孔喉越小,黏土矿物含量越高,流体的微观非均匀流动越明显.因此本文认为流体的微观非均匀渗流可能是低渗储层岩石流体非达西渗流存在的一个非常重要的原因.

摘要： 本文利用岩石薄片、铸体薄片、X衍射分析等分析技术，对低渗砂岩储层进行了测试分析，总结出了临南洼陷低渗透碎屑岩储层岩石矿物特征，研究提出了针对性的改造方案，通过在夏463井低渗透油层中应用，取得了显著的试油改造效果。主要思路是根据铁白云石胶结物发育特点及赋存状态，制定溶蚀微晶一显微晶铁白云石，同时返排附着粘土矿物的方案，达到对该井近井带低渗透储层增喉扩孔的效果，提高近井带渗流能力。由于该方案最大限度的降低储层二次伤害，保证了开采过程中长时问稳产，该井开采两年多来，仍有产油能力。应用结果表明了储层岩石学研究对于低渗透储层改造对策的选择至关重要，研究成果对提高低渗透碎屑岩储层的稳产能力和采收率都具有重要的借鉴意义。

摘要： 二连盆地下白垩统发育一套陆源碎屑成分和碳酸盐矿物组成的混合沉积,近年来在其中发现大量油气显示,但目前对这套云质岩成藏的研究程度较低,为此,对云质岩储层特征及成藏机制进行分析.通过岩心观察、薄片鉴定、物性分析和岩石热解等方法，综合研究了云质岩储集层的岩石学特征、储集空间类型、物性特征和成藏主控因素等。综合分析认为，由于烃源岩成熟度普遍较低，云质岩储集层油气聚集不是因为生烃形成的异常高压，增加充注动力，而是通过优质烃源岩控制溶蚀孔隙发育，降低油气充注的阻力来实现的。

摘要： 本发明公开了一种特低渗透水敏储层/致密储层的采油方法，其包括以下步骤：在处于特低渗透或致密油藏区域的水平井套管完井后，采用水平井分段压裂技术对储层进行分段压裂以形成N条与水平井连通的人工裂缝，第M条人工裂缝较第M+1条人工裂缝靠近水平井的井口；将相邻的第1条人工裂缝与第2条人工裂缝之间的水平井的水平段坐封，通过套管向第1条人工裂缝中注入二氧化碳，通过油管进行采油，并且在采油完成后解封；将相邻的第M条人工裂缝与第M+1条人工裂缝之间的水平井的水平段进行坐封并且通过套管向第M条人工裂缝中进行注入二氧化碳后，通过油管进行采油。该方法能够通过一个水平井实现同井注二氧化碳、同井采油。

摘要： 本发明公开了一种特低渗透水敏储层/致密储层的采油方法，其包括以下步骤：在处于特低渗透或致密油藏区域的水平井套管完井后，采用水平井分段压裂技术对储层进行分段压裂以形成N条与水平井连通的人工裂缝，第M条人工裂缝较第M+1条人工裂缝靠近水平井的井口；将相邻的第1条人工裂缝与第2条人工裂缝之间的水平井的水平段坐封，通过套管向第1条人工裂缝中注入二氧化碳，通过油管进行采油，并且在采油完成后解封；将相邻的第M条人工裂缝与第M+1条人工裂缝之间的水平井的水平段进行坐封并且通过套管向第M条人工裂缝中进行注入二氧化碳后，通过油管进行采油。该方法能够通过一个水平井实现同井注二氧化碳、同井采油。

摘要： 本发明涉及一种润湿反转剂，该润湿反转剂由下式(1)、式(2)、式(3)、式(4)、式(5)和式(6)所示的结构单元构成。本发明还提供了一种储层保护剂组合物，该组合物含有上述润湿反转剂以及储层保护剂。本发明还提供了含有所述储层保护剂组合物的用于低渗透特低渗透储层的钻井液。本发明还提供了所述钻井液在低渗特低渗储层钻井中的应用。本发明的润湿反转剂和储层保护剂组合使用于钻井液可以有效地防止钻井液的水相、油相进入到储层，降低钻井液的滤失量，从而有效地保护储层免于钻井液的损害。

摘要： 本发明涉及一种润湿反转剂，该润湿反转剂由下式(1)、式(2)、式(3)、式(4)、式(5)和式(6)所示的结构单元构成。本发明还提供了上述润湿反转剂的制备方法。本发明还提供了一种储层保护剂组合物，该组合物含有上述润湿反转剂以及储层保护剂。本发明还提供了含有所述储层保护剂组合物的用于低渗透特低渗透储层的钻井液。本发明还提供了所述钻井液在低渗特低渗储层钻井中的应用。本发明的润湿反转剂和储层保护剂组合使用于钻井液可以有效地防止钻井液的水相、油相进入到储层，降低钻井液的滤失量，从而有效地保护储层免于钻井液的损害。

摘要： 本发明涉及石油钻井技术领域，公开了一种储层保护剂组合物、含有该储层保护剂组合物的钻井液及其在低渗透储层钻井中的应用，所述储层保护剂组合物包括纳米膜结构储层保护剂和润湿调节剂，所述纳米膜结构储层保护剂包括蒙脱土片层、式(1)所示的结构单元和式(2)所示的结构单元，其中，R1，R2，R3，R4和R5各自独立地为氢、C1‑C4的烷基或C1‑C4的烷氧基，R6为C1‑C6的亚烷基。本发明还提供了含有本发明所述储层保护剂组合物的钻井液。将含有本发明所述储层保护剂组合物的钻井液应用于低渗透储层钻井中时，能够表现出较好的流变性能、抗温性能、防塌性能和储层保护性能。

摘要： 本发明涉及石油钻井技术领域，公开了一种纳米膜结构储层保护剂及其制备方法和钻井液及其在低渗透储层钻井中的应用，所述纳米膜结构储层保护剂包括蒙脱土片层、式(1)所示的结构单元和式(2)所示的结构单元，其中，R1，R2，R3，R4和R5各自独立地为氢、C1‑C4的烷基或C1‑C4的烷氧基，R6为C1‑C6的亚烷基。本发明还提供了含有本发明所述纳米膜结构储层保护剂的钻井液。将含有本发明所述纳米膜结构储层保护剂的钻井液应用于低渗透储层钻井中时，能够表现出较好的流变性能、抗温性能、防塌性能和储层保护性能。

摘要： 本发明涉及一种润湿反转剂，该润湿反转剂由下式(1)、式(2)、式(3)、式(4)、式(5)和式(6)所示的结构单元构成。本发明还提供了一种储层保护剂组合物，该组合物含有上述润湿反转剂以及储层保护剂。本发明还提供了含有所述储层保护剂组合物的用于低渗透特低渗透储层的钻井液。本发明还提供了所述钻井液在低渗特低渗储层钻井中的应用。本发明的润湿反转剂和储层保护剂组合使用于钻井液可以有效地防止钻井液的水相、油相进入到储层，降低钻井液的滤失量，从而有效地保护储层免于钻井液的损害。

摘要： 本发明涉及一种润湿反转剂，该润湿反转剂由下式(1)、式(2)、式(3)、式(4)、式(5)和式(6)所示的结构单元构成。本发明还提供了上述润湿反转剂的制备方法。本发明还提供了一种储层保护剂组合物，该组合物含有上述润湿反转剂以及储层保护剂。本发明还提供了含有所述储层保护剂组合物的用于低渗透特低渗透储层的钻井液。本发明还提供了所述钻井液在低渗特低渗储层钻井中的应用。本发明的润湿反转剂和储层保护剂组合使用于钻井液可以有效地防止钻井液的水相、油相进入到储层，降低钻井液的滤失量，从而有效地保护储层免于钻井液的损害。

摘要： 本发明涉及石油钻井技术领域，公开了一种储层保护剂组合物、含有该储层保护剂组合物的钻井液及其在低渗透储层钻井中的应用，所述储层保护剂组合物包括纳米膜结构储层保护剂和润湿调节剂，所述纳米膜结构储层保护剂包括蒙脱土片层、式(1)所示的结构单元和式(2)所示的结构单元，其中，R1，R2，R3，R4和R5各自独立地为氢、C1‑C4的烷基或C1‑C4的烷氧基，R6为C1‑C6的亚烷基。本发明还提供了含有本发明所述储层保护剂组合物的钻井液。将含有本发明所述储层保护剂组合物的钻井液应用于低渗透储层钻井中时，能够表现出较好的流变性能、抗温性能、防塌性能和储层保护性能。

摘要： 本发明涉及石油钻井技术领域，公开了一种纳米膜结构储层保护剂及其制备方法和钻井液及其在低渗透储层钻井中的应用，所述纳米膜结构储层保护剂包括蒙脱土片层、式(1)所示的结构单元和式(2)所示的结构单元，其中，R1，R2，R3，R4和R5各自独立地为氢、C1‑C4的烷基或C1‑C4的烷氧基，R6为C1‑C6的亚烷基。本发明还提供了含有本发明所述纳米膜结构储层保护剂的钻井液。将含有本发明所述纳米膜结构储层保护剂的钻井液应用于低渗透储层钻井中时，能够表现出较好的流变性能、抗温性能、防塌性能和储层保护性能。