连梁

摘要： 现行规范中桩土应力比计算公式只适用于无黏性土路堤,工程实践中对桩帽复合地基与桩梁复合地基的选择也常发生争议。对桩帽复合地基、桩梁复合地基分别推导了适用于黏性土路堤的桩土应力比计算公式。分析表明,桩帽和连梁面积相同时,设置桩帽的路堤桩土应力比、桩荷载率均大于设置桩梁的路堤桩土应力比、桩荷载率。对于拱脚、拱顶均为无黏性土的桩帽复合地基路堤,路堤高度小时拱顶屈服,路堤高度大时拱脚屈服。拱顶屈服时,桩土应力比随路堤高度增大而增大;拱脚屈服时,桩土应力比不再随路堤高度增大而变化。对拱脚为无黏性土、拱顶为黏性土的桩帽复合地基路堤,路堤高度小时土拱不屈服,路堤高度较大时拱脚屈服,路堤高度大时拱顶屈服。土拱不屈服或拱脚屈服时,桩土应力比随路堤高度增大而增大;拱顶屈服时,桩土应力比随路堤高度增大而减小。对拱脚、拱顶均为黏性土的桩帽复合地基路堤,路堤高度小时土拱不屈服,路堤高度大时拱脚屈服。

摘要： 本文根据某具体工程实例,从结构设计角度出发,针对设计过程中出现的主要问题进行分析总结,并同时给出处理措施,且对所出现问题,有针对性地提出一些设计层面解决建议,供设计过程中参考使用。

摘要： 本文针对核心筒内部连梁有次梁搭接在上面的问题,提出三种针对连梁的抗震措施,分别为:在连梁内部设置交叉斜筋;增大连梁截面,使之成为变截面连梁;连梁内置型钢。本文主要研究思路为:首先,对结构进行小震下的振型反应谱分析及弹性时程分析,确保其符合“小震不坏”的抗震目标;其次,在中震不屈服分析下,建立上述三种措施下的模型,对比整体分析结果以及四层标准层配筋率,比选出内置型钢为最优方案;最后,对该方案进行大震下的动力弹塑性时程分析。结果表明,在中震和大震下,连梁内置型钢不仅能有效发挥耗能作用,而且没有发生剪切破坏,保护了搭接在上方的楼面次梁,为后续类似工程情况提供了参考。

摘要： 为研究跨高比、配箍量和配筋方式对小跨高比活性粉末混凝土(reactive powder concrete, RPC)连梁抗震性能的影响,设计三因素三水平正交试验,采用Abaqus软件对9个模型进行数值模拟,得到低周往复加载作用下不同参数构件的模拟滞回曲线和钢筋应力云图,分析连梁受力情况、刚度退化、承载能力、变形和耗能能力。结果表明:跨高比和配筋方式是影响RPC连梁抗震性能的关键因素,跨高比应控制在1.25以上构件才能产生延性破坏;在同等条件下,使用对角斜筋或菱形配筋方式,RPC连梁承载能力和延性得到显著提高。

摘要： 某高层住宅地上主体结构验收时,在分户墙上出现左右对称的连续贯通竖向裂缝。通过现场调查、结构受力分析等对裂缝成因进行分析,结果表明,裂缝是温度应力或强约束与温度应力共同作用的结果,为非结构性变形裂缝。从设计构造、原材料、施工方面提出裂缝防治措施,包括洞口连梁端增加交叉斜向钢筋、合理设置混凝土墙体实际长度、严格控制原材料质量及混凝土配合比、加强振捣管理、延迟拆模时间、加强混凝土养护等。

摘要： 本文通过理论简介和若干模型算例阐述了连梁单元类型对框筒结构整体刚度的影响。结构分析时连梁可采用杆单元或壳单元模拟,二者节点自由度不同。为改善杆-壳连接节点的转动协调性,结构分析软件普遍引入了带有转动自由度的壳单元模拟剪力墙。二维平面结构的计算分析表明,这种壳单元的转动自由度与杆单元不同,不能完全协调两种单元类型的转动,若不加以处理,结构刚度计算结果会偏柔,在单元尺寸较小时甚至会失真。本文提供了两种连梁处理措施来调整结构刚度,分别为在梁端增加伸入墙肢的刚性杆和设置双连梁,分析表明增加刚性杆的措施更为可靠。通过实际超高层框筒结构案例,验证了带转动自由度壳单元的局限性和连梁处理措施有效性同样适用于三维空间结构。最后,通过剪重比和框架剪力比等指标说明了不同连梁单元对普通框筒结构较明显影响,但对巨型框筒结构的影响则小很多。本文可为设计人员在框筒结构分析和设计时提供参考。

摘要： 目的研究U型钢条连接剪力墙与连梁的力学性能,为此类节点设计提供参考。方法基于ABAQUS模拟新型连接构件的受力性能,对比分析模拟结果,研究灌浆料强度、槽型钢板屈服强度、厚度等因素对该新型连接构件力学性能的影响。结果与现浇构件对比,该新型连接构件的承载能力更高,耗能能力更好;构件主要在U型钢条处破坏,可充分利用各材料的性能;灌浆料强度、钢套箍宽度对骨架曲线影响很小;增加U型钢条个数或在一定范围内增大槽型钢板厚度、屈服强度可提高新型连接构件的承载力,降低延性和耗能能力,但降低后仍可满足设计要求。结论U型钢条连接剪力墙和连梁具有可行性,设计时可优先调整U型钢条个数,其次是槽钢板厚度和屈服强度,而灌浆料强度和钢套箍宽度只需满足最小值要求。

摘要： 耗能钢连梁已被广泛应用于消能减震结构中,但关于连梁长度对其抗震性能影响的研究还不够充分。因此,本文基于ABAQUS软件对腹板采用低屈服点钢和普通钢制成共10个耗能连梁进行分析。利用已有试验验证了本文有限元建模方法及材料参数选取的准确性,研究了长高比对不同材料耗能连梁抗震性能及破坏模式的影响。研究结果表明,相较于普通钢连梁,低屈服点钢连梁在耗能能力、刚度、破坏形式等方面对长高比的敏感性更低,其超强系数对长高比的敏感性更高,且在同尺寸下具有更高的耗能效率。最后对实际工程中钢连梁的选择和设计提供了建议。

摘要： 浆锚搭接连接装配式联肢剪力墙的上、下层预制剪力墙通过钢筋浆锚搭接连接,预制剪力墙与叠合连梁通过剪力墙预留凹口现浇混凝土及叠合层混凝土连接成整体。为掌握装配式联肢剪力墙的真实抗震性能,制作了1个装配式试件和1个现浇对比试件,并对其进行了低周反复水平荷载试验。通过对比试件的破坏形态、滞回曲线与骨架曲线、强度与刚度、位移延性及耗能能力等,对装配式试件的抗震性能进行评价。试验及分析结果表明,装配式试件发生与现浇试件相同的墙肢弯剪破坏与连梁剪切破坏,新、老混凝土界面未影响裂缝开展及试件整体性;与现浇试件相比,装配式试件的强度与刚度提高,位移延性有所降低,耗能能力提高;浆锚搭接连接装配式联肢剪力墙抗震性能总体上可达到“等同现浇”,可应用于实际工程。

摘要： 连梁是联肢剪力墙共同发挥抗侧力作用的关键部件.连梁的剪压比超限会极大地影响剪力墙结构在抵抗地震作用时变形耗能的能力.从导致连梁剪压比超限的原因入手,对连梁剪压比超限问题提出了几种解决办法并进行探讨分析.

摘要： 目前结构构件一般采用弹性刚度参与整体分析,但抗震设计时连梁的刚度相对剪力墙刚度较小,而承受的弯矩及剪力较大,配筋一般较困难.目前的一般做法是在不影响连梁承受竖向荷载能力的前提下,允许其适当开裂降低刚度,整体抗震计算时对剪力墙连梁刚度指定刚度折减系数(0.5-0.7).本文主要从连梁的工作机理,从两个不同角度提出连梁残余刚度的概念及其计算方法,并给出算例,为相关工程计算分析提供参考.

摘要： 针对建筑结构中连梁的受力特点及水平荷载下的破坏形式,提出连梁设计时面对的问题,总结出连梁刚度折减、设缝连梁、交叉斜筋、对角暗撑、钢板连梁等超限应对方案，并且详细介绍了PKPM软件实现方法及注意事项.

摘要： 自2010年开始结构专业的规范、规程、图集都发布了新版本,同时相关的计算软件也进行相应的更新和升级.关于剪力墙结构的设计有若干新的规定,给设计人员带来了新的课题.其中,小跨高比连梁超限是高层剪力墙结构设计中一种常见问题.结合高烈度区高层剪力墙结构住宅工程实例,探讨了由概念设计入手并结合设计软件进行增强配筋设计,连梁的刚度应该适宜，既不能太大使墙肢产生较大拉力而过早出现刚度和承载力退化，也不能过小使得连梁不能消耗较多的能量以减轻墙肢的破坏而且不能提供给墙肢足够的约束抵抗地震力。这样，连梁刚度在位移控制的电算中的刚度折减系数可以比配筋控制的电算中稍大。但是不能过多考虑连梁刚度对整体刚度的贡献，二者的差值应控制在0.1以内。当门窗洞口的连梁超筋时，可减小连梁高度，同时在门窗洞口顶部增加过梁。运用此方法时应控制连梁高度大于300mm，因为当连梁高度太小时不能消耗较多的能量以减轻墙肢的破坏，而且不能提供给墙肢足够的约束以抵抗地震力。同时，在SATWE电算中，当连梁小于300mm时即已不考虑连梁作用了。加大洞口宽度，多用于剪力墙较长时增加结构开洞的处理上，主要集中在核心筒周围。若用于外墙门窗洞口时，应结合建筑立面的尺寸的控制，同时宜对称布置。考虑连梁不参与工作，按照独立墙肢进行结构内力分析。此时由于剪力墙的刚度降低，侧移允许增大，剪力墙的墙身配筋计算结果往往会增大，则剪力墙的墙身配筋按两次计算结构较大者进行配筋设计。这样，工程的经济性会有所降低。此方法适用在较低层数、较低设防烈度的项目中，会取得比较好的结果。连梁中配置交叉斜筋，适用实际全剪力墙工程中经常出现的250mm-400mm宽的连梁。其优点在于构造、施工相对于集中对角斜筋、对角斜撑简单，同时斜向钢筋在梁腹及两个梁端截面分布更加均匀，有效分担了剪力，并且钢筋应力分布均匀，连梁裂缝分布均匀。因此连梁是剪力墙结构体系中的抗震耗能构件，在设计时应根据强剪弱弯的原则和多道抗震防线的要求，把相互制约的因素同一协调，以取得连梁设计的理想结果。

摘要： 为了研究不同跨高比连梁对框架.核心筒结构抗震性能的影响,应用PERFORM-3D有限元软件建立不同连梁跨高比的框架.核心筒结构分析模型,对其进行动力弹塑性时程分析。先研究连梁跨高比对结构自振周期的影响,再以结构的变形和延性(包括层间位移角、层位移、层剪力、结构塑性损伤过程)以及结构的耗能能力作为性能评估参数,对不同连梁跨高比的框架-核心筒结构进行抗震性能分析。分析结果表明:不同跨高比连梁对结构的自振周期有一定的影响,连接筒体的连梁对结构自振周期的影响比简体内部连梁的影响大;结构的塑性耗能主要由连梁承担,不同跨高比连梁的耗能能力差别较大,连接简体的连梁耗能较好。在此基础上,对连梁合理跨高比的范围提出了具体建议,以供实际工程参考。

摘要： 分析了高层建筑连梁的受力机理和破坏形式,提出了连梁设计的一般性原则和概念设计方法,并对工程实际中经常出现的连梁超筋现象提出了一些解决方法.

摘要： 钢筋混凝土连梁是剪力墙结构中的一个重要构件.许多因素都可能要求对结构中连梁进行加固处理.本文研究了在钢筋混凝土连梁两侧用螺栓固定钢板加固连梁后,对连粱的强度计算分析.运用混合分析方法和滑移应变的概念,得出了钢板与钢筋混凝土连梁截面间纵向和横向相对滑移位移表达式;以该相对滑移量为变量的加固后连梁的钢板截面与钢筋混凝土梁截面的内力表达式.由螺栓连接组的剪力-滑移关系、混凝土的抗压强度、极限压应变和钢板截面的应变分布,根据平衡条件得出加固后连梁的抗剪强度.

摘要： 新旧设计规范的差异以及越来越多的建筑物的老化问题使得结构构件的加固改造已成为一个重要的研究领域.本文旨在讨论混凝土框架剪力墙或剪力墙结构体系中的两片墙体之间的连梁的加固问题.目前对普通梁构件的加固方法的研究很多，但对连梁的加固方法的研究却很少，而连梁与普通梁的受力机理是不同的.连梁与普通梁的区别在于它对其两端的抗侧力墙体的剪切变形起到协调作用，它除了承受竖向荷载外，还要作为侧向抗力构件的一部分承受风荷载和水平地震作用等侧向荷载的作用.因此连梁的强度、变形以及延性对抗侧力系统以及整个结构的工作性能有重要的影响.对于已建好的结构，当RC连梁的抗剪能力和延性不能满足目前的设计要求时，则需要采取一些加固措施以确保结构的整体工作性能.本文首先介绍几种连梁加固可采用的方法并比较他们的优缺点，然后重点介绍香港大学土木工程系进行的关于用螺栓固定钢板来加固连梁的方法的实验研究以及今后将要进行的研究方向.

摘要： 随着建筑结构越来越复杂,弹塑性分析的应用越来越广泛.本文首先介绍转换梁和连梁采用不同单元模拟时结果的差异并对此进行分析;然后对于结构中容易出现损伤的部位,分析其原因以及加强的方法;最后对于几个不同单位结构性能化评估准则的差异性进行了介绍.

摘要： 从结构计算简图、结构布置、剪力墙连梁的设计和平面整体表示方法(简称平法)在绘图中的应用等方面阐述了高层建筑框架剪力墙结构在工业建筑设计中应用.

摘要： 联肢剪力墙在地震作用下的非线性分析具有重要的研究意义.本文在改进多垂直杆剪力墙模型基础上,以带刚域的局部纤维模型模拟连梁,两模型结合可很好的模拟联肢剪力墙.在此基础上,推导了所建模型的刚度矩阵并进行计算,与实验结果的对比证明该模型具有较好的计算精度.但连梁模型有待进一步改进,以模拟短梁的剪切影响.

摘要： 本发明公开了一种运梁车，包括两个车箱、平衡箱梁、运梁车主千斤顶和运梁车辅千斤顶。本发明还公开了一种运梁系统，包括运梁车、回转机构和夹轨机构。本发明还公开了一种钢箱梁装配系统，包括运梁系统和吊机系统。本发明还公开了一种钢箱梁装配方法，包括步骤：一、钢箱梁运梁到位；二、下放吊具连接钢箱梁；三、提升钢箱梁并三维调节钢箱梁位置；四、钢箱梁坡度调节；五、装配钢箱梁；六、前移基座移动至更新后的钢箱梁装配端；七、钢箱梁装配结束。本发明还公开了一种钢箱梁装配方法，包括步骤：A、搭建支撑架；B、铺设轨道；C、钢箱梁的顶升及运移；D、钢箱梁三维空间位置调节及装配；E、钢箱梁装配结束。本发明钢箱梁装配精度高。

摘要： 本发明提供了一种连续梁‑拱组合梁体的施工方法及连续梁‑拱组合梁体，属于建筑施工技术领域。其包括墩身、墩旁支架、挂篮、边跨、次中跨合拢段以及中跨合拢段，施工方法至少包括以下步骤：步骤S1：在墩身的侧边上安装墩旁支架，在墩旁支架上浇筑第一块混凝土；步骤S2：拆除墩旁支架，在墩身侧部上安装挂篮，按顺序对称悬臂浇筑第二至第二十二号块段混凝土；步骤S3：在边跨侧部搭设支架，在支架上浇筑边跨直线段；步骤S4：对次中跨合拢段进行临时锁定，在次中跨合拢段的两端截面间设置劲性骨架。该连续梁‑拱组合梁体采用该施工方法，梁体的刚度较强且施工风险较低。

摘要： 本发明提供一种工字梁梁体检测车和工字梁梁体检测车的使用方法，该检测车包括车体、控制装置和移动装置，车体中设置有电源件和检测装置，车体与移动装置连接，控制装置分别与检测装置、移动装置、电源件电连接，车体位于相邻两个工字梁之间；移动装置包括两个分别设置在车体相互背对的两侧的第一移动部，第一移动部位于车体下部，每一第一移动部包括间隔设置的两个以上的第一移动机构，相互背对的两个第一移动部抵接在相邻两个工字梁下翼缘的上表面，第一移动部使得车体在相邻两个工字梁之间移动。本发明能够用于检测工作人员难以检测到间隔较近的相邻两个工字梁的梁体，且该检测车结构简单，检测过程中不会影响到桥梁的通行。

摘要： 本发明公开了一种运梁车，包括两个车箱、平衡箱梁、运梁车主千斤顶和运梁车辅千斤顶。本发明还公开了一种运梁系统，包括运梁车、回转机构和夹轨机构。本发明还公开了一种钢箱梁装配系统，包括运梁系统和吊机系统。本发明还公开了一种钢箱梁装配方法，包括步骤：一、钢箱梁运梁到位；二、下放吊具连接钢箱梁；三、提升钢箱梁并三维调节钢箱梁位置；四、钢箱梁坡度调节；五、装配钢箱梁；六、前移基座移动至更新后的钢箱梁装配端；七、钢箱梁装配结束。本发明还公开了一种钢箱梁装配方法，包括步骤：A、搭建支撑架；B、铺设轨道；C、钢箱梁的顶升及运移；D、钢箱梁三维空间位置调节及装配；E、钢箱梁装配结束。本发明钢箱梁装配精度高。

摘要： 本发明提供了一种连续梁‑拱组合梁体的施工方法及连续梁‑拱组合梁体，属于建筑施工技术领域。其包括墩身、墩旁支架、挂篮、边跨、次中跨合拢段以及中跨合拢段，施工方法至少包括以下步骤：步骤S1：在墩身的侧边上安装墩旁支架，在墩旁支架上浇筑第一块混凝土；步骤S2：拆除墩旁支架，在墩身侧部上安装挂篮，按顺序对称悬臂浇筑第二至第二十二号块段混凝土；步骤S3：在边跨侧部搭设支架，在支架上浇筑边跨直线段；步骤S4：对次中跨合拢段进行临时锁定，在次中跨合拢段的两端截面间设置劲性骨架。该连续梁‑拱组合梁体采用该施工方法，梁体的刚度较强且施工风险较低。

摘要： 本实用新型公开了一种用于预制T型梁桥的边梁梁片与中梁梁片的一体式模板，包括翼缘模板(1)和横隔模板(2)，所述翼缘模板(1)的结构及尺寸与边梁的结构及尺寸相匹配，所述横隔模板(2)的设置与中梁的结构及尺寸相匹配，还包括翼缘活动挡板(3)和横隔活动封头(4)。本实用新型将中梁模板与边梁模板设计为一体式结构，整套模板的主体按中梁的结构设计，翼缘模板(1)加宽部分按边梁宽度设计，在横隔板处分模。翼缘模板(1)上安装翼缘活动挡板(3)，即可生产中梁梁片；除去翼缘活动挡板(3)，安装上横隔板活动封头(4)，即可生产边梁梁片。本实用新型结构简单，施工方便，可节省模板投入成本，提高模板使用周转率。

摘要： 本实用新型提供一种箱梁落梁临时支点压力和高度测量控制装置及箱梁落梁。本实用新型提供的箱梁落梁临时支点压力和高度测量控制装置，设置于落梁的临时支点处，包括承载组件、测量组件和控制组件；测量组件设置于承载组件上，测量组件与临时支点对应设置，测量组件包括压力传感器和距离传感器，压力传感器用于检测临时支点处所受到的压力值，距离传感器用于测量临时支点处的高度值；控制组件与压力传感器、距离传感器通讯连接。本实用新型的箱梁落梁临时支点压力和高度测量控制装置，能够对临时支点的状态进行准确地确定，提升箱梁架设的质量。

摘要： 本实用新型属于斜拉桥加劲梁施工技术领域，具体涉及一种斜拉桥钢箱梁梁下运梁车及运梁系统。本实用新型通过设置有上臂和下臂的C型桁架结构、固定连接在下臂上表面外端的起吊卷扬机、连接在C型桁架结构下臂上的滑轮组、起吊卷扬机钢丝绳通过滑轮组连接起吊吊具，实现斜拉桥的钢箱梁的垂直起吊，C型运梁车的行走机构由C型桁架结构上臂下表面的行走车轮及具有固定安装在已安装的钢箱梁翼缘上的运梁轨道组成，实现了斜拉桥钢箱梁的水平移运。

摘要： 本发明公开高连梁式预制混凝土墙拆分安装方法、高连梁拆分节点及高连梁、高连梁式预制混凝土墙，所述拆分安装方法包括步骤：将高连梁沿楼层标高处拆分成独立的上连梁和下连梁；将预制混凝土墙在高度方向上沿各楼层标高处拆分为整块的混凝土墙体；将楼层标高处上方铺设位于上连梁下方的座浆层；将混凝土墙体内底部沿预制混凝土墙长度方向设置填充层，使得填充层位于座浆层上方；将填充层两侧制作支座；将混凝土墙体吊装并固定至楼板处，并通过浇筑混凝土与同层楼板浇筑成整体；其避免因为拆分导致高连梁内抗剪钢筋断开，从而保证高连梁抗剪承载力的稳定，解决因为拆分问题产生的结构安全问题，提高结构安全性。

摘要： 本发明公开高连梁式预制混凝土墙拆分安装方法、高连梁拆分节点及高连梁、高连梁式预制混凝土墙，所述拆分安装方法包括步骤：将高连梁沿楼层标高处拆分成独立的上连梁和下连梁；将预制混凝土墙在高度方向上沿各楼层标高处拆分为整块的混凝土墙体；将楼层标高处上方铺设位于上连梁下方的座浆层；将混凝土墙体内底部沿预制混凝土墙长度方向设置填充层，使得填充层位于座浆层上方；将填充层两侧制作支座；将混凝土墙体吊装并固定至楼板处，并通过浇筑混凝土与同层楼板浇筑成整体；其避免因为拆分导致高连梁内抗剪钢筋断开，从而保证高连梁抗剪承载力的稳定，解决因为拆分问题产生的结构安全问题，提高结构安全性。