框筒结构

摘要： 框筒结构具有造型美观、实用灵活、受力合理以及整体性强的特点,在超高层建筑中得到了广泛应用。首先介绍了框筒结构的起源与发展;然后结合其受力特点介绍了其特有的“密柱深梁”的结构形式;最后通过对实际典型框筒结构案例受力特点的分析,论述了框筒结构在当前超高层建筑中的回归与演绎。结果表明:为满足建筑采光及通透性的建筑效果,采用开洞率较大的密柱框架,与核心筒组成“密柱框架+核心筒”结构体系,形成双重抗侧力体系,在增加结构适用高度的同时,也可以呈现良好的建筑视野效果。同时,为了追求室内无柱的效果,将密柱框架中的框架梁与框架柱内平,可以实现建筑与结构的完美统一。

摘要： 以等效连续化方法为基础,在Hamilton力学体系下进行框筒结构剪滞翘曲位移函数精度研究.选用不同类型的函数描述翼缘板的剪滞翘曲位移,考虑等效板的剪切变形以及纵向翘曲,得到不同位移函数下结构的总势能及对应的Lagrange函数.区别于传统变分法,该文在Hamilton力学体系下进行问题研究,导出框筒结构弯曲问题的Hamilton正则方程并利用精细积分法求解,进而计算出柱轴力并进行精度分析.算例验证结果表明:使用该方法分析框筒结构的剪力滞后效应是简单可行的;不同翘曲位移函数的选择对侧移计算结果影响不大,对轴力求解结果影响较大,二次抛物线最能反映等效翼缘板的实际翘曲位移;对比不同形式荷载作用下等效翼缘板中应力分布可知,随着外荷载合力作用点位置的升高,结构顶部负剪力滞后效应逐渐减弱至消失.

摘要： 为研究风、地震单独及联合作用下,主体结构和玻璃幕墙的性能变化和相互影响,基于高烈度区98 m高框筒结构,依据规范要求增设玻璃幕墙形成总体有限元分析模型,选取3组三向地震动记录,并通过比例为1∶440的缩尺模型风洞试验获得不同重现期的风压时程数据,采用动力弹塑性分析方法,研究风、地震单独与联合作用下主体结构和玻璃幕墙的受力变化。结果表明:主体结构对玻璃幕墙的受力影响大于玻璃幕墙对主体结构的,在风、地震单独及联合作用下,主体结构的层间变形大于玻璃幕墙自身变形。在设防大震和超烈度大震作用下,主体结构的响应和玻璃幕墙的损毁范围随荷载增大而增大,结构变形增长大于结构基底剪力;玻璃幕墙在风荷载作用下未坏,主体结构完好,结构基底剪力、顶部楼层位移和楼层层间位移角呈线性增长;与单独大震作用相比,在1.1倍100年重现期风压和大震联合作用时,结构出现扭转现象,楼层层间位移角之比由1.0增至1.3,主体结构和玻璃幕墙的非线性响应大于风震单独作用的叠加,其中结构顶点位移和最大层间位移角为单独作用时求和值的121%、106%。在大震及风震联合作用下,玻璃幕墙容易发生破坏的位置为平行地震作用主向的侧面。

摘要： 本文通过理论简介和若干模型算例阐述了连梁单元类型对框筒结构整体刚度的影响。结构分析时连梁可采用杆单元或壳单元模拟,二者节点自由度不同。为改善杆-壳连接节点的转动协调性,结构分析软件普遍引入了带有转动自由度的壳单元模拟剪力墙。二维平面结构的计算分析表明,这种壳单元的转动自由度与杆单元不同,不能完全协调两种单元类型的转动,若不加以处理,结构刚度计算结果会偏柔,在单元尺寸较小时甚至会失真。本文提供了两种连梁处理措施来调整结构刚度,分别为在梁端增加伸入墙肢的刚性杆和设置双连梁,分析表明增加刚性杆的措施更为可靠。通过实际超高层框筒结构案例,验证了带转动自由度壳单元的局限性和连梁处理措施有效性同样适用于三维空间结构。最后,通过剪重比和框架剪力比等指标说明了不同连梁单元对普通框筒结构较明显影响,但对巨型框筒结构的影响则小很多。本文可为设计人员在框筒结构分析和设计时提供参考。

摘要： 海口某公寓采用带伸臂桁架的框架-核心筒结构体系,通过在结构中上部隔层布置肘节型黏滞阻尼器来抵抗风振及地震。本文采用Etabs软件对结构进行风振和地震下性能分析,采用Perform-3D软件进行大震弹塑性时程分析。分析结果表明:多遇地震作用下,结构各响应能满足规范限制要求,附加阻尼比也满足预期要求,能达到小震不坏的性能目标。罕遇地震作用下,结构层间位移角满足规范限制要求,能够达到大震不倒的性能目标。肘节型黏滞阻尼器变形是层间变形的2~4倍,使得阻尼器的耗能效果显著,在风振和地震下均能起到很好的效果,使得整体结构具有良好的抗风及抗震性能。

摘要： 淮安金云谷建筑群的建设过程中,将2#、3#楼规划为办公楼,楼体为23层,高96.95m,其结构设计为框筒结构.框筒结构具有样式新颖、突出艺术感的优势,但存在施工技术上的困难,如空间受力情况较为复杂,因此,为了确保设计效果,需要加强对建筑空间的研究.结合高层建筑框筒结构设计,分别从结构平面布置,结构立面布置,抗震设计的角度进行撰述,有效发挥了外框的空间工作性能、增加了结构的安全度,还取得了经济上的节约.这对于建筑行业的发展具有推进意义[1].

摘要： 访谈背景虹桥宾馆与银河宾馆;建成于1980年代,是位于虹桥经济开发区同一个基地内的姊妹楼。虹桥宾馆为该地区首批建筑工程当中的首例大型工程,总建筑面积55842m^(2)[1],主楼总高度102.45m(主要部分不超过100m)。其平面呈三角风车形,三片曲面分别设计为不同的层数,形成层层高升的动势,内部空间处理使这一当时具有独创性的平面较好地满足了功能需求。银河宾馆建筑总面积65367m^(2)[2],主楼总高度107.4m,为与先建成的虹桥宾馆相呼应,主楼同样采用三角风车形平面,但螺旋方向相反,避免了造型的重复。塔楼主体均采用全现浇钢筋混凝土框筒结构,外框与核心筒之间为板柱结构,响应当时建筑经济适用的基本要求。

摘要： 针对传统钢框筒结构地震耗能差和震后修复难度大等问题,结合剪切型耗能梁段耗能能力强及震后易修复、钢框筒抗侧刚度大、高强钢强度高且节约材料的优点,提出一种新型高层钢结构形式——含可更换剪切型耗能梁段的高强钢框筒结构(HSS-FTS).给出了HSS-FTS的初步设计方法和耗能梁段的布置原则.为比较HSS-FTS和传统钢框筒结构(FTS)的抗震性能,采用SAP2000各建立了一个40层的HSS-FTS和FTS有限元模型,验证了有限元建模的合理性,分别对两个结构进行反应谱分析和动力弹塑性时程分析.结果 表明:多遇地震下,HSS-FTS和FTS的层间位移角、基底剪力、楼层剪力和剪力滞后效应无显著差别,HSS-FTS可以满足抗震规范层间位移角的限值要求.罕遇地震和超大震作用下,HSS-FTS的柱轴力分布相比FTS更为均匀,减小了结构的剪力滞后效应,HSS-FTS的塑性铰主要集中在耗能梁段处,改变了FTS的塑性铰发展机制,具有理想的破坏模式.在罕遇地震和超大震作用下,HSS-FTS的层间位移角相比FTS分别降低了11.98％和13.63％,可有效减小震后结构的残余变形,降低耗能梁段的更换难度.HSS-FTS改变了FTS的耗能机制,在罕遇地震和超大震作用下,其耗能量相比FTS分别提高了86.58％和151.09％,其耗能能力显著提升,有效降低了结构的水平地震作用,可减轻除耗能梁段外的非耗能构件受损程度,此种新型高层钢结构形式更易于震后修复与功能的快速恢复.

摘要： 针对传统钢框筒结构地震耗能差、震后修复难度大和难以实现“强柱弱梁”的设计理念等问题,提出了一种新型高层钢结构体系——含可更换剪切型耗能梁段的高强钢框筒结构(HSS-FTS).为研究耗能梁段布置方式对HSS-FTS抗震性能的影响,设计了30层的HSS-FTS系列算例并建立其有限元模型,依据提出的耗能梁段布置原则,给出了6种不同的耗能梁段布置方式.验证了有限元建模的合理性,对有限元模型分别进行反应谱分析、静力Pushover分析和动力弹塑性时程分析.分析结果表明:HSS-FTS改善了传统钢框筒结构的耗能能力,主要依靠耗能梁段塑性剪切变形耗散地震能量.不同的耗能梁段布置方式对结构的基底剪力、层间侧移角、承载能力、耗能能力、剪力滞后效应、塑性铰发展模式以及震后残余层间侧移角均有显著影响,但对结构的整体抗侧刚度影响较小.耗能梁段采用间隔布置3跨或连续布置5跨时,HSS-FTS在强震下的层间侧移角分布均匀,没有薄弱层出现,对震后残余层间侧移角的控制效果更为显著,且具有优良的耗能能力和理想的整体失效模式.

摘要： 《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)发布后,天津大部分地区抗震设防烈度由七度改为八度,地震作用的增强对结构计算有所影响,对框筒结构的柱、墙截面的影响很大.为了在配合建筑专业的基础上,同时满足柱轴压比、全截面抗剪要求,易选用型钢柱.本文进一步研究型钢柱截面选型及布置优化,根据结构高度、层高、跨度等选用不同截面型钢柱进行对比比较.并基于现有工程(模型)得出相应结果,指导今后的柱、型钢截面选型.

摘要： 根据模型试验、数值分析和工程应用等研究成果,系统的给出了框筒结构体系下CFG桩复合地基变模量设计、承载力和变形计算方法,得出了以下主要结论:(1)对于框架核心筒结构形式,进行CFG桩复合地基设计时,核心筒和外框柱部位宜采用不同的布桩参数,宜强化核心筒荷载影响部位布桩,相对弱化外框柱荷载影响部位布桩.(2)按变模量分区布桩后,分别计算各区域的基底压力和确定各区域地基处理后需达到的承载力值.(3)采用复合模量法构造等效不均匀地基,核心筒及外扩区域、外框柱及外扩区域基底压力按线性分布简化,按分层总和法计算地基变形.(4)工程应用表明,采用CFG桩复合地基变模量设计,使基底反力同荷载分布相协调,能够有效的控制核心筒区绝对沉降,降低核心筒区与外框架柱区之间的差异沉降,较好的调节筏板的挠曲变形,基础沉降分布趋向均匀,设计更为合理.

摘要： 为了改善传统混凝土连梁抗震性能,采用一种新型的双阶屈服耗能钢连梁用于框筒结构的减震耗能设计.新型连梁的特点在于可以小震或中震发生第一次屈服并保持一定的刚度,在大震时继续发生第二次屈服.经过与传统混凝土连梁框筒结构的大震动力弹塑性的抗震性能的对比分析,表明传统的混凝土连梁的框筒结构在经受大震时,层间位移角不能满足规范要求,而在采用双阶屈服耗能钢连梁后,结构层间位移角得到大幅度的减小,同时剪力墙的损伤程度远小于使用混凝土连梁的结构.

摘要： 东南国际航运中心D座主塔楼建筑高度155m,采用框筒结构,通过调整核心筒墙体布置满足结构变形要求,针对结构荷载和地震作用取值、各工况下的受力计算分析、基础设计、性能化设计等方面深入探讨.采用SATWE及YJK软件对结构在小震情况下进行了计算,结果吻合较好.

摘要： 复杂高层结构的抗震性能一直是研究的重要课题,其中采用动力增量分析方法(IDA)评估结构在地震下的抗震能力已逐步在工程上进行应用.文章采用IDA分析方法对某125米超高层结构进行动力弹塑性时程分析,通过分析不同地震波下加速度幅值与结构性能参数之间的关系,采用CMR评价指标对结构的抗震性能进行评估,结论如下:(1)在部分地震波输入下,随着地震强度的增加,最大层间位移角出现的楼层发生改变;(2)当结构达到极限承载力时,靠嵌固端的底部楼层均出现较为严重的损伤;(3)结构达到极限承载力点的最大层间位移角在1/20～1/40之间;(4)采用CMR指标能有效地对结构极限抗震能力进行评估.

摘要： 珠江新城酒店结构总高度118.3m,采用框筒结构体系.由于结构存在着扭转不规则、竖向刚度不连续等多项不规则性,属于超限高层建筑,因此在设计中采用了基于性能的抗震设计,并对结构进行动力弹塑性时程分析,在宏观上把握结构薄弱部位,并针对薄弱部位采取加强或者优化措施.

摘要： 本文从考虑地震作用下结构弹塑性内力重分布的角度，得到剪力墙刚度退化后的框架地震剪力调整公式，同时结合规范总结出剪力墙相对刚度退化系数γ的大致取值范围，从而为结构设计软件中如何更准确地考虑框剪、框筒结构二道防线调整提供了理论依据。

摘要： 针对厦门某高层建筑框筒结构,提出了在多遇地震和设防地震情况下的抗震性能,阐述了在多遇地震和设防地震情况下的设计要求.采用SATWE及PMSAP软件对结构在小震作用下进行了计算,结果吻合较好.经过对该结构进行计算分析,结构各主要技术指标在小震作用下均满足规范的要求.弹性时程分析结果与振型分解反应谱法的计算结果基本一致,结构设计安全、可行。

摘要： 本文简要介绍了SAUSAGE软件所采用的“GPU+ CPU”并行计算手段,详述其动力弹塑性时程分析的方法,包括显式分析方法、钢材和混凝土本构模型、纤维梁单元与分层壳单元、结构模型构建过程及分析步骤.随后选取某带加强层的框筒结构,采用SAUSAGE与ABAQUS进行罕遇地震作用下动力弹塑性时程对比分析,以研究该结构体系的抗震性能,并验证SAUSAGE的正确性与高效性。

摘要： 在不能满足整体定性倾倒的复杂环境下,通过选择最佳倒塌方向、开设三个爆破切口、控制起爆延时、设置缓冲堤等措施,对18层大厦实施双向三折叠拆除爆破,有效解决了高层建筑爆破倒塌空间受限的问题,爆破振动危害得到有效控制,为类似工程提供了借鉴.

摘要： 本发明提供一种与承力筒筒体纤维连续的复合材料端框，该端框可应用于承力筒与仪器安装板连接。所述端框由承力筒筒体铺层翻边加补强材料组成，与筒体纤维连续。本发明还提供相应的承力筒。本发明具有质量轻、连接强度刚度大、制造成本低及通用性好的优点。

摘要： 本发明提供了一种框架‑核心筒结构外框刚度贡献的直接评估方法，包括：对框架‑核心筒结构的模型施加第一作用力；通过静力计算得到模型中各楼层处的侧向变形以及得到各楼层处的整体抗侧刚度；将模型中的外框删除，仅保留核心筒及核心筒内的构件，并对核心筒施加与第一作用力相同的第二作用力；通过静力计算得到核心筒对应的各楼层处的侧向变形以及筒体抗侧刚度；将各楼层处的整体抗侧刚度减去对应楼层的筒体抗侧刚度得到各楼层处的外框抗侧刚度，将外框抗侧刚度除以整体抗侧刚度得到各楼层处外框的刚度贡献率；根据各楼层处外框的刚度贡献率的大小，对各楼层处外框的刚度贡献进行分级评估。该评估方法直接有效，且评估结果可靠。

摘要： 本发明提供一种与承力筒筒体纤维连续的复合材料端框，该端框可应用于承力筒与仪器安装板连接。所述端框由承力筒筒体铺层翻边加补强材料组成，与筒体纤维连续。本发明还提供相应的承力筒。本发明具有质量轻、连接强度刚度大、制造成本低及通用性好的优点。

摘要： 本申请涉及建筑施工技术领域，提供了一种非核心筒区塔吊内爬框的支撑结构、内爬框架及塔吊，非核心筒包括位于核心筒外的外框筒，支撑结构包括：混凝土支撑梁，成对设置于外框筒内；多个预埋件，预埋于混凝土支撑梁内，预埋件包括设置于混凝土支撑梁的顶端面的预埋钢板；多个内爬墩，一一对应的与多个预埋件的预埋钢板连接，成对设置的混凝土支撑梁上的多个内爬墩用于承载塔吊内爬框，且内爬墩上设置有用于与塔吊内爬框拆装连接的连接件。本发明的有益效果是：通过在混凝土支撑梁内设置预埋件，利用预埋件与内爬墩连接，无需在剪力墙上设置孔洞或在井道内设置牛腿，提高了施工效率。

摘要： 本实用新型提供一种核心筒外墙与后浇外框楼板交接缝处防水连接结构，包括有围绕核心筒外墙与后浇外框楼板交界处布置的一圈挡水墙，其特征在于：所述挡水墙与后浇外框楼板同时浇筑连接，在挡水墙与核心筒外墙交界面中部布置有遇水膨胀止水条，设有挡水墙配合遇水膨胀止水条、第一防水层以及第二防水层形成的多道防水线，保证了防水性，注意了细部节点处理，施工处理好，避免发生渗漏，操作简单，防水效果良好，节省人力物力以及施工时间，提高了屋面薄弱位置处防水的施工质量。

摘要： 本发明涉及建筑结构及施工领域，旨在解决现有的连梁结构设计不合理及现场安装存在交叉施工、影响施工现场管理的问题，提供框筒结构悬空连梁结构及连梁施工方法。框筒结构悬空连梁结构，其包括内置钢骨、钢筋混凝土结构。内置钢骨的两端分别通过连接件连接于框筒结构的两相间隔的钢柱之间。内置钢骨穿设于钢筋混凝土结构的箍筋内侧，钢筋混凝土结构的混凝土部分同时抱裹钢筋混凝土结构的钢筋、内置钢骨以及钢柱。本发明的有益效果是结构性能良好，且施工方便高效，符合对工程项目质量、安全、工期等的要求。

摘要： 本发明涉及建筑结构及施工领域，旨在解决现有的连梁结构设计不合理及现场安装存在交叉施工、影响施工现场管理的问题，提供框筒结构悬空连梁结构及连梁施工方法。框筒结构悬空连梁结构，其包括内置钢骨、钢筋混凝土结构。内置钢骨的两端分别通过连接件连接于框筒结构的两相间隔的钢柱之间。内置钢骨穿设于钢筋混凝土结构的箍筋内侧，钢筋混凝土结构的混凝土部分同时抱裹钢筋混凝土结构的钢筋、内置钢骨以及钢柱。本发明的有益效果是结构性能良好，且施工方便高效，符合对工程项目质量、安全、工期等的要求。

摘要： 本发明涉及土木施工技术领域,该框筒结构超高位转换层施工方法，适用范围更广，适用于集中线荷载在200kN/m以上的情形，适用于转换层位于10层或20层以上的情形。通过转换构件自身参与承担荷载，以及在转换层的下一层楼板内附加钢筋，减少了转换层底部支撑层数，提高了周转材料周转效率，施工成本大幅降低。

摘要： 本实用新型提出一种超高层SRC强外框筒建筑结构，包括设置于建筑结构外周的外框筒结构和设置于建筑内部的内筒结构，所述外框筒结构包括若干预制第一SRC柱和若干预制SRC窗裙梁；所述预制第一SRC柱与所述预制SRC窗裙梁通过一卡接组件进行卡接配合；所述内筒结构包括若干预制第二SRC柱和若干预制第二SRC梁，所述预制第二SRC柱与所述第二预制SRC梁插接配合。本实用新型省去安装过程中需要等待混凝土凝固的步骤，进而有利于缩短施工的周期。

摘要： 本实用新型公开了一种预制舱用支撑框筒结构、预制舱及变电站，预制舱包括多个舱体，舱体内安装电气设备，舱体包括底座和顶支撑部，支撑框筒结构用于连接底座和顶支撑部，支撑框筒结构包括支撑框架，支撑框架的内部围成安装空间，支撑框架的底部与底座连接，支撑框架的顶部与顶支撑部连接，支撑框架的安装空间内设有母线通道、电缆通道以及泄压通道中的至少一者。该支撑框筒结构能够提高各层舱体的结构支撑强度，且集成走线、泄压等多种功能，有助于提高舱体内部的结构紧凑性、减小占地面积。