自收缩

摘要： 氧化石墨烯(GO)基面含有丰富的含氧官能团,同时具有较大的比表面积,可以改变水泥产物的形状及聚集形态、密实水泥基材料的微观结构、进而改善其力学性能。研究了水灰比和GO掺量对氧化石墨烯/水泥复合净浆(GO/C)自收缩特性的影响。结果表明:GO/C的自收缩受水化龄期、水灰比和GO掺量的影响较大,当水灰比为0.42、GO掺量为0.03%时,对水泥净浆自收缩的抑制作用可以达到最优,此时GO/C的28 d自收缩为1.53 mL/100 g,较对照组减小了25%。

摘要： 通过化学蚀刻的方法,将燃煤电厂产生的粉煤灰空心颗粒微珠进行化学处理,得到一种新型内养护剂多孔空心微珠,对高性能混凝土实施内养护。结果表明,多孔空心微珠的吸水率可达120%,在较低的养护湿度环境下,内养护水可以很容易从空心微珠中释放出来。在水泥砂浆中掺入5%多孔空心微珠饱水后进行内养护时,砂浆的自收缩现象基本消除,且7、28 d抗压强度相比基准组砂浆提高6%~16%。

摘要： 混凝土结构时常发生早期开裂现象,降低混凝土结构的耐久性,拉伸徐变可松弛部分拉应力,降低结构开裂风险。为研究不同石粉掺量(0%、6%、12%、18%和24%)对机制砂混凝土基本拉伸徐变的影响,测试其7 d和28 d的弹性模量、1 d~28 d的自收缩和圆环约束下的弹性应变,得到其基本拉伸徐变。研究结果表明:随着石粉掺量的增加,机制砂混凝土的基本拉伸徐变先减小后增大。当石粉掺量小于18%,石粉掺量的增加,混凝土的界面结构改善,硬化水泥浆体的变形能转移到粗骨料,其基本拉伸徐变减小;石粉掺量大于18%,过多的石粉掺量使混凝土界面结构变得薄弱,硬化水泥浆体的变形较难转移到粗骨料,其基本拉伸徐变增大。因此,掺量为18%时,其基本拉伸徐变最小。

摘要： 采用体积测试法对水泥砂浆的自收缩进行试验,主要研究了氧化石墨烯(GO)掺量、聚羧酸系减水剂(PC)掺量、胶砂比对水泥砂浆自收缩的影响规律。结果表明,随PC掺量从0增加至0.03%,水泥砂浆的自收缩随之不断增大;随GO掺量的增加,水泥砂浆的自收缩呈先增大后减小的趋势;胶砂比增大,水泥砂浆的自收缩得到改善。分析认为,PC对水泥砂浆自收缩的影响,主要是由于PC掺入改变了水泥砂浆孔径分布,而GO掺入也会改变水泥砂浆的孔结构,同时对水泥水化产物起到调控的作用。此外,掺入PC可以促进GO在水泥砂浆中的分散,在PC与GO的复合作用下水泥砂浆的自收缩规律发生改变。

摘要： 过大的自收缩是造成混凝土早期开裂的主要因素之一,防治混凝土早期开裂对提高混凝土的耐久性至关重要,目前掺入矿物掺合料是减小混凝土自收缩的重要措施。介绍了水泥基材料自收缩理论,然后对比、分析和总结了不同矿物掺合料种类、掺量、细度、掺入方式和水胶比对不同龄期水泥基材料自收缩的影响,同时探究了其作用机理,对未来的相关研究和应用提出了展望。

摘要： 采用正交试验,以抗折强度和压折比为评定标准,优化了4种材料复掺的最优比例,研究了多元复合材料对混凝土的抗折强度、抗压强度、压折比和收缩性能的影响。结果表明:优选3组复合材料对混凝土的抗压强度分别提升了1.9%、11.0%、19.7%,抗折强度分别提升了113.0%、119.6%、123.9%,压折比分别降低了52.5%、50.3%、46.5%;28、56 d自收缩可以降低47.9%和42.3%,干燥收缩可以降低45.0%和41.5%,水化产物较更致密且无微裂纹。

摘要： 研究了减缩剂(SRA)掺量对超高性能混凝土(UHPC)抗压强度、抗折强度、自收缩和干燥收缩的影响。结果表明:随着减缩剂掺量的增加,UHPC的自收缩和干燥收缩显著降低,特别是早期自收缩减小效果更为明显,但同时会降低试件的抗压强度、抗折强度,且随着减缩剂掺量的增加,抗压强度不断降低。

摘要： 为了探究石粉掺量对人工砂混凝土内部湿度及自收缩的影响,根据最少浆体理论,设计不同石粉掺量(0%、6%、12%、18%、24%和30%,即石粉占总粉料的质量比)的人工砂混凝土,测试其内部湿度和自收缩。研究结果表明,随着石粉掺量的增大,人工砂混凝土内部湿度先增大后降低;掺量为24%时,湿度达到最大值。当龄期为28 d时,随着石粉掺量增加,水泥用量减少,这减少了水泥水化产生的收缩;同时石粉具有微集料填充作用,也会一定程度降低自收缩,因此各组人工砂混凝土的自收缩呈现略微降低趋势。建立了基于石粉掺量和龄期的人工砂混凝土自收缩模型,为石粉在人工砂混凝土中的应用和研究提供参考。

摘要： 利用沸石部分或完全(体积分数为0%、50%、100%)取代海水拌合超高性能混凝土(UHPC)中的河砂,对比研究了沸石对海水拌合UHPC宏观和微观性能的影响。结果表明,海水拌合促进UHPC的水化,从而缩短UHPC的凝结时间,提高UHPC的抗压强度和自收缩,而沸石吸收氯离子会抑制氯离子的加速水化作用,使海水拌合UHPC的凝结时间延长,抗压强度降低。此外,沸石的内养护作用可以有效改善海水拌合UHPC的自收缩,且效果比在淡水拌合UHPC中更好,这主要是因为沸石在海水拌合UHPC中释水的时间更早且更长。由于多孔沸石的强度低于河砂,所以UHPC的早期抗压强度随着沸石含量的增多而逐渐降低,养护至28 d后,沸石的内养护作用优化了界面过渡区,从而促使后期硬化浆体进一步密实。

摘要： 碱渣是氨碱法制纯碱排出的废渣,因其堆存和排放造成严重环境问题,急需被开发利用。将碱渣除氯、干燥、粉碎后制成碱渣内养护剂粉体,并将其用于水胶比为0.35和0.25的高强高性能混凝土中,研究其对混凝土自收缩和早期抗裂性能的影响。结果表明,碱渣内养护剂是以多孔碳酸钙颗粒为主,并含有部分二水石膏的微细粉体,具有良好的吸水释水性能。碱渣内养护剂对提高高强高性能混凝土内部相对湿度有一定的作用,但利用碱渣内养护剂引入附加水能更有效地提高混凝土内部相对湿度。在不降低混凝土28 d抗压强度的情况下,以碱渣内养护剂等质量取代5.25%的水泥,可降低混凝土3 d自收缩值约30%,降低圆环约束条件下混凝土3 d龄期拉应力超过20%,且对水胶比较低的混凝土效果较优,是一种性能优良的混凝土内养护材料。碱渣内养护剂减少自收缩的机理一是其中的二水石膏与水泥中的C_(3)A反应生成膨胀性的钙矾石,补偿部分自收缩;二是其取代部分水泥,从源头上减少了自收缩;三是其多孔结构中的水分缓慢释放,提高了混凝土内部相对湿度,减少了自收缩的原动力。

摘要： 研究了轻烧氧化镁膨胀剂(0,3％,5％)和粉煤灰(0,30％,45％)对水胶比为0.35的水泥浆体自收缩性能的影响规律,并探讨了轻烧氧化镁膨胀剂和粉煤灰复合作用下对低水胶比水泥浆体自收缩联合补偿的减缩协同效应.结果表明:轻烧氧化镁和粉煤灰单独掺加时均能抑制水泥浆体的自收缩,二者复合双掺后对水泥浆体的自收缩抑制的幅度更大,表现出较好的减缩协同效应.

摘要： 研究了粉煤灰掺量(0％、10％、30％和50％)、矿粉掺量(0％、10％、30％和50％),以及硅灰掺量(0％、10％和20％),对水胶比为0.24的低水胶比混凝土干缩和自收缩性能的影响规律,并采用双曲线函数的收缩表达式对试验结果进行拟合,定量化的揭示了矿物掺和料对收缩随时间发展趋势的影响,分析了干缩与自收缩的关系.结果表明:粉煤灰最有利于减少低水胶比混凝土的干缩,矿粉次之,而硅灰却略增大混凝土的干缩;粉煤灰也有利于减少低水胶比混凝土的自收缩值,但矿粉却增大了自收缩,硅灰也非常明显的增大混凝土自收缩;低水胶比混凝土的自收缩在所测试的干缩中占有很大的比重,而且随着粉煤灰、矿粉和硅灰掺量的增加所占的比重均逐渐增大.

摘要： 使用内养护(IC)和减绾剂(SRA)是两种可有效降低水泥基材料自收缩的方法,但两者单独采用时存在明显不足.试验研究了减缩剂预饱和的轻骨料对水泥砂浆自收缩、强度、水化程度以及骨料-水泥石基体界面过渡区域的影响.结果表明:由于减缩剂降低溶液表面张力并增加溶液黏度,减缩剂溶液相比水从轻骨料中释放速率明显降低:与直接内掺减缩剂相比,当减缩剂引入量相等时,减缩剂预饱和轻骨料对砂浆自收缩降低程度相近,但其对砂浆强度不利影响则大大降低,与饱水轻骨科内养护措施相比,减缩剂预饱和轻骨料能够显著降低砂浆的自收缩,明显改善骨料与浆体界面区域的孔隙率和微观结构.

摘要： 采用线性变形测量法，研究了陶砂对混凝土自收缩的影响，并进一步分析了自养护材料对混凝土自收缩的影响机理。结果表明：随陶砂掺量的增加，混凝土自收缩大幅度降低。自养护材料的减缩效果可用自养护材料颗粒的表面间距和释水的有效作用距离来表征。当陶砂掺量为50%时，其邻近颗粒表面间距为417gm，颗粒所含释水的有效作用距离达到临界距离256μm，混凝土自收缩可减少98.2%。

摘要： 研究了轻烧氧化镁膨胀剂(0%、3%、5%)和粉煤灰(0%、30%、45%)对水胶比为0.35的水泥浆体自收缩性能的影响规律，并探讨了轻烧氧化镁膨胀剂和粉煤灰复合作用下对低水胶比水泥浆体自收缩联合补偿的减缩协同效应。结果表明：轻烧氧化镁和粉煤灰单独掺加时均能抑制水泥浆体的自收缩，二者复合双掺后对水泥浆体的自收缩抑制的幅度更大，表现出较好的减缩协同效应。

摘要： 本文从水泥的水化出发,分析了水化反应形成的孔隙结构,孔隙水分类,以及水泥净浆和混凝土早期自发变形的形成机理,为更好地理解自干燥、自收缩、早期膨胀变形提供了理论基础.表面张力的变化、分离压力、毛细水压力是引起自收缩的主要原因。一方面掌握水泥和混凝土相对湿度和饱和度的变化，有利于对自收缩进行预判。膨胀变形的产生与相对湿度的变化并无联系。膨胀变形和自收缩变形是同时存在的。反应物的总表面积要远小于生成物的表面积，在水化过程中生成物固体颗粒之间产生斥力从而产生膨胀变形。另一方面，反应过程中的结晶压也是引起膨胀的原因之一。为了简化，可以假设膨胀和收缩是呈线性叠加的，虽然它们产生的机理是不同的，但是有些因素会互相影响。泌水和泌水复吸并不是水泥和混凝土早期膨胀变形产生的原因。泌水改变的是材料的性质并引起未水化的水泥进一步产生水化反应。但是，将泌水移除，会改变材料的水灰比（降低），并不能称之为“自发变形”。将试件进行旋转养护，不改变其原始水灰比，也不改变“自发变形”这一特性，但是会改变材料的微结构，并延长材料的硬化时间。

摘要： 根椐上海地区盾构管片混凝土服务年限从50年提高到100年的要求,本文重点研究了如何提高管片混凝土在蒸养工艺中的适应性,通过孔结构分布测定:发现在低温养护条件下有害孔最少,当复合矿物掺合料掺量为50％时,水泥石密实度最高,相应电通量最小。通过生产实践与热工测定,发现控制管片混凝土的裂缝,除力求降低蒸养过程中的混凝土水化热引起的温升外,而降低混凝土的自收缩是不可忽视的重要方面。据砂浆抗裂环与绝热温升测定结果,进一步改进了复合矿物掺合料配方组成。使本成果无论从工艺要求及氯离子扩散系数的耐久性要求均符合预定技术目标。

摘要： 本文通过比较减缩剂对硅酸盐水泥、粉煤灰水泥、煤矸石水泥和复合水泥净浆自收缩的减缩效果，研究了减缩剂与水泥的适应性。结果表明：减缩剂与水泥有较好的适应性并讨论了影响减缩剂与水泥适应性的因素：水泥的矿物组成和细度、混合材的种类、水泥的碱含量等。

摘要： 本文研究了HCSA膨胀剂对高强混凝土工作性、抗压强度、内部温湿度、自由变形、孔隙分布特征的影响,对比分析了干燥和绝湿条件下HCSA补偿高强混凝土收缩效果.研究发现:HCSA降低了高强混凝土的流动性和抗压强度,且绝湿时强度降低效果更明显.适量膨胀剂能改善高强混凝土孔结构,但过量会增加大孔数量,同时HCSA的加入缩短了高强混凝土内部相对湿度下降临界期并加速湿度下降,导致干燥条件下混凝土的收缩值增加.加入膨胀剂会增大混凝土本身收缩,同时又对其提供一定补偿,混凝土总体变形是自身收缩和膨胀剂补偿作用的叠加,不管干燥还是绝湿条件下,膨胀剂对高强混凝土早期收缩的补偿效果显著.

摘要： 本文研究了HCSA膨胀剂对高强混凝土工作性、抗压强度、内部温湿度、自由变形、孔隙分布特征的影响,对比分析了干燥和绝湿条件下HCSA补偿高强混凝土收缩效果.研究发现:HCSA降低了高强混凝土的流动性和抗压强度,且绝湿时强度降低效果更明显.适量膨胀剂能改善高强混凝土孔结构,但过量会增加大孔数量,同时HCSA的加入缩短了高强混凝土内部相对湿度下降临界期并加速湿度下降,导致干燥条件下混凝土的收缩值增加.加入膨胀剂会增大混凝土本身收缩,同时又对其提供一定补偿,混凝土总体变形是自身收缩和膨胀剂补偿作用的叠加,不管干燥还是绝湿条件下,膨胀剂对高强混凝土早期收缩的补偿效果显著.

摘要： 本公开的一方式所涉及的热收缩管具备被覆多个电线的外周的筒状的基体层及形成于上述基体层的内周面并在该基体层的轴向上延伸的多个凸条部。

摘要： 本发明涉及用于对热收缩部件的热收缩层(108)进行加热的加热系统、热收缩部件及组装热收缩部件的方法。该热收缩部件在膨胀状态下具有第一尺寸(102A，104A)，在收缩状态下具有第二尺寸(102B，104B)，第一尺寸(102A)中的至少一个大于对应的第二尺寸(102B)，热收缩部件(100，100A，100B)包括热收缩层(108)，以及涉及一种加热系统。该加热系统包括至少一个加热单元(120)，其布置为与该热收缩层的至少一部分热接触，该加热单元(120)可操作为将该热收缩层加热至其热收缩温度，且具有至少一个第一加热区(158)和至少一个第二加热区(160)，其中该加热系统可操作为在热收缩过程的至少一个时间段期间在第一加热区和第二加热区(158，160)中提供不同的加热能量。

摘要： 本发明涉及一种收缩表面膜和包含所述表面膜的收缩标签。依据一个实施方式，收缩表面膜包括芯层，所述芯层包含丙烯无规共聚物和改性剂，所述改性剂是以下所列中的至少一种：烯烃塑性体，烯烃弹性体和乙烯‑辛烯嵌段共聚物。本发明还涉及一种提供收缩表面膜的方法以及用包含所述表面膜的收缩标签对物品进行贴标签的方法。

摘要： 提供可以提供适合用于热收缩性标签用途的膜特性并且具有优异的再循环性的热收缩性膜用聚酯树脂。本发明为聚酯树脂，其在全部聚酯树脂组分中，包含对苯二甲酸作为二羧酸组分的主要组分，和乙二醇作为二醇组分的主要组分，并且在全部二醇组分为100mol％的情况下，包含18至32mol％的新戊二醇和8至16mol％的二甘醇。另外，聚酯树脂具有：(i)特性粘度(IV)为0.70至0.86dl/g，(ii)羧基末端基浓度(AV)为8至25eq/t，和(iii)在L*a*b颜色系统中颜色b值为1.0至12.0。

摘要： 本发明涉及一种收缩装置(1)，一种用于对包装材料(2)收缩到包括至少一个商品(3)的组合上进行优化的方法和一种收缩介质模块(40)。收缩装置(1)包括至少一个下部的收缩介质引入设备(15)，至少一个下部的收缩介质引入设备被布置在用包装材料(2)包绕的商品组合(4)的运输路段(6)之下。经由下部的收缩介质引入设备(15)将收缩介质以指向上的流动方向在运输路段(6)上引入到收缩装置(1)的内部空间(5)中。至少一个下部的收缩介质引入设备(15)可布置在运输路段(6)之下的不同的位置。

摘要： 本发明公开了一种用于热收缩膜的收缩装置及其收缩工艺，包括定位底座、浮动式加热机构、排风套接机构、外部驱动组件；本发明将筒状热收缩膜套接于多孔形态的套接筒上，然后通过浮动环体自动匀速自上而下经过热收缩膜的四周外侧，使得热收缩膜收缩附着于套接筒上，然后通过引风电机驱动引风叶片旋转引风，使得气流通过引风箱、导通槽进入套接筒内，使得气流从套接筒的排气孔排出，使得热收缩膜的内壁四周通过气流冲击，从而使得热收缩膜内部与套接筒进行分离，最后抽出热收缩膜，避免了热收缩膜在抽离时发生拉伸变形甚至破裂的风险。

摘要： 提供一种使热收缩膜的膜制造成本降低，并确保膜的制膜性及膜强度的热收缩膜用聚酯树脂。本发明公开了一种聚酯树脂，在全部聚酯树脂成分中，使二羧酸成分的主要成分为对苯二甲酸，二醇成分的主要成分为乙二醇；全部的二醇成分设为100mol％时，所述聚酯树脂含有新戊二醇18～32mol％、二乙二醇7～15mol％，且(i)聚酯树脂的极限粘度(IV)为0.65dl/g以上且小于0.70dl/g；(ii)聚酯树脂的羧基末端基浓度(AV)为8～25eq/t；(iii)聚酯树脂的L*a*b*表色系中的颜色b值为1.0～8.0，聚酯树脂中含有铝原子及磷原子，聚酯树脂中的铝原子的含量为15～40ppm，聚酯树脂中的磷原子与铝原子的摩尔比为1.8～2.6。

摘要： 本公开的一方式所涉及的热收缩管具备被覆多个电线的外周的筒状的基体层及形成于上述基体层的内周面并在该基体层的轴向上延伸的多个凸条部。

摘要： 本发明涉及一种用于沿着输送方向(TR)将收缩膜(3)收缩套装到包装件或包装单元(4)上的收缩通道(1)，其包括至少一个输送装置(2)，所述输送装置具有带状输送器件(5)。所述带状输送器件(5)具有用于沿着所述输送方向(TR)将所述包装件或包装单元(4)输送穿过所述收缩通道(1)的输送区域(5.1)和用于逆着所述输送方向(TR)导回所述带状输送器件(4)的导回区域(5.2)。特别有利地，在本发明中，用于将润滑材料(7)均匀地施加到所述带状输送器件(5)上的至少一个润滑设备(6)设置在所述带状输送器件(5)的导回区域(5.2)中。

摘要： 本实用新型公开了一种收缩均匀、可调控收缩时间的热收缩机，包括底座，该底座顶端设置有加热箱，该加热箱内底部设置有输送辊道，底座顶部开设有传动腔，传动腔顶部中间位置设置有支撑桥板，支撑桥板顶部与加热箱内顶部及两内侧壁均设置有加热排管；输送辊道外侧套设有两个隔热箱，两个隔热箱底部之间设置有传动组件，两个隔热箱之间且位于输送辊道上方设置有升降格栅；底座内底部开设有电机腔，电机腔内部一侧设置有风机，隔热箱外侧套设有供风管道，供风管道穿插过底座与风机保持连接。有益效果：通过设置可自动调节宽度及开合状态的隔热箱，能够根据产品热收缩状况进行适时调节，对产品进行热隔绝，从而实现加热与收缩时间的控制。