液气比

摘要： 某电厂320 MW机组脱硫效率出现明显下降,二氧化硫排放存在超标风险。介绍了石灰石及浆液品质、液气比、运行pH等因素对脱硫效率的影响。结合现场脱硫运行情况进行排查,分析脱硫效率下降的原因,提出整改方案,以期对脱硫运行管理提供参考。

摘要： 为揭示航空发动机轴承腔内润滑油与加压气流形成复杂两相润滑状态下的柱面流体动压密封性能,基于两相流Mixture模型,研究气液两相介质柱面螺旋槽流体动压密封稳态性能,分析操作参数和结构参数对动压密封性能的影响。结果表明:在同样工况参数下,气液两相下柱面流体动压密封具有较好的动压效应;转速、压差以及液气比的增大均有利于提高柱面流体动压密封的浮升力,而浮升力随螺旋角和槽深的增大逐渐减小,随槽数的增大先增大后逐渐趋于稳定;泄漏率随压差、转速的增大而变大,随螺旋角增大先增大后趋于稳定,随槽深的增大逐渐增大,随槽数的增大呈现逐渐减小趋势。

摘要： 本文论述通过对脱硫系统中碱液供水及喷淋层技术创新和改造,提升了烟气脱硫过程中的液气比,有效解决了双碱法脱硫工艺在实际运行中存在的脱硫效率不足、脱硫剂利用率低下及制约生产等问题,促进了生产稳定运行和污染物达标排放。

摘要： 为系统分析双塔双循环脱硫系统能耗物耗特性,通过对53台双塔双循环脱硫系统电耗、水耗和石灰石耗量情况进行测试,研究入口SO_(2)浓度、液气比、pH值以及Ca/S比对单位质量SO_(2)脱除能耗物耗特性的影响。结果表明,双塔双循环脱硫系统SO_(2)脱除成本中脱除能耗成本占整体脱除成本的55%~80%,而脱除能耗中循环浆液泵电耗占总能耗的50%~70%,一二级吸收塔的SO_(2)单位脱除能耗均随入口SO_(2)浓度的增高而降低,二级吸收塔的SO_(2)单位脱除能耗远大于一级吸收塔,一二级吸收塔内SO_(2)单位脱除能耗均随pH值的升高而先降后增。因此,为降低双塔双循环脱硫系统单位质量SO_(2)脱除能耗物耗水平,一级吸收塔入口SO_(2)质量浓度应控制在4000~6000 mg/m^(3),浆液pH值应控制在5.2左右;二级吸收塔入口SO_(2)质量浓度应控制在1200 mg/m^(3),浆液pH值应控制在6.0左右。

摘要： 节能提效和减污降碳是实现碳达峰与碳中和的重要技术路径,针对排烟热损失大、烟气净化过程中能耗物耗高、运行成本高等问题,搭建烟气热回收与净化耦合实验系统,研究烟气与吸收液直接接触换热及吸收净化过程中,吸收液分别为水与NaOH溶液时,不同液气比和被加热水流量对烟气热回收和吸收净化性能的影响及其规律。结果表明:在烟气平均进口温度为146°C、平均水蒸气质量含量6.3%、液气比3~11 L/m^(3)条件下,吸收液为水时烟温降到41.3~47.2°C,烟气余热回收的节能率为8.9%~12.1%,随被加热水流量增大而提高,随液气比增大提高到一定程度后趋于平缓;在烟气进口SO_(2)质量浓度为730 mg/m^(3)、吸收液分别为水和NaOH溶液时,对SO_(2)吸收率分别为21.2%~46%和43.9%~60.9%,吸收率和余热回收的节能率均随液气比增大提高到一定程度后增速变缓;烟气余热回收降低出口烟温,有助于提高烟气净化效率;应综合考虑节能与净化及水泵能耗等确定最佳液气比。实验系统兼具节能与净化功能,为烟气净化协同余热回收技术开发和工程应用提供参考。

摘要： 采用散堆填料塔研究了循环吸收及单程吸收两种方式对模拟燃煤电厂烟气碳捕集的影响。结果表明循环吸收条件下当贫液中Na0H浓度较高时,CO_(2)吸收过程主要受气体扩散过程控制,捕集率较高,贫液中NaOH浓度降低至一定值时,CO_(2)吸收过程逐渐转化为反应速率控制,捕集率迅速降低,吸收液气比为10 L/m^(3)时,贫液中NaOH浓度在1.5 mol/L时CO_(2)捕集率出现转折点,转折点捕集率为97.2%,吸收剂转化率85.7%,单程吸收条件下液气比7.5 L/m^(3)捕集效果最佳,CO_(2)捕集率98.4%,吸收剂转化率87.9%。

摘要： 为提升除尘器性能,研究优化了KCS-180D矿用湿式过滤除尘器喷雾单元,并从声源控制途径展开了降噪研究。通过对传统喷雾单元现状分析,根据顺风喷雾雾粒运动轨迹微分方程,研制了一种可降低雾粒损耗、提高雾化效果和除尘效率的环形喷雾单元;分析发现噪声异常原因是风机导叶结构布局不合理,使流体发生紊流导致噪声异常,并通过试验得到验证。根据研究成果优化设计后,除尘器性能得到提升:液气比降低了10%;总粉尘除尘效率提高了4%、呼吸性粉尘除尘效率提高了8%;除尘器整机噪声降低了17.6 dB(A),降低率为16.5%。

摘要： 以某24.9 MW燃用高硫油远洋船舶动力机组为对象,设计了一套基于海水旋流雾化烟气处理系统。通过实船改造、安装,在燃用含硫率为3.5%重油条件下对系统脱硫效果进行实验,研究了液气比、烟气流速、雾化压力、入口烟气温度对脱硫特性的影响。结果显示,在机组负荷剧烈变化下,出口烟气S/C,进出口洗涤水pH、PAH和浊度均可满足公约排放限值。

摘要： 以国内某600 MW燃煤机组脱硫系统现役的双塔双pH值串塔湿法脱硫工艺为例,通过与旋汇耦合单塔工艺、双pH值单塔工艺进行比较,分析吸收系统、风烟系统、公用系统耗电量的差别,并从液气比角度分析浆液循环泵对实际生产运行过程中厂用电量的影响,综合考虑燃煤电厂的发展定位确定脱硫工艺改造的必要性.

摘要： 针对一定液气比(0.1～0.3)下油气两相动压密封,利用几何软件建模并划分结构化网格,将计算域导入Fluent计算,分析液气比对密封性能的影响.结果表明:液气比越高,端面流体的动压效应越强,动压密封的气体泄漏量随着液气比的增大而降低,液体泄漏量随着液气比的增大而增大,开启力和流体膜刚度都随着液气比的增大而增大.

摘要： 针对现有中央空调系统(水冷冷水机组供冷加锅炉供热)的特点,提出在供热季节将水冷冷水机组转为热源塔热泵机组运行,替代锅炉供热以提高供热效率的方案。深入分析了热源塔热泵的原理和工作过程,建立了叉流式热源塔装置,并进行了在不同室外空气参数情况下,以水和溶液作为介质时,不同的液汽比对热源塔换热性能的影响研究。实验结果表明:在不同室外空气参数和不同液体运行时,热源塔优化液气比基本保持在0.25-0.4，而热源塔作为冷却塔使用时液气比为1.33-1.67，表明热源塔的液汽比在冬季时要大于夏季,这将为热源塔的设计提供指导。

摘要： 在脱硫系统设计中“液气比”这个参数作为重要指标被普遍提及，但涉及实际生产时却很少被引用或分析，本文拟结合生产实际数据首先简化这个概念并简要分析其与脱硫效率等主要指标之间的关系。

摘要： 本文针对CO2化学吸收系统运行过程中有机胺的排放和控制进行了探究.AMP/MEA混合胺测试研究表明,吸收塔后有机胺排放随烟气凝结核浓度上升而显著升高,且水洗塔的控制效果随凝结核上升而下降;烟气CO2浓度的上升时,有机胺的排放先上升后下降,吸收塔水洗塔分别在CO2浓度12％、8％时达到排放峰值;提高贫液进口温度会使挥发排放增大,吸收塔后有机胺排放显著上升,而水洗塔后排放量变化不明显;贫液负荷升高会使吸收剂反应活性和挥发性降低,吸收塔和水洗塔的有机胺排放都显著减少,可以作为排放控制手段.中试平台测试了上述吸收剂液气比和级间冷却工艺对排放的影响,结果表明吸收塔后液气比变化对排放影响不大,级间冷却有很好的抑制效果;水洗塔能有效控制90％的吸收塔有机胺排放,水洗塔液气比的上升和水洗温度降低都有利于有机胺排放的控制,但液气比过高时塔内带液会导致胺排放激增.

摘要： 随着榆林气田南区开发过程进行,储层压力降低、气井携液能力下降,井筒积液对气田开发效果的影响日益凸显.针对部分气井液气比逐渐升高而引起的井筒流动规律复杂、井筒积液预判准确率不高的问题,通过OLGA软件进行数值模拟,修正临界流量计算方法,量化液气比对井筒积液规律的影响.研究数据表明:(1)随着气田开发进行,部分气井有液气比逐渐增大的趋势;液气比高于一定临界值对临界携液流量存在影响;(2)当液气比大于临界值,气井临界携液流量随着液气比增加成对数关系增长;(3)利用考虑液气比影响的临界携液流量计算方法,对气井进行积液情况判识准确率达到75％左右,相比Turner模型、修正李闽模型,准确率提高13％为气井管理提供一定参考.

摘要： 针对烧结烟气用于转炉除尘水处理的可行性进行实验探究,同时研究转炉除尘水与烧结烟气的液气比(L/G)对转炉除尘水pH、Ca2+浓度影响以及对烧结烟气脱硫、脱碳效率影响,找到最优的液气比.依靠科学方法,不增加成本即可解决问题,成功达到以废治废的目的,在实现转炉除尘水循环利用的同时对烧结烟气进行脱硫、脱碳处理.

摘要： 研究了在冷态实验条件下，湿式氨法脱硫工艺参数对脱硫效率的影响。结果表明：脱硫效率随PH值 的增加而增大，并且PH值是影响脱硫效率的主要因素。适当增加烟气停留时间、液气比L/G有助于提高脱硫 效率。脱硫效率随入口SO2烟气浓度的增加而减小。

摘要： 研究了海水的盐度(实用盐度31-41)、温度(13～55°C)、碱度及填料塔填料类型对海水烟气脱硫效率的影响.实验结果表明在相同装填高度及比表面接近情况下规整填料具有更高的脱硫效率;相比海水盐度而言海水的温度及碱度则对海水的体脱硫效率影响更大,尤其是在低液气比下温度的影响尤为显著.

摘要： 电石渣(石灰)/石膏法脱硫工艺,是以工业废料电石渣(CaO)为原料制备成浆液,作为脱硫剂的一种先进、高效,经济的脱硫系统.设计脱硫效率可以高至96%以上.吸收塔置于引风机后,正压运行,系统简洁.相比石灰石法,初投资低30%,运行费用低15%,运行可靠性高.在电石渣资源比较丰富的地方,对于中小型热电厂具有市场推广应用的价值.同时分析了PH值、液气比和氧化等工程技术应用上的一些心得.

摘要： 本文基于计算化学平衡的最小G值法，研究了湿法烟气脱硫系统中SO2溶于碳酸钙溶液的气液固三相平衡线计算方法。为了验证该计算方法，分别计算了SO2溶于纯水的气液相平衡及CaCO3溶于纯水的固液相平衡。计算了SO2溶于碳酸钙溶液的气液固三相平衡线，并与SO溶于纯水的相平衡计算结果进行了对比分析，所得计算结果符合溶解规律并与文献中给出的数据基本一致，证明该计算方法可以用来准确计算气-液-固三相反应化学平衡。

摘要： 本文基于计算化学平衡的最小G值法，研究了湿法烟气脱硫系统中SO2溶于碳酸钙溶液的气液固三相平衡线计算方法。为了验证该计算方法，分别计算了SO2溶于纯水的气液相平衡及CaCO3溶于纯水的固液相平衡。计算了SO2溶于碳酸钙溶液的气液固三相平衡线，并与SO溶于纯水的相平衡计算结果进行了对比分析，所得计算结果符合溶解规律并与文献中给出的数据基本一致，证明该计算方法可以用来准确计算气-液-固三相反应化学平衡。

摘要： 气液分离装置、具备气液分离装置的冷冻装置以及具备气液分离装置的流体机械装置，其着眼于气相涡旋的特性提出防止气相与液相混合从液相出口管出来的方案。气液分离装置对从二相流入口管向圆筒容器内导入的二相流赋予回旋力，由离心力将气液分离，使得气相从气相出口管流出，液相从液相出口管流出，其中，形成了在包括圆筒部的中心轴在内的截面中顶角在120度以下的向下的圆锥形状的斜面部，并且在该斜面部的除了连接曲面以外的位置设置了液相出口管，且在包括圆筒部的中心轴在内的截面中，在以圆筒部内壁(2b)和连接曲面内壁(13a)的棱线为X，以棱线X和圆筒部的中心轴的距离为L0，以棱线X和液相出口管的中心轴的距离为L1时，使L1/L0<0.6。

摘要： 本发明公开了一种气液分离组件、用此组件的气液分离装置及气液分离方法，内设有一级、二级和三级气液分离，一级气液分离对来自于浸没单元中气液二相流进行初步气液分离，第二级气液分离实现第一级分离结构中的气液二相流的流量分流，将分流后的流量进行快速高效处理；二级气液分离后再经三级气液分离再次进行细致化的气液分离，更好确保了从分流块流出的气体和液体皆以较为纯净的形式流出，保证了本专利分离效果，本专利内的第一弧形板和第二弧形板都分别具有短暂蓄液效果，避免了现有气液分离装置压力波动大所引起的振动干扰问题，使得浸没式光刻机内的浸没单元在光刻过程中能够保持在可靠可控的操作范围内，同时具有设备占用体积小的优点。

摘要： 本发明的气液接触板（10）为处理液（12）从基板（11）的上侧向下侧方向流动、与处理液（12）接触的气体（13）的一部分被该处理液（12）吸收的气液接触板，基板（11）的下端部侧具备具有预定间隔的节距的下凸状的锯齿状部（14）。另外，在基板（11）上以预定间隔设置有多段液体分散用孔群（20）。其排列为交错状排列。

摘要： 本发明公开了一种气液分离组件、用此组件的气液分离装置及气液分离方法，内设有一级、二级和三级气液分离，一级气液分离对来自于浸没单元中气液二相流进行初步气液分离，第二级气液分离实现第一级分离结构中的气液二相流的流量分流，将分流后的流量进行快速高效处理；二级气液分离后再经三级气液分离再次进行细致化的气液分离，更好确保了从分流块流出的气体和液体皆以较为纯净的形式流出，保证了本专利分离效果，本专利内的第一弧形板和第二弧形板都分别具有短暂蓄液效果，避免了现有气液分离装置压力波动大所引起的振动干扰问题，使得浸没式光刻机内的浸没单元在光刻过程中能够保持在可靠可控的操作范围内，同时具有设备占用体积小的优点。

摘要： 本发明涉及机械设备领域，提供了一种气液分配器的中心管，包括管体、下端碎流板以及上端碎流板组，上端碎流板组包括沿管体内壁上部的周向倾斜设置的上端碎流板，每个上端碎流板相对于管体的长度方向倾斜设置，下端碎流板与管体的下端连接。还提供了一种气液分配器，包括泡罩和上述的气液分配器的中心管，泡罩盖设在中心管靠近上端碎流板组的一端，且泡罩与中心管连接。还提供了一种气液分配盘，包括分配盘体和上述的气液分配器，分配盘体上开设有安装孔，气液分配器的下端插入安装孔内。本发明提供的中心管、气液分配器以及气液分配盘均能用于蜡脂加氢生成脂肪醇工艺的固定床加氢反应器，其能提高蜡脂的扩散、均布性，而使得反应更高效进行。

摘要： 本发明提供了一种气液分离元件、气液分离组件以及气液分离器，涉及气液分离技术领域。该气液分离元件包括支撑层与膜组件，膜组件安装于支撑层，支撑层设置为网孔形状，且膜组件包括疏液微孔膜层。本发明提供的气液分离元件、气液分离组件以及气液分离器具有分离精度较高，效率也较高的优点。

摘要： 气液分离装置、具备气液分离装置的冷冻装置以及具备气液分离装置的流体机械装置，其着眼于气相涡旋的特性提出防止气相与液相混合从液相出口管出来的方案。气液分离装置对从二相流入口管向圆筒容器内导入的二相流赋予回旋力，由离心力将气液分离，使得气相从气相出口管流出，液相从液相出口管流出，其中，形成了在包括圆筒部的中心轴在内的截面中顶角在120度以下的向下的圆锥形状的斜面部，并且在该斜面部的除了连接曲面以外的位置设置了液相出口管，且在包括圆筒部的中心轴在内的截面中，在以圆筒部内壁(2b)和连接曲面内壁(13a)的棱线为X，以棱线X和圆筒部的中心轴的距离为L

摘要： 本实用新型公开了一种气液两相气液分离器、气液两相气液分离器装置及脱硫塔。其中气液两相气液分离器装置，包括气液两相气液分离器、孔板和孔板支撑板，所述气液两相气液分离器，包括从上向下依次设置的风帽、上风管和下风管，所述上风管具有关于中心轴对称的两个出风口，所述下风管下端外周连接有法兰盘。所述孔板上均匀分布若干进气孔，所述进气孔的直径与所述气液分离器的下风管的内径相同，下风管的法兰盘连接在进气孔周围，孔板设置于孔板支撑板上方。本实用新型脱硫后烟气参与洗尘，洗尘后冲洗水不能参与脱硫。

摘要： 本实用新型公开了一种气液输送接头，包括公接头，沿其轴向方向开设有第一连接通道；母接头，沿其轴向方向开设有第二连接通道；母接头与公接头连接，以使第二连接通道与第一连接通道相互对接并连通，第二连接通道的管径与第一连接通道的管径相同。当气液混合物从公接头的第一连接通道流入母接头的第二连接通道时，由于第二连接通道的管径与第一连接通道的管径相同，气体不会出现集聚的现象，从而不会出现大气泡，保证了气液混合物流动的顺畅性。

摘要： 本实用新型提供了一种气液分离元件、气液分离组件以及气液分离器，涉及气液分离技术领域。该气液分离元件包括支撑层与膜组件，膜组件安装于支撑层，支撑层设置为网孔形状，且膜组件包括疏液微孔膜层。本实用新型提供的气液分离元件、气液分离组件以及气液分离器具有分离精度较高，效率也较高的优点。