强化管

摘要： 综述了近几年来国内外对耐腐蚀管材应用于管壳式换热器中的研究进展。对耐腐蚀换热管的种类及结构进行了阐述,并归纳分析了此类换热管的实际强化性能。介绍了耐腐蚀强化管外凝结换热的理论模型,对今后的研究工作进行了展望。

摘要： 三维管高效换热元件在单相流中具有优秀的性能。为了研究三维管高效换热元件在气固两相流介质中的性能,对由4种不同结构参数三维管换热器进行了测试分析。基于不同的综合性能评价方法,对其传热强化性能进行了比较。研究结果表明:三维管截面的长轴与短轴的比值对其传热性能以及流动阻力有重要的影响,并可通过比较其综合性能获得一个合理范围。在4种三维管的综合性能分析结果中,发现Ⅰ型的综合性能因子η_(o-Ⅰ)表现最好,达到了强化的目的,为三维管换热器的优化设计和应用提供了理论依据。

摘要： 基于现有的实验测试平台,实验分析了质流密度、干度、风速、翅片形状、蒸发温度、冷凝温度等实验变量对空气源热泵系统性能的影响规律。经实验验证:强化管内换热特性均优于光滑管,在冷凝换热实验中,管内换热系数与质流密度、干度均成正相关,而在沸腾换热实验中,管内换热系数随干度的增加呈现先增大后减小的变化趋势;3种不同翅型换热器,其换热特性优劣顺序为桥片型翅片换热器、百叶窗型翅片换热器、波纹型翅片换热器,而对于同一翅型换热器,空气侧换热系数与风速呈正相关、与翅片间距呈负相关;工况环境主要通过影响压缩机吸排气饱和压力影响机组性能,即压缩机压缩比的增加导致等熵耗功的增大,进而使系统性能降低。

摘要： 本文采用数值计算的研究方法对R1234ze(E)在水平光管和强化管外不同工况下核态沸腾传热性能进行研究,得到了R1234ze(E)管外核态沸腾流场分布,并对比了在不同翅密度和不同翅高度下的管外沸腾换热特性.研究表明:在饱和温度为6°C,热流密度为50kW/m2工况下,R1234ze(E)在强化管翅密度为50fpi时,管外传热系数最大;在翅密度为50fpi时,翅高为0.6mm时管外传热系数达到最大.

摘要： 本文搭建了水平单管降膜蒸发实验台,以R245fa为工质实验研究两种三维翅双侧强化管降膜蒸发的换热特性.提出了新型Wilson-Gnielinski图解法,用于从实验的总传热系数中获得管内外表面传热系数.分析强化管表面结构对换热性能的影响,拟合出管内外换热关联式并提出强化换热方案.结果表明,与光滑管理论表面传热系数相比,Y型管的管内、管外换热强化倍率分别为2.12～2.94和2.27～5.54,T型管的管内、管外强化倍率分别为2.48～2.98和2.58～3.00.Y型管管外换热性能较好,T型管管内换热性能较好.Y型管的最佳喷淋密度(0.14～0.18 kg/(m·s))比T型管的最佳喷淋密度(约0.10 kg/(m·s))大;两种强化管表面传热系数均随热流密度的增加先上升后下降,但Y型管表面传热系数的变化速率较快;两种管子的换热效果均随蒸发温度的升高而增强.

摘要： 旗帜鲜明讲政治是马克思主义政党的本质要求。新中国人民气象事业的发展规律、新时代气象事业不断强化的政治属性及中国气象局首先是政治机关的定位,决定了加强气象部门党的政治建设的极端重要性。中国气象局和全国气象部门要认真学习贯彻落实习近平总书记重要讲话和重要指示精神,提升政治站位、提高政治标准、强化政治担当,扎实推进全系统党的政治建设。

摘要： 为研究强化管的管外冷凝换热特性,设计了试验装置,并基于R410制冷剂对1EHT-1、1EHT-2和4LB三种强化管的管外冷凝换热特性进行了试验.通过试验确认,强化管的管外冷凝换热系数随质量流速的加快而增大,当质量流速＞320 kg/(m2s)时,管外冷凝换热系数变化明显,且1EHT-1的管外冷凝换热系数最大,4LB次之,1EHT-2最小.同时对水平环形套管的热损失与强化管的冷凝压降损失进行了研究.

摘要： 研究R410A制冷剂在新研发的内径为11.07 mm的三维双侧强化管内的蒸发换热特性,并与相同直径的光管内蒸发换热特性进行了对比.实验段测试管长2 m,制冷剂质量流速范围为70～150 kg/(m2·s),饱和温度维持在10°C,干度变化范围为0.1～0.9.分析了低质量流速低干度和低质量流速高干度区域内光管和强化管内传热特性.光管实验结果同4个蒸发关联式进行比较,结果表明关联式的预估值与95.48％的光管实验数据吻合误差在±20％以内.

摘要： 对自然工质二氧化碳在光管、机械加工强化管水平单管管外电加热池沸腾进行了实验研究.在沸腾压力分别为2.6MP和3.2MP时,光管管外沸腾换热系数的实验数值较Ye实验关联式的预测值的偏差为±8％;同时得到了光管、强化管外沸腾换热系数随热流密度、沸腾压力的变化规律,强化管的强化倍率在1.50～1.72之间.

摘要： 对某种强化管的池沸腾换热性能进行了实验研究,实验中管外以制冷剂R134a为工质,管内流体为蒸馏水.在恒定热流密度(20kW/m2)、饱和温度不变(7°C)和恒定管内水流速(2.0m/s)两种情况下,得到一系列实验数据,再通过Wilson图解法求得管内外换热关联式.由于铜管内表面的强化作用,管内对流换热系数达到光管的4.36倍.分析了换热系数与管内流体流速的变化,同时给出了管外换热系数ho与铜管壁面过热度(Tw-Tsat)的关系.

摘要： 在水平管降膜蒸发器中，利用强化管来替代一般换热管已经成为一种趋势。本文着重对强化管外降膜蒸发过程的机理进行了研究，主要从强化管外降液膜的流动形式和强化管外换热模型两个方面入手，研究表明：强化管外液膜流动的波动性与扰动性强于光滑管，进而液膜过热度与液膜内温度的一致性优于光滑管；通过分析可知，分段模型更能揭示降膜蒸发过程换热的本质；强化管较光管不仅能够较大幅度的提高换热系数，还能较早的进入沸腾蒸发阶段。

摘要： 本文研究了三种强化管对降膜蒸发换热效果的影响，利用热阻分析的方法，得到了不同工况下降膜蒸发的换热系数。以水为介质，实验在绝对压力为1000Pa的条件下进行。通过对换热系数与降膜流量之间关系的研究，发现随着流量的增大，降膜蒸发过程分成管壁部分干涸以及全湿润两个状态；当流量处于转变值时，降膜蒸发的换热系数达到最大值。另外结果表明，对于降膜雷诺数在10～110范围内，Turbo-CAB（26fpi）管表面的降膜蒸发换热系数是光管的3～5倍；但液膜厚度的增大将大大削弱Turbo-CAB管的强化换热效果。

摘要： 强化管材质的导热系数在膜状凝结传热过程中具有重要的影响，本文通过实验对比了铝黄铜和白铜两种材料制成的三维高效管和低肋管的凝结传热特性。结果表明总传热系数随着管内冷却水流速的增大而增大；对于同种材质的强化管，三维高效管比低肋管强化效果好；当强化管类型相同时，低导热系数管的冷凝管传热系数较低，即铝黄铜的凝结传热强化效果优于白铜。

摘要： 目前关于强化管管外池沸腾的研究还很不成熟，为了更好的理解、指导强化管的设计和在蒸发器等换热设备中的应用。本文主要基于Webb、Pals等的研究提出了R22水平强化管管外池沸腾的换热模型，通过模拟计算，得到了传热系数与热流密度、蒸发压力的相关关系。另外以Webb、Pals公式为基准，结合实验数据提出了新的换热关联式，分析表明该换热关联式的精度在13%以内。

摘要： 本文对三组不同实验条件、不同管型的典型污垢实验进行了分析,包括光管、内置直肋管、内置螺纹管以及缩放管、弧线管、波纹管等其他强化管.污垢模型由最常用的质量平衡模型出发,分别讨论了质量传递系数、壁面剪切应力、粘附几率、污垢抗分散强度的不同计算方法.对于三组实验的污垢模型进行了分析比较,讨论了各自的优缺点,并且得到了一些关于污垢沉积的基本结论.

摘要： 本文对含Solest-120冷冻油的R134a，在饱和温度为5°C和10°C工况下，在水平高效强化管（管E２１为C3型管，管E２２为A1型管）管外池沸腾换热进行了实验研究。实验结果表明：与相同管径的光管的换热性能相比，强化管E21、E22的管内传热系数强化倍率分别为3.703和3.035。随着含油浓度的增加，管外池沸腾换热效果得到优化，含油率为100×10-4％时的管外传热系数比含油50×10-4％时更高，在实验研究的R134a 速范围内，在蒸发温度为5°C时增加了3.7%-7.2%，而在蒸发温度为10°C时增加了0.8%-10.9%。从含油R134a的粘度、表面张力等的角度，对含油率高时换热系数大的结论进行了必要的物理解释。研究对开发设计蒸发器有一定实际的指导意义。

摘要： 对氟利昂R123在水平单管外的凝结换热性能进行了试验研究，试验管为光管和五根强化管。目的是获得不凝气体对R123 蒸气凝结时最佳肋密度的影响。试验结果表明：光管管外Nusselt理论值与实验数据偏差在±5%以内。对于含8%不凝气体的R123在低肋管外的凝结换热，在肋密度为1475 翅/米时可以获得最佳的换热性能。含不凝气体的R123 凝结换热系数显著下降，其管外换热系数约为纯蒸气的20%~25%。随着肋密度的减小，不凝气体对凝结换热的影响逐渐减弱，但其最佳肋间隙仍保持不变，均为0.32mm。

摘要： 介绍了蒸发式冷凝器的工作原理，在分析了蒸发式冷凝器传热过程控制因素的基础上，对蒸发式冷凝器强化传热方法进行了研究和总结，并对其研究方向提出了展望。

摘要： 本强化玻璃的评价装置具有：偏振光相位差可变构件，使激光的偏振光相位差相对于所述激光的波长变化一个波长以上；拍摄元件，以规定的时间间隔多次拍摄散射光并取得多个图像，所述散射光是通过将所述偏振光相位差变化了的激光向强化玻璃入射而发出的散射光；及运算部，使用所述多个图像，测定所述散射光的周期性的亮度变化，算出所述亮度变化的相位变化，基于所述相位变化来算出从所述强化玻璃的表面起的深度方向上的应力分布，并使用所述多个图像来测定与所述强化玻璃的强度有关的物理量。

摘要： 本应力测量装置具有：偏振相位差可变部件，能够将激光的偏振相位差相对于上述激光的波长改变1个波长以上；拍摄元件，以规定的时间间隔对通过改变上述偏振相位差后的激光入射至强化玻璃而产生的散射光进行多次拍摄，并获取多个图像；以及运算部，使用上述多个图像测量上述散射光的周期性的亮度变化，并计算上述亮度变化的相位变化，并基于上述相位变化计算上述强化玻璃的从表面起的深度方向的应力分布。

摘要： 本发明的目的在于提供一种化学强化用玻璃，其能够通过实施一次与以往同样的化学强化处理而使强度与现有的钠钙玻璃相比得以提高，且能够减少化学强化工序中产生的翘曲。本发明提供一种化学强化用玻璃，其为以基于氧化物的质量百分率计含有65％～72％的SiO

摘要： 本发明的目的是提供高速固化性与保存稳定性的平衡优异，并且，常温下的操作性和对强化纤维基材的含浸性优异的纤维强化复合材料用热固性树脂组合物、以及使用该热固性树脂组合物而成的纤维强化复合材料用预成型体、以及纤维强化复合材料。为了达到上述目的。本发明的纤维强化复合材料用热固性树脂组合物的第一方案具有以下构成。即，一种纤维强化复合材料用热固性树脂组合物，其具有[A]主剂的区域结构、以及[B]固化剂的区域结构和/或[C]催化剂的区域结构，比重为0.90～1.30，并且25°C下的动态粘弹性测定中的复数粘度η*为1×107Pa·s以上。

摘要： 本发明的课题在于提供一种纤维强化树脂用组成物，其可获得具有充分的机械强度的纤维强化树脂。纤维强化树脂用组成物包含选自于由松香系树脂、石油树脂、萜烯系树脂及环状酮‑醛树脂的氢化物所组成的组中的至少一种树脂(A)，且树脂(A)的软化点为80°C～180°C。

摘要： 本强化玻璃的评价装置具有：偏振光相位差可变构件，使激光的偏振光相位差相对于所述激光的波长变化一个波长以上；拍摄元件，以规定的时间间隔多次拍摄散射光并取得多个图像，所述散射光是通过将所述偏振光相位差变化了的激光向强化玻璃入射而发出的散射光；及运算部，使用所述多个图像，测定所述散射光的周期性的亮度变化，算出所述亮度变化的相位变化，基于所述相位变化来算出从所述强化玻璃的表面起的深度方向上的应力分布，并使用所述多个图像来测定与所述强化玻璃的强度有关的物理量。

摘要： 本应力测量装置具有：偏振相位差可变部件，能够将激光的偏振相位差相对于上述激光的波长改变1个波长以上；拍摄元件，以规定的时间间隔对通过改变上述偏振相位差后的激光入射至强化玻璃而产生的散射光进行多次拍摄，并获取多个图像；以及运算部，使用上述多个图像测量上述散射光的周期性的亮度变化，并计算上述亮度变化的相位变化，并基于上述相位变化计算上述强化玻璃的从表面起的深度方向的应力分布。

摘要： 本发明的课题在于创造使密度和高温粘度降低、并且不容易使KNO3熔融盐劣化，而且耐热冲击性优异的强化玻璃及强化用玻璃。本发明的强化玻璃是在表面具有压缩应力层的强化玻璃，其特征在于，作为玻璃组成，以摩尔％计，含有SiO250～80％、Al2O35～30％、Li2O 0～2％、Na2O 5～25％、以及K2O 0～5％，实质上不含As2O3、Sb2O3、PbO及F。

摘要： 本发明的目的在于提供一种化学强化用玻璃，其能够通过实施一次与以往同样的化学强化处理而使强度与现有的钠钙玻璃相比得以提高，且能够减少化学强化工序中产生的翘曲。本发明提供一种化学强化用玻璃，其为以基于氧化物的质量百分率计含有65％～72％的SiO

摘要： 本发明的课题在于创造使密度和高温粘度降低、并且不容易使KNO3熔融盐劣化，而且耐热冲击性优异的强化玻璃及强化用玻璃。本发明的强化玻璃是在表面具有压缩应力层的强化玻璃，其特征在于，作为玻璃组成，以摩尔％计，含有SiO250～80％、Al2O35～30％、Li2O 0～2％、Na2O5～25％、以及K2O 0～5％，实质上不含As2O3、Sb2O3、PbO及F。