喷丸

摘要： 为探究喷丸工艺参数对材料残余应力分布的影响,以7075-T651铝合金材料为研究对象,基于铝合金材料特性和试验条件,利用ANSYS/LS-DYNA建立喷丸有限元模型,获得了不同喷射距离、喷射压力和弹丸直径下残余应力的分布情况。结果表明:增大喷射压力和弹丸直径可以显著提高最大残余压应力和残余压应力影响深度,且喷射距离应保持在适当的范围内,最后将应力计算值和实测值进行对比,最大偏差为(10.0±12.5)MPa,偏差率不超过6.9%。分析认为通过有限元模型能够准确地获得残余应力的分布情况,有助于开展喷丸工艺参数对残余应力分布规律的影响研究。

摘要： 目的对06Cr19Ni10钢进行表面剧烈塑性变形处理,利用获得的表面梯度纳米晶结构提高其抗空蚀性能。方法采用高能喷丸法,在0.3~0.6 MPa范围内调节喷丸压力,获得不同组织结构的梯度纳米晶结构。使用光学显微镜、透射电镜、X射线衍射仪和显微硬度计对梯度纳米晶结构进行形貌、物相分析及截面硬度分析,使用电化学工作站和自制的空蚀检测仪对梯度纳米晶结构进行抗腐蚀性能及抗空蚀性能检测。结果截面金相表明,通过调节喷丸压力,可以在06Cr19Ni10钢表面形成一层厚度为50~100µm的梯度纳米晶结构。XRD结果显示,喷丸处理可以使(111)、(200)、(220)、(311)、(222)晶向的衍射峰明显宽化。通过Voigt函数法计算可知,梯度纳米晶结构的顶层晶粒尺寸为32~87 nm,表面硬度由180HV0.05提高至360~525HV0.05。此外,喷丸处理可以提高06Cr19Ni10钢的自腐蚀电位至‒0.385 V(vs.SCE),降低其自腐蚀电流密度至3.512µA/cm^(2),明显延长其空蚀孕育期,最大抗空蚀系数约为未处理试样的12.92倍。结论梯度纳米晶结构可以全面提高06Cr19Ni10钢的表面特性,显著提高其抗空蚀性能。

摘要： 为研究气动喷丸和超声喷丸两种不同喷丸工艺对2024-T351铝合金表面完整性的影响,在A型阿尔明试片名义弧高值为0.15 mm的喷丸强度下,分别使用气动喷丸和超声喷丸对2024-T351铝合金进行表面喷丸处理,并使用电子扫描显微镜、X射线衍射仪、残余应力分析仪、微观硬度计分析两种喷丸工艺对表面形貌、微观组织结构演变、残余应力、微观硬度的影响。研究表明,气动喷丸和超声喷丸均会显著改变材料的表面形貌,超声喷丸可以产生更小的表面粗糙度值。由于弹丸速度较高,气动喷丸会导致更大程度的塑性变形。采用气动喷丸,试件的残余压应力大于超声喷丸,但残余压应力层深度明显较浅。采用超声喷丸,试件会产生更高的微观硬度和更深的硬化层。

摘要： 通过对304不锈钢表面进行喷丸/退火处理后,利用阳极氧化工艺在不锈钢表面制备出纳米孔结构。结果表明:经过喷丸/退火后的304不锈钢表面所生成的纳米孔为金属氧化物,类蜂窝状结构,分布密集,且孔径仅为10 nm。

摘要： 喷丸残余压应力能有效提高材料的抗疲劳性能,但服役过程中残余压应力不稳定,会出现松弛。为深入研究喷丸残余压应力的松弛规律,对喷丸2024铝合金标准拉伸试样在两种拉伸载荷强度下进行疲劳试验研究,采用基于cosα法的μ-X360n型X射线衍射仪分析了残余应力在疲劳过程中的变化规律。结果表明:在载荷10 kN时,残余压应力出现了常规松弛,即在首次循环加载后残余压应力大幅度下降,在剩余的疲劳加载过程中,残余压应力基本保持不变或缓慢下降,且引入的残余应力分布始终同初始分布保持一致;在载荷15 kN时,残余压应力出现了反向松弛,即在首次循环加载后残余压应力变为残余拉应力,残余应力分布由初始的“√”型分布变为了近似于一条直线分布,由内向外逐渐减小。为描述喷丸残余压应力的松弛行为及过程,在已有试验模型基础上,提出了考虑喷丸表面状态的残余应力松弛模型。

摘要： 利用有限元法针对TC4钛合金的喷丸强化过程,建立了数值模型。首先,运用Abaqus建立的TC4钛合金喷丸强化的有限元模型,分别计算喷丸速度分别为40、60、80、100 m/s的模型,结果表明:当喷丸速度逐渐增大的过程中,表面残余应力,最大残余压应力和残余压应力层厚度都逐渐增大;其次,建立的TC4钛合金喷丸强化的有限元模型,分别计算了垂直入射、入射角为10°和入射角为20°的模型,结果表明:随着入射角的增大,靶材的表面粗糙度并没有显著变化,但对残余压应力的影响不可忽视,主要体现在最大残余应力由607.3 MPa逐渐减小为504.4 MPa,降幅20.4%,残余压应力层的厚度由158.5μm降低到145.2μm,降幅8.4%。入射角度控制在0~10°之间最合适时可以使得喷丸强化效果最优。

摘要： 为通过优化喷丸工艺来提高连杆的生产效率,测试不同工艺下Almen试片的弧高值,绘制出了喷丸过程的饱和曲线,根据Almen10%理论确定了喷丸过程的最佳工艺;在最佳喷丸工艺下,测试了试样喷丸后的显微硬度、表面粗糙度和残余压应力。结果表明:喷丸后试样的硬度由原来的334 HV提高到408 HV,表面粗糙度由0.26μm升高到2.68μm,残余压应力从表面至心部逐渐减小,表面最高残余压应力为-554 MPa。在最佳工艺下,对连杆进行了喷丸处理,结果满足技术要求。

摘要： 弯曲疲劳失效是传动系统中齿轮主要失效形式之一,喷丸是一种重要的齿轮强化工艺。为明确喷丸对齿轮弯曲疲劳特性的影响,以20MnCr5渗碳渐开线圆柱直齿轮为研究对象,采用与我公司产品相同的喷丸工艺,分别对喷丸前后齿面完整性进行对比分析,阐明喷丸对齿面完整性的影响。采用单齿载荷加载方法进行弯曲疲劳试验,然后基于失效断口的扫描电子显微镜观测,分析喷丸前后裂纹源区失效特征的差异。研究发现喷丸对齿面完整性有很大的提升,但对齿面波纹度有不利影响。喷丸能够有效提高齿轮弯曲疲劳强度,同时对裂纹从表面萌生起到抑制作用。

摘要： 本文叙述了喷丸表面粗糙度标准样块的测量过程,分析了喷丸表面粗糙度标准块的特点,选取测量设备进行测量试验,研究标准块原始表面状态、测量条件、测量项目和测量方法等内容,并提出具体实施步骤,为指导测量过程提供技术依据。

摘要： 为了研究具有典型薄壁结构特征的叶片铣削及喷丸加工后残余应力的分布情况,以叶片为研究对象,采用X射线衍射方法,结合叶片具体结构特征,进行针对钛合金叶片对象的三维残余应力测试;依据叶片表面及表层残余应力的测试结果,进行叶片表面残余应力及表层残余应力的分析,发现叶片叶背及叶盆表面的残余应力都是残余压应力,且分布没有一致的规律,但叶背及叶盆的残余应力沿深度方向的分布趋势大体是一致的;最后在叶片表面及表层残余应力测试结果的基础上,采用数值拟合的方法,获得了基于叶片三维坐标(x-y-h)分布的残余应力预测经验公式;根据特定测量点残余应力测试结果,验证了喷丸叶片残余应力三维表征经验公式的可行性。

摘要： 在650°C的水蒸气中对Super304H钢的抗氧化性能进行了研究，试样在氧化前进行了喷丸、沉积含稀土Ce的氧化物涂层或喷丸后再沉积含稀土的氧化物涂层的处理.使用GIXRD,SEM和EDX对氧化膜进行了分析.结果表明,喷丸或复合氧化物涂层均能提高Super304H的抗氧化性能,而喷丸叠加氧化物涂层能进一步提高抗氧化性能.分析认为喷丸在奥氏体钢表面产生的超细晶粒、滑移带及喷丸诱发的马氏体促进了Cr向表面扩散并形成富Cr的氧化物.含稀土的氧化物涂层在氧化初期为试样表面提供更低的氧分压,促进了富Cr氧化物的生成。

摘要： 通过实验室土壤埋片加速腐蚀和电化学试验，研究了喷丸对铝铜合金在盐碱土中腐蚀行为的影响。试验结果表明，喷丸明显提高铜元素在腐蚀产物中的相对含量，降低了自腐蚀电位和腐蚀电流密度，交流阻抗谱特征由单容抗弧转化为双容抗弧，腐蚀产物晶粒细化，膜层致密性增加，有效抑制了铝铜合金在碱性土壤中的斑点腐蚀，可有效提高铝铜合金的抗腐蚀性能。

摘要： 通过对某涡轮盘榫齿根部喷丸前后材料表面的残余应力和显微组织的变化分析，研究了喷丸强化工艺在GH2036材料上的使用效果。结果表明，采用喷丸强化工艺，使Ⅰ级、Ⅱ级涡轮盘榫齿材料表层内既产生残余压应力，又使材料表层组织均匀细化，表面完整性更好，从而能显著提高涡轮盘榫齿的抗应力腐蚀能力和抗疲劳损伤能力，使涡轮盘的可靠性和使用寿命有所增长;该技术对解决其它型号航空发动机的涡轮盘榫齿裂纹故障具有一定的参考和指导价值。

摘要： 对超高强度钢23Co14Nil2Cr3MoE进行了喷丸强化,采用X射线衍射应力分析方法研究了旋转弯曲疲劳过程中喷丸表面残余应力的松弛变化规律.结果表明,在疲劳循环过程中,残余应力的松弛主要发生在疲劳的初始循环100周次内,疲劳循环100周次后残余应力基本稳定在某一个应力水平上,而且其中的大幅度松弛发生在疲劳的初始循环10周次内.对比不同应力水平下的松弛行为,在疲劳极限以上的应力水平下,残余应力松弛的幅度和速率都较大。对喷丸后的试样在疲劳试验前先进行200°C/2h的保温提前应力松弛处理,然后再进行疲劳试验,200°C/2h的保温处理可降低残余应力松弛的幅度和速率甚至在低于疲劳极限的应力水平时只发生小的松弛或不发生松弛.但由于喷丸强化试样疲劳裂纹往往从次表层萌生,表而残余应力的松弛只能作为评价材料疲劳性能的一个参考数值,在工程应用时不能只依据表面残余应力来判定材料的疲劳性能.

摘要： 研究了表面处理喷丸对Cr含量为9 mass%和19 mass%的Fe-Cr合金在通过600°C～770°C温度区间高温水蒸气氧化行为的影响.结果表明,喷丸工艺可降低Fe-Cr合金在高温水蒸气中的氧化速率,提高其抗高温水蒸氧化能力.对9 mass%Cr含量的Fe-Cr合金,喷丸并没有改变氧化层结构,仍为Fe氧化物;对19 mass%Cr含量的Fe-Cr合金,喷丸促进了Cr向外扩散,形成了Cr氧化物.

摘要： 本文分析了飞机起落架电刷镀后产生裂纹的原因,并通过试验的方法提出改进措施.详细给出了起落架喷丸-电刷镀复合修复工艺的流程、镀液配方和主要工序工艺参数.该工艺可推广到承受较大交变载荷场合下零件的磨损、压痕的修复.

摘要： 本研究描述了喷丸参数如:丸粒硬度、丸粒尺寸和喷射压力对残余应力分布以及疲劳寿命的影响，这表现在疲劳强度和残余应力分布曲线之间有关联.最大的丸粒显示出最好的疲劳寿命.然而喷丸时间较短时,小而硬的丸粒有最好的表现，而且零件表面的残余应力和加工硬化程度(通过X线衍射宽度确定)在疲劳循环中并不是稳定的，实际上它们会下降,且下降程度由试验的应力大小和塑性变形层深度决定。

摘要： 总结了航空常用超高强度钢0Cr13Ni8Mo2Al,30CrMnSiNi2,16Co14Ni10Cr2MoA和40CrNi2Si2MoVA喷丸强化所产生的残余压应力场特征,研究了喷丸所造成的表面粗糙度和表面残余应力等表面完整性变化,初步定性探讨了超高强度钢喷丸强化后表面完整性的改善及其对疲劳性能的影响.结果表明,喷丸可显著提高疲劳寿命和有效提高疲劳极限,而且对某一给定材料而言存在一个最佳的喷丸规范.

摘要： 介绍了整体叶片强化需求，对比了激光冲击强化与喷丸在获得的表面轮廓、残余应力和疲劳性能上的不同效果，分析国外激光冲击强化整体叶盘的发展。在此基础上分析叶片采用激光喷丸的强度要求和工艺规范，初步试验了钛合金叶片激光冲击强化的效果，提出了整体叶盘激光冲击强化方案。

摘要： 介绍了齿轮的疲劳失效,并针对齿轮的疲劳失效模式提出了从结构设计、材料选择、热处理、零件加工和表面强化等方面来预防其发生失效的措施.

摘要： 本发明涉及一种喷丸材料及适用于该喷丸材料的喷丸装置，喷丸材料包括颗粒长度与直径比不小于2的钢丝切丸，喷丸装置包括喷枪和送料装置，喷枪和送料装置通过管子连接；送料装置包括整理盒和储料仓，储料仓包括用于放置A料的第一储料仓和用于放置B料的第二储料仓，整理盒设于第一储料仓内；所述整理盒为扁平的下部收窄的扇形或矩形盒体，整理盒下部设有开口，整理盒和第二储料仓分别与管子连通；本发明的喷丸材料和喷丸装置，通过扩大钢丝切丸的长径比，并通过磁场使钢丝切丸的排列趋于一致，使钢丝切丸被喷出后其长度方向一端作为击打面对金属表面进行冲击，在同样的压力下，相对于普通喷丸表面处理效果更好，具有较好的应用前景。

摘要： 在试验喷丸步骤中，喷丸加工过程应用于其中形成有封闭端水冷却孔42的开口的模具40的背面40B。接下来，在评估步骤中，测量试验喷丸步骤中被喷丸加工的区域的压缩残余应力和表面粗糙度，并且基于测量结果评估试验喷丸步骤中喷丸加工处理的程度。接下来，在喷丸步骤中，在基于用于试验喷丸步骤的喷丸条件以及基于在评估步骤中产生的评估结果而设定的喷丸条件下对模具40中的水冷却孔42的表面进行喷丸加工。

摘要： 提供一种评估利用在激光喷丸处理中照射的激光向工件构件输入的冲击力的方法。这种评估方法包括信号获取步骤、输入函数计算步骤和评估步骤。在信号获取步骤中，获取检测波形。检测工件构件中生成的弹性波的AE传感器在激光喷丸处理期间输出检测波形。在输入函数计算步骤中，计算激光照射的输入函数I(t)。在评估步骤中，使用激光照射的输入函数I(t)来评估冲击力。

摘要： 本发明涉及一种喷丸材料及适用于该喷丸材料的喷丸装置，喷丸材料包括颗粒长度与直径比不小于2的钢丝切丸，喷丸装置包括喷枪和送料装置，喷枪和送料装置通过管子连接；送料装置包括整理盒和储料仓，储料仓包括用于放置A料的第一储料仓和用于放置B料的第二储料仓，整理盒设于第一储料仓内；所述整理盒为扁平的下部收窄的扇形或矩形盒体，整理盒下部设有开口，整理盒和第二储料仓分别与管子连通；本发明的喷丸材料和喷丸装置，通过扩大钢丝切丸的长径比，并通过磁场使钢丝切丸的排列趋于一致，使钢丝切丸被喷出后其长度方向一端作为击打面对金属表面进行冲击，在同样的压力下，相对于普通喷丸表面处理效果更好，具有较好的应用前景。

摘要： 本发明涉及一种用于喷丸机传动辊轮的防护套、喷丸机传动辊轮及喷丸机。喷丸作业的过程中，钢砂会直接击中喷丸机传动辊轮的相关部位，以致辊轴、传送辊、轴承等被剥离，最终导致轴承损坏过载。因此，在传送辊靠近辊轴的一侧设置防护套，具体将护套本体的端面设于传送辊靠近辊轴的一侧，周壁自端面朝背离传送辊的方向延伸，周壁和端面围设形成具有开口的收容腔，辊轴和支架靠近传送辊的一端、以及辊轴和支架连接配合的部件均收容于护套本体的收容腔内，这样钢砂不会喷射到辊轴和支架靠近传送辊的一侧、轴承等，有效保护辊轴、轴承等不受钢砂的剥离，降低喷丸机的故障率，提升生产效率，同时节约维护成本。

摘要： 在试验喷丸步骤中，喷丸加工过程应用于其中形成有封闭端水冷却孔42的开口的模具40的背面40B。接下来，在评估步骤中，测量试验喷丸步骤中被喷丸加工的区域的压缩残余应力和表面粗糙度，并且基于测量结果评估试验喷丸步骤中喷丸加工处理的程度。接下来，在喷丸步骤中，在基于用于试验喷丸步骤的喷丸条件以及基于在评估步骤中产生的评估结果而设定的喷丸条件下对模具40中的水冷却孔42的表面进行喷丸加工。

摘要： 提供一种评估利用在激光喷丸处理中照射的激光向工件构件输入的冲击力的方法。这种评估方法包括信号获取步骤、输入函数计算步骤和评估步骤。在信号获取步骤中，获取检测波形。检测工件构件中生成的弹性波的AE传感器在激光喷丸处理期间输出检测波形。在输入函数计算步骤中，计算激光照射的输入函数I(t)。在评估步骤中，使用激光照射的输入函数I(t)来评估冲击力。

摘要： 一种激光温喷丸与激光喷丸的组合强化方法，先线切割得到用于强化处理的镍基单晶高温合金样品，然后对样品进行激光温喷丸强化，再对激光温喷丸强化后的样品进行激光喷丸强化，然后对激光喷丸强化后的样品进行表面硬度测量，再用透射电镜对激光喷丸强化后的样品表面微观组织结构进行观察，最后对激光温喷丸强化、激光喷丸强化的参数进行优化，使强化后样品的硬度值更大，微观组织结构的位错密度更大；本发明综合了激光温喷丸和激光喷丸两项强化技术的优点，样品强化效果好；防止残余压应力高温下发生热释放，获得致密稳定的残余压应力层，可广泛应用于航空发动机叶片。

摘要： 本发明涉及一种喷丸加工方法，其通过对涂装前或粘接前的复合材料的喷丸加工，得到以更好的品质实现表面活性化的复合材料。实施方式的喷丸加工方法具有下述步骤：基于表示如下关系的参照信息，对针对复合材料的喷丸加工条件进行设定，以使得复合材料表面的活性化程度处在适当范围内，该关系是对试验片以规定的喷丸加工条件进行了喷丸加工的情况下产生的试验片的畸变量、与以规定的喷丸加工条件对复合材料的样本进行了以涂装前或粘接前的表面活性化为目的的喷丸加工的情况下的样本表面的活性化程度之间的关系；以及以所设定的以使得活性化程度处在适当范围内的喷丸加工条件，执行作为喷丸加工的对象的复合材料的喷丸加工，由此制造被喷丸加工品。

摘要： 本实用新型涉及一种喷丸机传动辊轮的防护套、喷丸机传动辊轮及喷丸机。喷丸作业的过程中，钢砂会直接击中喷丸机传动辊轮的相关部位，以致辊轴、传送辊、轴承等被剥离，最终导致轴承损坏过载。因此，在传送辊靠近辊轴的一侧设置防护套，具体将护套本体的端面设于传送辊靠近辊轴的一侧，周壁自端面朝背离传送辊的方向延伸，周壁和端面围设形成具有开口的收容腔，辊轴和支架靠近传送辊的一端、以及辊轴和支架连接配合的部件均收容于护套本体的收容腔内，这样钢砂不会喷射到辊轴和支架靠近传送辊的一侧、轴承等，有效保护辊轴、轴承等不受钢砂的剥离，降低喷丸机的故障率，提升生产效率，同时节约维护成本。