高能级强夯

摘要： 强夯法是一种经济高效、节能环保的地基处理方法。强夯法加固地基可提高地基强度、降低压缩性、消除湿陷性、提高抗液化能力。我国自1975年开始介绍并引进强夯技术,1978年左右开始真正工程实践,距今已有40年。这40年中我国工程界先后将强夯技术应用于山区高填方、围海造地等场地形成后的地基处理和湿陷性黄土、淤积土、砂土、粉质黏土等原地基处理,取得了良好的加固效果,具有明显的社会效益和经济效益。同时,工程建设中的山区高填方地基、开山块石回填地基、炸山填海、吹砂填海等工程也越来越多,需要加固处理的填土厚度也越来越大,为了能经济高效地处理这些具有复杂地质条件的场地,强夯加固技术向高能级和多元化发展。本文从强夯加固理论、高能级强夯技术、复合强夯加固技术三方面梳理了我国强夯工程实践和研究现状,在此基础上提出了对强夯技术的发展展望。

摘要： 强夯置换法是一种软土地基处理方法,存在置换墩不着底、工后沉降大、施工效率低等缺点。针对强夯置换法的上述缺点,提出了一种新型软土地基处理方法——预成孔置换强夯法。该方法通过将高能级强夯法与预先成孔填料相结合,达到提高地基承载力、减小工后沉降的目的。通过开展试验区(24 m×24 m)试验,在夯后进行平板载荷试验、重型动力触探试验及充水预压试验,验证了该方法的可行性,并最终将该技术成功应用于整个软土地基场地。试验结果表明:夯后动力触探击数提高了260%以上,复合地基承载力达到280 kPa,储罐基础沉降最大值、相邻测点沉降差均远小于规范要求。该方法的成功应用对于今后类似地基的处理具有一定的参考意义。

摘要： 高能级强夯的加固效果显著,应用范围越来越广泛,有效加固深度是评判加固效果和确定强夯方案的重要指标。以10000 kN·m高能级强夯加固某抛填路基工程为背景,采用FLAC 3D有限差分软件进行单点多次夯击的强夯数值模拟,以夯击后的应力为标准来计算有效加固深度。结果表明:随夯击次数的增加,有效加固深度先增大后稳定,6击后有效加固深度的增幅极小。经正交试验和极差分析得到土体参数对强夯有效加固深度的敏感性排序。落距和锤重与有效加固深度呈正相关关系,锤径则为负相关关系。锤重对有效加固深度的影响大于落距,在夯击能相同时,重锤低落所得到的累计夯沉量与有效加固深度均更大。提出强夯有效加固深度估算公式,并实现了量纲统一,该公式与模拟结果偏差较小。

摘要： 高能级强夯的加固效果显著,应用范围越来越广泛,有效加固深度是评判加固效果和确定强夯方案的重要指标.以10000 kN·m高能级强夯加固某抛填路基工程为背景,采用FLAC 3D有限差分软件进行单点多次夯击的强夯数值模拟,以夯击后的应力为标准来计算有效加固深度.结果表明:随夯击次数的增加,有效加固深度先增大后稳定,6击后有效加固深度的增幅极小.经正交试验和极差分析得到土体参数对强夯有效加固深度的敏感性排序.落距和锤重与有效加固深度呈正相关关系,锤径则为负相关关系.锤重对有效加固深度的影响大于落距,在夯击能相同时,重锤低落所得到的累计夯沉量与有效加固深度均更大.提出强夯有效加固深度估算公式,并实现了量纲统一,该公式与模拟结果偏差较小.

摘要： 依托沿海某新近回填碎石土地基上实施的12000 kN·m高能级强夯试验区,试验过程中进行了护岸的振动监测,夯后采用平板载荷试验、动力触探试验、瑞雷波试验检测可知在新近回填碎石土地基处理效果较好,为该地区类似高能级强夯的设计、施工、检测提供了借鉴.

摘要： 湿陷性土地基处理措施一般有预浸水法、挤密法、换填法、垫层法、桩基法、深层搅拌桩法、振冲碎石桩法和夯实法等等。近年来,一些建筑行业工程对干旱地区湿陷性黄土采用高能级强夯处理取得了成功,但处理面积较小,深度不大。新疆一大型干渠湿陷性土渠道长82.094 km,其中北山坡湿陷性土渠道长约27.000 km,湿陷性土厚7~11 m,平均含水率2.2%。结合该工程,通过湿陷性土处理措施的研究分析,根据现场试验和工程实施,采取高能级强夯解决了干燥、松散、深层湿陷性土的技术难题。工程质量检测结果表明高能级强夯技术合理有效,可为其他同类工程借鉴。

摘要： 沿海吹填砂土地基地下水位较高、常含软土夹层,地基处理难度大。为了研究高能级强夯在这类吹填砂土地基上的加固效果,在山东沿海某吹填砂土场地开展6 000和8 000 kN·m能级强夯加固试验。试验结束后分别运用标准贯入试验、静力触探试验、平板载荷试验进行现场检测。通过对比分析了设计要求深度范围内标准贯入试验和静力触探试验,发现夯前夯后标准贯入试验击数和静力触探锥尖试验阻力均明显提升,有效消除了饱和砂土和饱和粉土的液化势;通过平板载荷试验p-s曲线及夯后静力触探锥尖阻力标准值与承载力特征值的关系式,得到夯后砂土地基承载力特征值≥120 kPa,验证了高能级强夯方案的可行性。其次,对软土夹层位置和地下水位高度展开研究,发现软土层会阻碍夯击能传递,减小强夯有效加固深度,且软土层位置不同对强夯加固效果影响程度不同,强夯影响临界范围处存在软土层时,有效加固深度为软土层顶部位置处;对砂土地基进行4 000 kN·m能级强夯试验时,发现未降水强夯后有效加固深度为5 m,降水至地面以下3 m强夯后有效加固深度达到了7 m,提高了加固效果。在高能级强夯研究基础上,对现场吹填砂土地基进行了75万m^(2)的大面积高能级强夯施工,发现处理后地基能够满足建筑用地要求。

摘要： 本文就储油库基高能级强夯措施及灌注柱的处理进行了分析,对储油库基高能级强夯的原理和施工细节提出了改进意见;对储油库基灌注柱的常见问题进行了分析,并给出了相应意见.最后本文还对储油库基高能级强夯技术及灌注柱未来的应用进行了展望,认为其不仅适用于储油库地基的施工建设,而且在某些大型的项目中具备独特优势.

摘要： 针对填海造地工程实际需求,本文提出一种沿海地区大块石填海地基高能级强夯施工技术,该技术可以一次性处理填海深度10m左右、最大粒径不大于1500mm的大块石填海地基。本文以大连港大窑湾北岸汽车码头物流中心配套码头工程7#泊位地基处理工程为案例,具体介绍了该技术关键工艺细节,实际效果显示该技术可显著提高地基承载力和稳定性,取得了良好的效果。

摘要： 高能级强夯有效加固深度大，可加固处理沿海非均匀回填的抛石填海，处理后的地基土强度和均匀性得到有效提高。阐述高能级强夯在碎石地基的施工及夯后检测方法，依据现场原位试验测试数据并结合经验数据，确定土体模型参数。采用有限元分析程序Plaxis，建立大型油罐夯后地基的二维及三维有限元模型。验证强夯法在该种地基处理中的可行性，将二维、三维计算结果与监测资料进行对比，讨论两种方法的可行性，为以后设计计算提供一定依据。

摘要： 本文以高能级强夯处理湿陷性黄土为对象，研究夯击工艺与地基土特性对其产生的影响，以具体工程为依托，以实际工程检测和数据分析为主要手段，研究得出，采用8000-16000kn·m单击夯击能的高能级强夯处理原状湿陷性土层的有效处理深度可达11-16m，土层的压缩模量可提高60-70%，地基承载力特征值可达230kPa。对土性变化较大的大厚度回填土采用高能级强夯处理结果欠佳。分析认为夯击能增加到一定程度后，地基土受土体本身性状及环境因素影响承载力增加有限。最后本文给出了该场地原状土高能级强夯有效加固深度修正系数，希望对同类工程提供参考。

摘要： 本文结合珠海高栏港区一工程实际,通过3000kN·m、8000kN·m和10000kN·m不同能级强夯的现场系列对比试验研究,详细分析了试验数据,根据试验结果评价了强夯试验效果,获得了采用高能级强夯进行地基处理设计的相关参数和可贵的施工经验.

摘要： 为了加固深厚地基,特别是山区非均匀块石回填地基和抛石填海地基,必须施加高能级强夯进行处理.本文简要评述了国际上高能级强夯的施工机械,以及工程实例与高能级强夯在我国二十多个工程中的应用情况和研究现状,探讨了高能级强夯施工中的几个主要参数对加固效果的影响,提出了高能级强夯施工中的一些问题和有待研究的课题.

摘要： 对抛石填海造陆工程采用8000kN·m能级异型锤强夯置换试验研究,通过三遍8000kN·m能级异型锤强夯置换对地基进行加固后,采用重型动力触探试验、多道瞬态面波试验、钻孔测试、地质雷达综合检测置换墩及周围地基土的加固效果,经过加固后置换墩及周围地基土能够显著提高数倍承载力和较高密实度。试验后开挖实测置换墩,同地质雷达及其他检测结果进行比较,证明地质雷达是检测置换墩直径、长度的一种有效方法。

摘要： 通过在某港口罐区大厚度回填碎石土场地实施的国内首次最高能级──16000kN·m能级强夯系列试验与大面积施工研究,据地面变形、重型动力触探和面波测试结果评价地基加固效果,建立了碎石土强夯能级与累积夯沉量的关系式,提出了加固效果不仅与能级有关,而且和锤重与落距组合有关;并结合课题的系列试验,提出了16000,14000,12000,10000kN·m能级的有效加固深度等结论,为规范的修订和发展提供了参数依据。

摘要： 通过在某港口罐区大厚度回填碎石土场地实施的国内首次最高能级──16000kN·m能级强夯系列试验与大面积施工研究,据地面变形、重型动力触探和面波测试结果评价地基加固效果,建立了碎石土强夯能级与累积夯沉量的关系式,提出了加固效果不仅与能级有关,而且和锤重与落距组合有关;并结合课题的系列试验,提出了16000,14000,12000,10000kN·m能级的有效加固深度等结论,为规范的修订和发展提供了参数依据。

摘要： 通过在某港口罐区大厚度回填碎石土场地实施的国内首次最高能级──16000kN·m能级强夯系列试验与大面积施工研究,据地面变形、重型动力触探和面波测试结果评价地基加固效果,建立了碎石土强夯能级与累积夯沉量的关系式,提出了加固效果不仅与能级有关,而且和锤重与落距组合有关;并结合课题的系列试验,提出了16000,14000,12000,10000kN·m能级的有效加固深度等结论,为规范的修订和发展提供了参数依据。

摘要： 通过在某港口罐区大厚度回填碎石土场地实施的国内首次最高能级──16000kN·m能级强夯系列试验与大面积施工研究,据地面变形、重型动力触探和面波测试结果评价地基加固效果,建立了碎石土强夯能级与累积夯沉量的关系式,提出了加固效果不仅与能级有关,而且和锤重与落距组合有关;并结合课题的系列试验,提出了16000,14000,12000,10000kN·m能级的有效加固深度等结论,为规范的修订和发展提供了参数依据。

摘要： 一种柱锤联合平锤高能级复合强夯置换墩方法，先在基础大弯矩方向对称布置两个或多个柱锤置换点，形成直径1.5～2.5m、深6.0～12.0m的碎石墩，后在置换点上或置换点间布置一个或多个高能级平锤强夯点，形成直径2.5～3.5m、深5.0～10.0m的碎石墩，若干深浅不同组合的碎石墩形成碎石群墩基础复合地基。根据上部结构荷载、对沉降的要求以及填土层厚度和成份不同，在满足地基承载力及沉降要求的前提下，采用不同组合能级的柱锤和平锤强夯处理，以保障质量、缩短工期、节约造价。本发明可用于填海造陆、填谷造地工程中深厚填土等地基处理，旨在解决深厚填土地基承载力低、沉降量大、无法满足建(构)筑物基础对地基的承载力、变形和稳定性要求的问题。

摘要： 本发明公开了一种高能级强夯的施工方法，包括：步骤一、测量施工现场土质粘性，选取合理的夯锤、起重设备和脱钩装置；步骤二、采用主夯能级的点夯方式进行第一遍夯击，夯点形式为正方形布置，夯点间距离为夯锤底面直径的2～3.2倍；步骤三、用推土机整平场地，铺设1～3m的碎石垫层；采用主夯能级的点夯方式进行第二遍夯击，夯点形式为梅花形布置，夯点间距离为步骤二中夯点间距离的1/2，夯击顺序为45°角方向上一排一排夯；步骤四、回填第二遍夯坑后，采用设计主夯能级一半夯击能的满夯方式进行第三遍夯击，锤印彼此搭接1/4～1/3。本发明具有能够达到设计要求的加固效果，基本做到零补夯。

摘要： 本发明属于建筑工程中强夯地基处理阶段强夯的技术领域，具体是一种超高能级强夯与置换兼容施工工艺。解决了现有地基处理方式不适用于地基变形要求严格的、含有软弱夹层的地下水地基和饱和土地基的问题，适用于原状软弱土地基，具体步骤如下：1）在原状软弱土地基上首先回填厚碎石或开山石垫层，使地下水位标高控制在地表1.5米以下；2)分三次对地基进行点夯与置换，先低能级预处理，再超高能级、后次夯能级；3）进行满夯施工，施工完毕后进行场地平整以及测量场地高程。本发明避免了其他类型地基处理方式，如：复合地基处理中的散体桩、刚性桩、粘结强度桩等类型处理方法，造价高、工期长、施工困难的问题。

摘要： 本发明涉及土木工程地基处理技术领域，具体是一种超高能级强夯处理低含水量湿陷性黄土的施工工艺。本发明解决了传统增湿的强夯法对于低含水量湿陷性黄土施工造价高，施工不易的问题。一种超高能级强夯处理低含水量湿陷性黄土的施工工艺，步骤如下：1）计算处理区域处理深度范围内的天然含水量平均值；2）初步估算所需要的单位压实功；3）以初步估算的单位压实功为中间值，进行不同单位压实功的击实试验和土工分析，以确定最佳单位击实功；4）确定强夯能级组合方式；5）确定强夯能级和强夯施工技术参数；6）进行强夯试验性施工，进行施工技术参数的进一步优化，然后转入施工阶段。本发明有效解决了缺水地区地基处理施工复杂、成本高的难题。

摘要： 本发明公开了一种高能级强夯的施工方法，包括：步骤一、测量施工现场土质粘性，选取合理的夯锤、起重设备和脱钩装置；步骤二、采用主夯能级的点夯方式进行第一遍夯击，夯点形式为正方形布置，夯点间距离为夯锤底面直径的2～3.2倍；步骤三、用推土机整平场地，铺设1～3m的碎石垫层；采用主夯能级的点夯方式进行第二遍夯击，夯点形式为梅花形布置，夯点间距离为步骤二中夯点间距离的1/2，夯击顺序为45°角方向上一排一排夯；步骤四、回填第二遍夯坑后，采用设计主夯能级一半夯击能的满夯方式进行第三遍夯击，锤印彼此搭接1/4～1/3。本发明具有能够达到设计要求的加固效果，基本做到零补夯。

摘要： 本发明属于建筑工程中强夯地基处理阶段强夯的技术领域，具体是一种超高能级强夯与置换兼容施工工艺。解决了现有地基处理方式不适用于地基变形要求严格的、含有软弱夹层的地下水地基和饱和土地基的问题，适用于原状软弱土地基，具体步骤如下：1）在原状软弱土地基上首先回填厚碎石或开山石垫层，使地下水位标高控制在地表1.5米以下；2)分三次对地基进行点夯与置换，先低能级预处理，再超高能级、后次夯能级；3）进行满夯施工，施工完毕后进行场地平整以及测量场地高程。本发明避免了其他类型地基处理方式，如：复合地基处理中的散体桩、刚性桩、粘结强度桩等类型处理方法，造价高、工期长、施工困难的问题。

摘要： 本发明涉及土木工程地基处理技术领域，具体是一种超高能级强夯处理低含水量湿陷性黄土的施工工艺。本发明解决了传统增湿的强夯法对于低含水量湿陷性黄土施工造价高，施工不易的问题。一种超高能级强夯处理低含水量湿陷性黄土的施工工艺，步骤如下：1）计算处理区域处理深度范围内的天然含水量平均值；2）初步估算所需要的单位压实功；3）以初步估算的单位压实功为中间值，进行不同单位压实功的击实试验和土工分析，以确定最佳单位击实功；4）确定强夯能级组合方式；5）确定强夯能级和强夯施工技术参数；6）进行强夯试验性施工，进行施工技术参数的进一步优化，然后转入施工阶段。本发明有效解决了缺水地区地基处理施工复杂、成本高的难题。

摘要： 本实用新型公开了深厚填土场地高能级强夯和置换与管桩组合地基结构，包括：填土厚度小于20m地基和填土厚度大于20m地基；所述填土厚度小于20m地基设置在填土和粉质黏土层的地质上；所述填土厚度大于20m地基设置在全风化或强风化花岗岩层的地质上。在一个建筑区域内根据同时设置强夯置换地基和强夯管桩地基，以分别应对及解决对应地质区域和承重基础的承载力和变形问题，分区域设置两种地基可以不仅可以保证建筑区域内基础等的沉降一致性，同时两种地基结合的结构地基建造成本低，耗时短，可以有效缩短工期，减小生产成本，避免了传统的必须采用同一地基基础形式造成的局部区域出现大马拉小车或小马拉大车的现象。

摘要： 本实用新型属于强夯施工技术领域，具体为一种高能级强夯门架，包括：顶板，所述顶板的上表面设置有吊耳；侧支撑腿，所述侧支撑腿设置有四个，且四个所述侧支撑腿通过铰链连接在顶板的下表面四角；左侧的两个所述侧支撑腿之间相靠近的一侧壁中部、下部分别设置连接板、连接套，右侧的两个所述侧支撑腿之间相靠近的一侧壁中部、下部也分别设置连接板、连接套；左侧两个所述侧支撑腿的连接套之间、右侧两个侧支撑腿的连接套之间均连接有支臂。通过连接套配合支臂的使用，使得同侧的两个侧支撑腿能够被连接固定；通过连接板及插接孔的设置，使得侧支撑腿之间靠近时，通过将插接孔对应并连接即可，使得侧支撑腿不会晃动。

摘要： 本实用新型属于建筑工程中强夯地基处理阶段强夯机组用工具的技术领域，具体是一种防破坏高寿命高能级强夯脱钩器，解决了强夯脱钩器易于损坏、更换频繁的问题，其包括吊钩、两平行设置的侧板以及钩框，所述的吊钩可转动安装于吊钩旋转轴上，吊钩旋转轴的两端分别安装于两侧板上，两侧板的上部通过作为机组滑轮组固定处的侧板连接轴连接，钩框套设于两侧板外侧，其特征在于对应侧的钩框和侧板通过定位轴连接，所述的定位轴为断开式的短轴结构，两定位轴的内端与吊钩之间留有间距，吊钩旋转轴轴心到钩框内侧的直线距离大于吊钩的最大旋转直径。本实用新型的有益效果：施工效率明显提高，经济效果显著。