CRTSⅡ型板式无砟轨道
CRTSⅡ型板式无砟轨道的相关文献在2008年到2022年内共计242篇,主要集中在铁路运输、建筑科学、公路运输
等领域,其中期刊论文126篇、专利文献341835篇;相关期刊46种,包括城市建设理论研究(电子版)、中南大学学报(自然科学版)、铁道科学与工程学报等;
CRTSⅡ型板式无砟轨道的相关文献由710位作者贡献,包括刘五虎、周永斌、王海桥等。
CRTSⅡ型板式无砟轨道—发文量
专利文献>
论文:341835篇
占比:99.96%
总计:341961篇
CRTSⅡ型板式无砟轨道
-研究学者
- 刘五虎
- 周永斌
- 王海桥
- 姚军军
- 李伦
- 王国兴
- 谢永江
- 陈小平
- 黄继业
- 刘运泽
- 孙立
- 崔兆峰
- 徐凌雁
- 李兆伦
- 邵启昌
- 冯超
- 叶遒
- 多胜起
- 易忠来
- 李秋义
- 李荣华
- 林超
- 张国红
- 张鹏飞
- 朱应娟
- 李东昇
- 李化建
- 李晓明
- 谭社会
- 赵永强
- 赵磊
- 雷晓燕
- 韦合导
- 严来章
- 周凌宇
- 孟德水
- 宋中南
- 崔国庆
- 张杰胜
- 张鹏
- 李建军
- 李旭阳
- 李杨
- 李路遥
- 桂昊
- 王伟
- 王冠
- 王森荣
- 王芳芳
- 王辅圣
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李杨;
陈进杰;
石现峰;
王建西;
王瑞
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摘要:
采用拉拔试验,研究不同强度等级混凝土基材内销钉与混凝土的黏结应力-滑移本构关系,并将其应用于植筋加固CRTSⅡ型板式无砟轨道有限元模型,分析高温荷载作用下植筋加固对无砟轨道变形及损伤的影响规律。结果表明:销钉与混凝土的黏结性能与混凝土强度有关,C30混凝土和C55混凝土试件中销钉与混凝土的黏结应力-滑移本构关系分别可用弹性—滑移—破坏3阶段曲线和弹性—滑移2阶段曲线描述;植筋措施能有效减小轨道板在高温荷载作用下的垂向位移,并将轨道板纵连体的纵向位移分散于轨道板单元内,有利于无砟轨道整体稳定性;高温荷载作用下轨道板垂向位移和层间损伤均随轨道板与砂浆层间黏结强度减小而增大,随窄接缝破损程度增大而增大;高温荷载作用下,植筋黏结失效深度不大于120 mm时轨道板垂向位移随植筋黏结失效深度增加而缓慢增大,大于120 mm时轨道板垂向位移随植筋黏结失效深度增加而显著增大,且邻近破损接缝的轨道板下可能发生超过Ⅲ级限值的层间离缝,植筋黏结失效深度应控制在120 mm以内。
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白海峰;
李辉
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摘要:
采用Abaqus有限元软件建立CRTSⅡ型板式无砟轨道结构模型,综合考虑温度荷载以及材料性能变化产生的不同荷载作用状态,分析轨道板翘曲响应规律及其对轨道几何形位的影响.分析结果表明:轨道板在纵连后能有效减小翘曲变形,并且在计算时考虑钢轨约束的作用可以进一步减少翘曲病害;设置不同的CA砂浆弹性模量,发现其对翘曲变形影响很小,可以忽略不计;在相同的温度梯度荷载作用下,整体温度荷载越大,轨道板翘曲变形也越大.
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刘振宇;
邓逆涛;
李泰灃;
陈锋;
王李阳
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摘要:
以沪昆高速铁路典型路桥过渡段为例,通过轨道线形测量、现场监测、现场调研、数值模拟等手段,分析CRTSⅡ型板式无砟轨道台后锚固结构上拱变形原因。结果表明:台后锚固结构上拱变形主要是因为路基上拱及横向挡块受温度纵向力传递的影响;自竣工以来研究区段存在路基上拱变形现象,且在路桥结合处较为显著,路基土层中1~2 m范围上拱量占总上拱量的90%;过渡段中部摩擦板上拱变形随温度的周期性变化而变化,推测是由于横向挡块阻挡温度纵向力传递所致,靠近大端刺附近的摩擦板变形在-1~1 mm振荡,随温度变化影响不显著;绑定横向挡块纵向位移时,最大上拱变形为5.23 mm。
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张健;
冯怀平;
张伏光;
杨国涛
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摘要:
针对温度荷载作用下CRTS II型板式无砟轨道上拱屈曲失稳问题,基于有限元软件Abaqus建立考虑初始不平顺和轨道板间摩擦行为的非线性屈曲有限元模型,采用弧长法追踪热屈曲非线性路径并针对不平顺幅值、摩擦性能、轨道自重和轨道刚度等影响因素参数化分析。研究结果表明:初始不平顺的大小影响轨道结构的非线性路径是否存在不稳定阶段,当轨道结构初始不平顺幅值取5 mm时会发生突然屈曲,不平顺幅值取50 mm则不会发生从平衡路径的突然屈曲;轨道板与CA砂浆间的摩擦性能对临界温度几乎无影响,平衡路径的初始分支几乎一致,后屈曲阶段呈发散趋势,安全温度的影响较大;轨道结构自重增加较明显地抑制轨道结构的上拱屈曲,轨道结构自重提高0.2倍,临界温度可提高10°C,安全温度提高近20°C;轨道刚度增加对提高轨道结构抗屈曲能力并不明显。
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张鹏飞;
姚典;
涂建;
雷晓燕
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摘要:
为研究温度梯度荷载作用下多跨简支梁桥上CRTS Ⅱ型板受力变形问题,基于有限元法建立了多跨简支梁桥上CRTS Ⅱ型板式无砟轨道无缝线路(Continuous Welded Rail,CWR)空间精细化有限元模型,分析了竖向、横向温度梯度荷载作用下轨道、桥梁结构纵向受力与变形特性.研究结果表明:竖向温梯荷载作用下,钢轨在桥梁两端的主端刺位置伸缩力与位移达到最大值;轨道板出现翘曲应力,其上下表面应力差随温度梯度增大而增大,轨道板竖向温度梯度为90°C/m时,上下表面应力差最大值较50°C/m时增加了44%.双向温梯荷载作用下,向阳侧桥梁纵向位移明显高于背阴侧,钢轨伸缩力略高于背阴侧;随着横向温度梯度的增大,阴阳两侧结构纵向位移差、相对位移差和应力差均呈现逐渐增大趋势.在高温差地区需重点关注轨道板因上下表面应力差引起的翘曲变形问题.研究成果可为桥上CRTS Ⅱ型板式无砟轨道无缝线路的设计、施工和维护提供理论依据.
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赵磊;
周凌宇;
余志武;
张营营;
邹莅凡;
袁亚慧
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摘要:
为研究冬季高速铁路桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道温度分布规律,制作无砟轨道-预应力混凝土简支箱梁结构1?4缩尺试验模型,开展冬季低温气候无阳光直射环境下的温度分布试验,研究CRTSⅡ型板式无砟轨道结构的温度变化规律,提出该型无砟轨道在高速铁路桥上的温度分布形式.研究结果表明:1)寒冷季节高速铁路桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道内的竖向温度、温差和温度梯度均呈"S"形非线性分布;横向温度呈抛物线形非线性分布;2)无砟轨道的三维温度分布呈马鞍形曲面分布;轨道系统不同深度位置的温度均呈正弦曲线式周期性变化,且该变化滞后于环境气温;3)轨道板和底座板受正温度梯度作用,CA砂浆层受负温度梯度作用;冬季低温气候环境下,轨道板与CA砂浆层间的竖向温度梯度为正温度梯度,极值为25.0°C/m;CA砂浆层与底座板之间竖向温度梯度为负温度梯度,极值为-27.0°C/m;CA砂浆层的温度传递阻滞效应会加剧无砟轨道各层之间的温度梯度效应,在研究高速铁路桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道温度作用效应过程中应注重CA砂浆的影响.
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赵磊;
周凌宇;
张营营;
袁亚慧;
邹莅凡;
余志武
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摘要:
为研究高温季节高速铁路桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道的温度分布规律,制作CRTSⅡ型板式无砟轨道-预应力混凝土简支箱梁1:4缩尺试验模型.通过开展夏季典型高温天气的温度试验,分析高速铁路桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道结构的温度分布变化规律,研究无砟轨道横、竖向温度分布型式.结果表明:在非阳光直射条件下,高速铁路桥上C RT SⅡ型板式无砟轨道竖向温度分布、温差分布和温度梯度分布均呈"S"形非线性分布,且呈周期性变化;轨道板与CA砂浆层间竖向温度梯度为正温度梯度,最不利竖向负温度梯度发生于CA砂浆层与底座板层间;CA砂浆内部竖向温度梯度最显著,最大值为27.0°C/m;无砟轨道横向温度分布呈抛物线型,三维温度分布呈马鞍形曲面.
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张广潮;
周凌宇;
魏天宇;
杨林旗;
赵磊;
曾一回
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摘要:
利用三跨CRTSⅡ型板式无砟轨道-简支梁桥结构体系1?4缩尺模型,开展单梁和梁轨协同作用下的静载试验,并对比分析其特性及轨道结构对结构体系刚度的影响规律.根据轨道结构与简支梁桥界面滑移模式,以能量变分原理为基础,建立无砟轨道-简支梁桥结构体系的控制微分方程,并利用最小势能原理推导结构体系挠度与滑移的理论解.研究结果表明:在承受竖向静力荷载时,无砟轨道-简支梁桥结构体系横截面纵向应变沿竖向分布不满足平截面假定,但轨道结构与简支箱梁的纵向应变分别在各自的横截面高度范围内满足平截面假定;轨道结构铺设后,梁轨结构体系的抗弯刚度和竖向刚度分别较单梁提升29.14%和77.57%;无砟轨道-简支梁桥结构体系不同截面处的界面抗剪切刚度有较大差异.
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朱永见;
赵国堂;
郑建
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摘要:
为研究轨道板与砂浆层层间离缝产生的原因,推导了轨道板在砂浆层或砂浆层和张拉钢筋约束下的解析解,分析了层间离缝产生时轨道板的临界伸缩温度TL.结果表明:轨道板伸缩刚度极大,砂浆层较难约束轨道板的伸缩变形,离缝产生时的TL主要与砂浆层对轨道板约束达到最大时的临界位移有关;虽然中国现场测试所得的轨道板与砂浆层层间摩阻力系数kc明显大于德国,但推板力达到最大时的临界位移为0.01~0.06 mm,远小于德国推板测试的0.5~0.9 mm,导致离缝产生时的TL远小于德国;张拉钢筋纵连后,离缝产生时的TL增加,中国TL增加0.1~0.5°C,德国TL增加4.1~7.3°C;为降低离缝产生的概率,CRTSⅡ型板式无砟轨道在设计和加固维修时,建议针对砂浆层对轨道板的变形适应性提出要求.
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周凌宇;
彭秀生;
杨林旗;
赵磊;
单智
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摘要:
基于混凝土和CA砂浆材料的静力与疲劳损伤本构模型及界面内聚力模型,建立简支梁桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道精细化空间有限元模型.采用等效静力法,通过对双线列车荷载作用下结构体系各层材料单独和共同疲劳损伤劣化的分析,揭示简支梁桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道结构体系经时力学性能演化规律.研究结果表明:双线列车疲劳荷载作用下,梁体疲劳损伤会使结构整体刚度明显下降,而轨道结构疲劳损伤对整体刚度影响较小;各层材料的疲劳损伤引起应力重分布,且随着疲劳次数的增加纵向应力呈疲劳三阶段变化趋势;轨道结构各层单独退化对梁体应力影响较小;CA砂浆纵向应力变化对各层材料的疲劳损伤都较为敏感;各层材料共同损伤对轨道板及CA砂浆应力水平影响较大且对结构整体刚度的下降产生"1+1>2"的效果.实际工程中应偏于安全,考虑CA砂浆在内的各层材料共同疲劳损伤劣化.