微合金钢

摘要： 微合金钢薄板坯连铸过程高发边角部裂纹,致使热轧卷板边部产生翘皮、烂边等质量缺陷,是钢铁行业的共性技术难题.本文立足于某钢厂QStE380TM低碳含铌钛微合金钢薄板坯连铸生产,检测分析了铸坯角部组织金相结构与碳氮化物析出特点、不同冷却与变形速率条件下钢的断面收缩率,并数值仿真研究了不同结构结晶器和二冷区铸坯温度与应力的演变规律.结果表明:微合金钢薄板坯连铸过程存在明显的第三脆性区,且变形速率越大,第三脆性区越显著.传统薄板坯连铸工艺条件下,结晶器的中上部及其出口至液芯压下段的二冷高温区,铸坯角部冷速较低,致使其组织晶界含铌钛微合金碳氮化物呈链状析出.铸坯在液芯压下过程,低塑性角部因受较大变形与应力作用而引发裂纹缺陷.实施沿高度方向有效补偿坯壳凝固收缩的窄面高斯凹型曲面结晶器及其足辊区超强冷工艺,可分别提升铸坯角部冷速至10和20°C·s^(-1)以上,从而促使铸坯角部组织碳氮化物弥散析出,并促进铸坯窄面在液芯压下过程金属宽展流动而降低角部压下应力,大幅降低了微合金钢薄板坯边角部裂纹发生率.

摘要： 对一种Ni,Cr,Cu复合强化、Nb⁃Ti微合金化处理的贝氏体钢进行了热模拟研究。分别在贝氏体转变区600,550,500°C三个温度点等温处理90 s,得到了三种不同的微观组织。在上温度点等温处理,贝氏体转变表现出不完全的特征,在随后冷却过程中仍有相变发生;在中间温度点等温处理,剩余未转变的奥氏体相变导致的膨胀率仅有10%左右,贝氏体组织明显细化,组织强度最高;在下温度点等温处理,相变已接近全部完成,组织得到明显细化,生成的大量奥氏体⁃马氏体(MA)岛造成强度下降。

摘要： 为解决V-N微合金钢焊接热影响区晶粒异常粗化导致局部脆性的问题,采用OM、SEM、TEM、EBSD等手段分析了不同焊接热循环条件下焊接热影响区的显微组织、析出行为和力学性能之间的关系.结果表明,单道次焊接试验中随着线能量的增大,组织中贝氏体数量减少,针状和多边形铁素体数量增多,原奥氏体尺寸和晶界铁素体的尺寸逐渐增大,表现出较差的冲击韧性;双道次焊接试验中随着峰值温度的提高,粗晶热影响区的冲击韧性逐渐提高,铁素体外侧大角度晶界增多.微观组织分析表明,小尺寸的多边形铁素体增加了大角度晶界的比例,提供了较大的解理断裂的阻力,可抑制裂纹的扩展.奥氏体中的V(C,N)可细化M-A岛,改善冲击韧性.

摘要： 运用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)等分析方法对微合金钢280VK组织、织构及析出粒子的演变规律进行分析,研究冷轧高强钢组织性能变化规律.结果表明:280VK热轧板组织主要为多边形铁素体,晶粒不均匀,冷轧板组织为形变铁素体,退火后晶粒均匀长大且晶界上析出物增多;热轧板中只有高斯织构{011},冷轧板中含有旋转立方织构{100}以及铜型织构{112}的α纤维织构,也含有面织构{111}的γ纤维织构,退火板中含有{111}的α纤维织构和{111}γ纤维织构.热轧板中的位错缠结,析出粒子多沿位错线析出,冷轧板内部析出粒子无显著增加.退火板析出粒子沿晶内位错大量析出且尺寸增大.

摘要： 采用金相显微镜和扫描电镜观察与分析了980MPa级超高强钢铸坯裂纹断口形貌及组织,并利用Gleeble-2000D研究了铸坯高温热塑性.结果表明:裂纹铸坯原始奥氏体晶界处有大量的铁素体析出,并在晶界处连接成片形成膜状铁素体带,膜状铁素体上分布着白色链状的Nb、Ti碳氮化物.980 MPa级超高强钢铸坯的第Ⅲ脆性区为650°C-950°C,其断面收缩率均低于40％,而在775°C时热塑性最差,断面收缩率仅为12％.处于低塑性温度区间的铸坯在热应力和机械应力在强度较低的奥氏体晶界上的膜状铁素体集中促进裂纹萌生和扩展.

摘要： 为给微合金钢的设计开发理论提供数据支撑,通过显微组织表征、干湿交替循环试验、中性盐雾试验和电化学分析等测试手段研究了稀土微合金钢和铌微合金钢在海洋大气环境中的腐蚀行为,对比分析了其耐腐蚀性能。结果表明:微合金钢的显微组织由铁素体和珠光体组成,并且铌微合金化有助于细化晶粒并能阻碍珠光体组织的形成。在腐蚀初期锈层的主要成分为γ-Fe_(2)O_(3),γ-FeOOH,对于基体的保护性并不明显。随着暴露周期的延长,γ-FeOOH逐渐转化为α-FeOOH,提高了锈层对基体的保护作用,从而使腐蚀电流密度下降,提升了2种钢的耐腐蚀性能。经过较长周期腐蚀后,铌微合金钢中晶粒的细化有利于增加表面锈层的致密性,α-FeOOH的含量相对较高,从而减慢了腐蚀速率。因此,相对于稀土微合金钢,铌微合金钢显示出更好的耐大气腐蚀性能。

摘要： 针对我国成熟且商业化的便携式激光诱导击穿光谱仪器缺乏,且现有便携设备光谱稳定性和抗干扰性能差的现状,提出并成功开发了一种新型小型化、集成化的便携式激光诱导击穿光谱仪器.采用该仪器成功实现了对24种金属矿石的准确分类和微合金钢样品中Cr、Ni、Si、Cu、Ti、V元素的精准定量分析,其对24种金属矿石的平均分类准确率达到了95.83％,微合金钢中各元素定量分析模型的决定系数R2分别达到了0.993、0.984、0.996、0.990、0.980、0.999,检出限(LOD,质量分数)分别达到了0.0355％、0.0587％、0.0773％、0.0120％、0.0085％和0.0082％,交叉验证的平均相对误差(ARECV)分别达到了5.20％、11.30％、18.18％、9.63％、9.73％、9.17％.结果表明,所开发仪器具备良好的定性、定量分析性能,其为便携式激光诱导击穿光谱仪器的国产化提供了新的解决方案.

摘要： 研究了唐山不锈钢公司1580热轧机组生产的钛(Ti)微合金化钢Q420B的力学性能、组织和析出物.结果 表明,Ti微合金化的Q420B热轧钢带的强度达到了520MPa以上,屈服强度达到470MPa以上,延伸率达到30％以上,满足客户使用要求.Ti微合金化的Q420B钢中夹杂物为B类夹杂,析出物为碳化钛(TIC),其强化机制为TiC沉淀强化.

摘要： 日前,山钢集团日照钢铁有限公司新建的超宽板坯连铸机成功投运后,并向SMS集团颁发了最终验收证书。该连铸机的设计目标是年产150万吨钢板,宽3250毫米,厚150毫米。这意味着该铸造机能够铸造世界上最宽的板。可加工结构钢、微合金钢、低合金钢等。

摘要： 《钢铁材料焊接施工概览》一书由化学工业出版社出版发行,该书选取碳素结构钢、低合金及微合金钢、低温钢及超低温钢、耐候及耐海水腐蚀钢耐热钢、合金结构钢和不锈钢等七大类钢材以及广泛使用的镍基耐蚀合金,从钢材到焊接材料,再到施工参数及其要点,系统地进行了阐述。

摘要： 微合金钢产量大,应用广泛.然而其连铸生产过程频发角部等表面裂纹缺陷,一直未能得到有效解决.本文通过探明微合金钢连铸坯表面裂纹产生机理,立足于板坯结晶器与二冷铸流高温区凝固特点,提出了一种基于新型角部高效传热曲面结晶器与二冷高温区组织循环相变晶粒超细化控冷调控新方法.实际应用过程,微合金钢铸坯角部组织微合金碳氮化物弥散化析出,角部皮下0～20mm范围内的组织晶粒获得≤20μm超细化与高塑化控制.控制技术已得到了包括宝钢、鞍钢、河钢以及韩国现代钢铁等在内的国内外10家重点钢企17条板坯连铸产线推广应用.

摘要： 微合金钢连铸生产频发角部裂纹缺陷是钢铁行业的共性技术难题.文章介绍了当前国内外微合金钢连铸板坯角部裂纹主要控制技术的机理、特点及应用现状,并重点基于微合金产生机理,介绍近年来新开发的基于内凸型曲面结晶器与铸坯二冷高温区角部晶粒超细化控冷工艺的微合金钢连铸坯角部裂纹控制技术,并提出了未来微合金连铸坯表面质量控制发展方向.

摘要： 通过TEM、三维原子探针(3DAP)等实验方法,研究了Ti-Mo微合金钢在时效过程中第二相的临界转化尺寸,用显微硬度判定等温回火时析出物强化机制的转变点.结果表明:Ti-Mo微合金钢在1250°C固溶处理0.5h后淬火,在650°C回火1h,实验钢硬度出现峰值,用3DAP测量其等效半径约为1.3nm.根据第二相与位错交互作用的强化理论,析出相与基体的平均错配度在0.03～0.09之间,共格应变强化主导切过机制,计算了位错切过向绕过机制转变时第二相的尺寸约为1.3nm与3DAP结果吻合.

摘要： 试验提出了一种微合金钢中钛析出相的定量分析方法:用7.5％氯化钾+0.5％柠檬酸-去离子水电解液电解提取微合金钢中钛析出相,用HCl(1+4)分解细小颗粒的碳化钛,用1mol/L HNO3分解较大颗粒的碳化钛,氢氟酸分解氮化钛,采用ICP-AES光谱法测定各相中钛的含量,用碳硫分析仪测定残渣中硫含量换算硫化钛含量.钢中细粒碳化钛占钛析出相的35.06％,粗粒碳化钛占钛析出相的22.99％,氮化钛占钛析出相的19.54％,硫化钛占钛析出相的8.62％,固溶钛占钛析出相的13.79％.方法的精密度除去硫化钛后相对标准偏差均小于10％,方法可靠,精密度可满足分析要求.

摘要： 对比了常规水量及强冷水量下,Q345B连铸坯边角部裂纹发生的情况.利用MSC.Marc2013、Thermal-Calc模拟软件计算了连铸过程中铸坯边角部温度变化的趋势、相变温度点和析出物析出温度,使用金相显微镜和透射电镜对不同水量生产的铸坯中的组织、析出物等进行了观察,分析了强冷对铸坯边角部组织和析出物的影响,及其对铸坯表面边角裂纹的影响.

摘要： 为了减轻微合金钢的角部横裂纹迁钢进行了大量的调水试验,希望通过调水避开铸坯矫直区第三脆性区,但对铸坯矫直区温度及易角横裂钢种高温力学性能进行分析,调水无法彻底避开脆性区.为了解决铸坯角横裂问题,迁钢开发了倒角结晶器技术,工业试验表明:倒角结晶器技术在解决了铸坯角横裂的同时,带动连铸工艺操作的稳步提高.热轧板卷在使用倒角结晶器后,板卷边部质量缺陷得到控制,边部缺陷发生率由4.69％降低0.5％.

摘要： 微合金化钢是一种特殊质量的钢，连铸可以实现其高产量和高收得率，因此微合金化钢几乎全部采用连铸生产，但连铸期间铸坯表面还极易产生表面缺陷，如角裂、星形裂纹、横向裂纹等等。本文介绍了微合金钢表面缺陷形成原因及此类缺陷的改善方式,在生产此类品种时必须重点控制以下几点，首先必须保证连铸机振动系统的稳定性以减轻振痕深度;其次控制好过热度及二冷水均匀化保证进拉矫温度≥1000°C ,避免在第三脆性区进行矫直;第三，生产钒含量≥0.15%的品种时要关注钢中氮含量的变化，成品N控制在0.009%以内;第四，生产此类品种时需考虑碳、氮化物的析出温度，避免在低拉伸强度区间内大量析出碳、氮化物，使用使用高温红送或“井字”垛的缓冷方式的。

摘要： 为了提高12Cr2Mo1R钢板的强度,考察了Nb对12Cr2Mo1R钢板的微观组织及力学性能的影响.结果表明:12Cr2Mo1R钢中添加Nb后,其强度和韧性都能够提高.Nb元素并不是添加越多越好,Nb元素的合理添加量为0.02％.12Cr2Mo1R钢中添加Nb元素后,其强度和韧性得到提升的机理是:在轧制过程中12Cr2Mo1R钢中的Nb以碳化铌的形式析出,细小的析出物在奥氏体晶界钉扎,阻止了奥氏体晶粒的长大.含Nb钢中细小的奥氏体晶粒是导致其强度和韧性提高的主要原因.

摘要： 为了提高12Cr2Mo1R钢板的强度,考察了Nb对12Cr2Mo1R钢板的微观组织及力学性能的影响.结果表明:12Cr2Mo1R钢中添加Nb后,其强度和韧性都能够提高.Nb元素并不是添加越多越好,Nb元素的合理添加量为0.02％.12Cr2Mo1R钢中添加Nb元素后,其强度和韧性得到提升的机理是:在轧制过程中12Cr2Mo1R钢中的Nb以碳化铌的形式析出,细小的析出物在奥氏体晶界钉扎,阻止了奥氏体晶粒的长大.含Nb钢中细小的奥氏体晶粒是导致其强度和韧性提高的主要原因.

摘要： 为了提高12Cr2Mo1R钢板的强度,考察了Nb对12Cr2Mo1R钢板的微观组织及力学性能的影响.结果表明:12Cr2Mo1R钢中添加Nb后,其强度和韧性都能够提高.Nb元素并不是添加越多越好,Nb元素的合理添加量为0.02％.12Cr2Mo1R钢中添加Nb元素后,其强度和韧性得到提升的机理是:在轧制过程中12Cr2Mo1R钢中的Nb以碳化铌的形式析出,细小的析出物在奥氏体晶界钉扎,阻止了奥氏体晶粒的长大.含Nb钢中细小的奥氏体晶粒是导致其强度和韧性提高的主要原因.

摘要： 本发明提供了一种用于冶炼含钒、锰合金钢的合金化材料其制备方法，属于冶金领域。本发明钒锰铁合金含有8％～12％的V、40～65％的锰，是由以下方法制备的：a、将V2O5含量15％～25％、TFe含量22％～30％的精钒渣与含TMn含量为25％～35％的锰矿或富锰渣和还原剂混合并造球团；b、将步骤a制备的球团与调渣剂通过矿热电炉熔融还原获得8～12％V、40～65％Mn的钒锰铁合金，即得。本发明合金化材料可用于钢铁领域中含钒、锰合金钢的合金化，代替钒铁、锰铁，降低在含钒、锰合金钢的生产成本、优化含钒、锰合金钢的工艺。

摘要： 本发明为一种用富氮合金和含钒合金微合金化高强度低合金钢的冶炼方法，涉及高强度低合金钢的炼钢生产工艺。所述微合金化高强度低合金钢的化学成份(重量%)为：N0.0083～0.021%，Si0.15～0.7%，C0.12～0.3%，Mn0.8～1.6%，V0.03～0.12%P≤0.4%，S≤0.04%，余量为Fe。所述冶炼方法可以采用转炉冶炼工艺，也可以采用电炉冶炼、精炼炉精炼工艺，所用铁水必须符合GB717-82炼钢生铁所规定的二级标准，该方法通过提高钢中[N]含量，降低微合金化元素含量，获得了强度高、塑性好的高强度低合金钢，并显著降低了生产成本。

摘要： 本发明提供可使形状宽阔或大量的钢制零件获得深层且均匀的硬化层的合金钢零件的表面改质装置、合金钢零件的表面改质方法以及合金钢零件的制造方法。该表面改质装置(100)具备处理炉(101)，藉以对添加有铬、钼及铝等氮化物形成元素的至少1种以上元素的合金钢材制合金钢零件(90)进行表面改质处理。该表面改质装置(100)使合金钢零件(90)暴露在氨气浓度维持80％以上且温度维持620°C的氛围环境状态的处理炉(101)内至少180分钟以上，而在合金钢零件(90)表面形成化合物层。

摘要： 本发明涉及一种清除金属和合金表面的氧化层和铁鳞的新方法，该方法包括在温度20～80°C，时间5～40分，在含15～200克/升铁(III)离子的氯化硫酸铁(III)和/或氯化铁(III)和/或硫酸铁(III)的水溶液中处理金属产品，上述溶液是无酸的或含2～30％(重量)的无机酸。

摘要： 本发明属于冶金行业连铸工艺技术领域，具体涉及一种减少合金钢表面裂纹的方法和合金钢及其制备方法，其中减少合金钢表面裂纹的方法，包括连铸和加热步骤；在所述连铸步骤中，控制矫直段连铸坯的上表面温度大于下表面温度0＜ΔT≤60°C，矫直段连铸坯的下表面温度为：840≤T≤900°C；在加热步骤中至少包括两个加热阶段，所述第一加热阶段的时间0

摘要： 本发明提供了一种非调质微合金钢管和非调质微合金钢管的制造方法，其中，非调质微合金钢管，以质量百分比计，其化学成分包括：C≤0.40；Si 0.20～0.40；Mn 1.50～1.65；P≤0.020；S≤0.010；V：0.10‑0.12；Cr 0.20～0.35；Ni≤0.20；Cu≤0.20；N≤150ppm；H≤25ppm；O≤30ppm；As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.04％；其余为Fe和不可避免的杂质。通过本发明的技术方案，微合金元素的合理选择，恰当的元素含量配比，非调质生产工艺使钢种具有节约能源、成材率高、成品性能优良、生产周期短、成本低、减少环境污染等众多优点。

摘要： 本发明公开了一种V‑N微合金钢及V‑N微合金化的无表面裂纹连铸坯的生产方法。该V‑N微合金钢按质量百分比由以下化学成分组成：C：0.09～0.13％，Si：0.1～0.4％，Mn：1.0～3.0％，P：≤0.05％，S：≤0.05％，V：0.1～0.4％，N：0.011～0.2％，余量为Fe和不可避免的杂质元素。该连铸坯根据上述V‑N微合金钢的化学成分进行成分控制；其生产方法依次包括：转炉冶炼、LF精炼和连铸工序。本发明通过合理的成分设计和冶炼连铸工艺，提高连铸坯热塑性，使其在铸坯矫直区间避开高温脆性区或热塑性足够好使其无表面裂纹产生，铸坯表面质量良好，无需铸坯清理，提高了生产效率。

摘要： 本申请公开了一种低碳微合金钢浇铸拉速的控制方法，包括：在浇铸拉速为预设速度值时，控制进入第一拉速控制周期，并在所述第一拉速控制周期内，按照第一涨速幅度，以及第一涨速加速度，控制所述浇铸拉速从所述预设速度值涨至第一速度值；控制进入第二拉速控制周期，并在所述第二拉速控制周期内，按照第二涨速加速度，控制所述浇铸拉速从所述第一速度值涨至目标速度值；其中，所述第二拉速控制周期大于所述第一拉速控制周期，所述第二涨速加速度低于所述第一涨速加速度。本申请通过分阶段控制浇铸拉速，稳定提高拉速，可以减少卷渣的发生，从而提高生产效率及产品质量。

摘要： 本发明提供了一种非调质微合金钢管和非调质微合金钢管的制造方法，其中，非调质微合金钢管，以质量百分比计，其化学成分包括：C≤0.40；Si 0.20～0.40；Mn 1.50～1.65；P≤0.020；S≤0.010；V：0.10‑0.12；Cr 0.20～0.35；Ni≤0.20；Cu≤0.20；N≤150ppm；H≤25ppm；O≤30ppm；As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.04％；其余为Fe和不可避免的杂质。通过本发明的技术方案，微合金元素的合理选择，恰当的元素含量配比，非调质生产工艺使钢种具有节约能源、成材率高、成品性能优良、生产周期短、成本低、减少环境污染等众多优点。

摘要： 本发明公开了一种V‑N微合金钢及V‑N微合金化的无表面裂纹连铸坯的生产方法。该V‑N微合金钢按质量百分比由以下化学成分组成：C：0.09～0.13％，Si：0.1～0.4％，Mn：1.0～3.0％，P：≤0.05％，S：≤0.05％，V：0.1～0.4％，N：0.011～0.2％，余量为Fe和不可避免的杂质元素。该连铸坯根据上述V‑N微合金钢的化学成分进行成分控制；其生产方法依次包括：转炉冶炼、LF精炼和连铸工序。本发明通过合理的成分设计和冶炼连铸工艺，提高连铸坯热塑性，使其在铸坯矫直区间避开高温脆性区或热塑性足够好使其无表面裂纹产生，铸坯表面质量良好，无需铸坯清理，提高了生产效率。