奥氏体

摘要： 采用电脉冲处理FH690钢焊接热影响区,利用显微观察和和力学性能试验,分析了电脉冲效应对热影响区韧性的影响。缺口冲击试验结果表明电脉冲处理后热影响区的韧性增强,显微观察断口形貌呈塑性,电子背射衍射试验表明塑性相为奥氏体。在电脉冲作用下,脆性组元的大电阻产生集中的焦耳热和电流密度,依据Boltzmann分布规律,揭示了薄膜状奥氏体在电压梯度、温度梯度及其产生的压应力梯度综合作用下的形成机理。电脉冲作用斑点不超过0.2 mm,与经典焊后热处理韧化技术相比,显示了电脉冲韧化的局域性特征。

摘要： 本试验针对锅炉过热器、再热器部件中的珠光体钢承压件与奥氏体钢非承压件焊接进行试验研究,分别用R317焊条和A307焊条焊接珠光体钢(12Cr1MoVG)和铁基奥氏体不锈钢(1Cr20Ni14Si2)接头,对焊接所形成的熔合区的显微组织和显微硬度进行研究分析。经研究得出,珠光体钢承压件+铁基奥氏体不锈钢非承压件异种钢焊缝选用珠光体钢焊材更有利于保证产品运行的安全性。

摘要： 研究了终轧温度对高锰奥氏体低温钢组织和力学性能的影响。结果表明,终轧温度在800~900°C时,试验钢轧制后均得到奥氏体组织,且随着终轧温度的升高,奥氏体组织晶粒由长条扁平状演变为准多边形状形貌,且组织内孪晶逐渐增多;屈服强度和抗拉强度随着终轧温度的升高逐渐降低,而冲击韧性和伸长率逐渐升高,在850°C终轧温度下,力学性能最佳,得到屈服强度481 MPa、抗拉强度872 MPa、伸长率48%、-196°C冲击功73 J的高锰奥氏体低温钢。

摘要： 采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、透射电子显微镜等对经650~1050°C固溶处理的18Mn-7Al-0.6C(质量分数/%)轻质高强钢的微观组织进行了研究,并结合室温拉伸试验对试验钢的力学性能及瞬时应变硬化指数随真应变的变化进行了分析。结果表明:试验钢的显微组织由奥氏体和δ-铁素体组成,经650°C固溶处理后,由于两相组织变形特点存在较大差异,钢的断后伸长率较低。随着固溶温度的升高,热力学稳定的奥氏体逐渐取代了δ-铁素体,其层错能为55~60 mJ/m2。试验钢在孪晶诱发塑性和位错平面滑移效应的共同作用下可以获得较好的力学性能。

摘要： 对两种2100 MPa级高强度弹簧钢原始锻材的奥氏体长大行为进行研究。分析了65SiCrV6和54SiCrV6的原奥氏体晶粒在不同加热温度下的长大规律,研究了不同元素在奥氏体晶粒长大过程中的影响。结果表明,两种钢的奥氏体长大曲线均近似指数函数,其中65SiCrV6的粗化温度约为1050~1100°C,54SiCrV6的粗化温度约为950~1000°C;在奥氏体晶粒尺寸上54SiCrV6刚开始大于65SiCrV6,超过1100°C后又小于65SiCrV6,这是由钢中的不同元素以及含量对奥氏体晶粒长大影响的综合作用所导致的。

摘要： 不锈钢玻璃封接电连接器在经历-65~+200°C温度冲击后,密封失效。本文采用金相分析的方法,对比分析了温冲后漏率不合格连接器壳体材料和加工壳体用原材料金相组织。结果表明,原材料为热轧退火态,纵截面金相组织存在带状偏析,使得壳体材料在温度冲击时,发生了组织转变,造成温冲后漏率不合格。通过真空固溶处理,消除了壳体材料的带状偏析,化学成分趋于均匀,金相组织为奥氏体组织,温冲后壳体材料保持奥氏体组织,从而解决了连接器温冲后漏率不合格的问题。

摘要： 结合工程应用数据,对全聚焦相控阵超声和双晶聚焦纵波斜探头超声两种技术的粗晶焊缝质量检测结果进行了对比分析,得到两种技术的信噪比数据、缺陷检出能力数据以及扫查覆盖能力的评价结果,指出了全聚焦相控阵检测技术具有覆盖范围大的特性,可减少扫查次数,提高检测速度,降低缺陷漏检的概率。

摘要： 界面结合强度与材料的强度、硬度、耐磨损、耐腐蚀等性能息息相关,TiC是钢中常见的析出相,研究它与铁基体的界面结合状态,探寻合理的界面强度提升方案,对提升钢的性能具有十分重要的理论意义和应用价值.本文以TiC/奥氏体基体界面为研究对象,采用基于密度泛函理论的第一性原理计算方法从原子尺度上研究TiC/奥氏体基体界面的结合状态.首先本文对界面结合强度以及电子结构进行了计算分析,之后进行高通量计算,研究过渡族金属元素(Mn、Tc、Re、Ru、Os、Co、Rh和Ir)在TiC/奥氏体基体界面的偏析行为及其对界面结合强度的影响,最后通过差分电荷密度分析并解释过渡族金属元素的作用机理.计算研究表明,掺杂Re元素可显著提升界面的强度,为实验上设计高性能钢铁材料提供了新的思路.

摘要： 对国内市售的两种321不锈钢的力学性能和耐蚀性能进行对比,得到采购自某厂家某批次材料的力学性能虽然完全符合力学性能的技术要求,但耐蚀性能较差。通过分析得到原因是材料中Ni、Ti等关键合金元素的含量偏差,对耐腐蚀性能产生影响。

摘要： 文章利用热模拟的方法,研究了X80管线钢在不同加热温度、加热时间条件下的奥氏体晶粒尺寸变化。结果表明,随着加热温度的升高和保温时间的延长,奥氏体晶粒粗化明显,由最小的35μm左右粗化至120μm左右;但在保温时间较短(1 min)的情况下,即使在1280°C加热奥氏体晶粒尺寸仍然保持在80μm以内,体现了细晶钢的本质。利用试验数据回归了X80管线钢的奥氏体晶粒长大数学模型,为工业生产提供了依据。

摘要： 本文借助着色腐蚀方法,对蠕墨铸铁凝固组织进行金相显示和观察,分析了蠕虫状石墨的生长方式及其与奥氏体的位向关系.结果表明,(弱)过共晶成分的蠕墨铸铁在凝固过程中会析出大量的树枝晶组织,枝晶生长起源于规则和不规则的球、团状初生石墨外围的奥氏体界面的不稳定生长,枝晶生长促进蠕墨/奥氏体共晶团的形成.蠕虫状石墨往往以团、球状或节馏状石墨为生长源头,在一定程度上,较小的球状石墨往往是蠕虫状石墨本体中的组成部分.蠕墨/奥氏体共晶团在生长过程中,蠕墨前端总是领先于奥氏体包覆层生长,当其遭遇枝晶臂时或停止生长,或扭转生长位向沿枝晶臂间隙生长.蠕墨沿基面和棱面交替生长和频繁改变生长位向的结果,使蠕墨/奥氏体共晶团形貌具有较大的不规则性.蠕墨侧向奥氏体基体中Si元素的分布具有典型的"U"型分布特征,而在沿蠕墨生长方向上,紧邻蠕墨的奥氏体中的硅含量随着蠕墨婉转延伸长度的增大呈现出下降的趋势.

摘要： 近年来,随着先进高强度钢(如TRIP钢,Q&P钢)的大量涌现及其在汽车工业中的应用,钢铁材料重新得到了越来越多的关注和研究.奥氏体—铁素体相变是典型的扩散型相变过程，在两相界面处同时存在着界面迁移（即点阵结构的重排列）及溶质原子的跨界面扩散过程。分别对无间隙原子的Fe-X-Y体系（如IF钢）及Fe-C-X体系界面动力学进行了研究，得到了多元界面动力学模型。分别应用于Fe-Cr-Ni和Fe-C-Mn合金体系，具体研究结果如下：通过对Fe-O.lat.%Cr-1.9at.%Ni合金的计算结果同时得到了扩散和块体转变两种转变模式，证实其临界点处于两相区，并发现临界点的位置受扩散系数和相变开始时的形核条件影响。在Fe-C-X合金系中，模型同时考虑C和置换原子的扩散，得到了考虑溶质拖拽作用的非平衡尖锐界面模型。通过对Fe-C-Mn合金中的初步应用表明合金相变的动力学过程偏离LE和PE条件。

摘要： 采用膨胀法,在Gleeble3800热模拟试验机上测定了耐候钢XG355NH钢的临界点AC1、AC3、Ms,及其变形后在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线和相变点;对其组织形貌进行分析,从而获得了该钢过冷奥氏体连续冷却动态转变曲线(动态CCT曲线).结果表明,当冷却速度小于3°C/s时,可以得到铁素体+珠光体组织;当冷却速度达到3°C/s时,即出现贝氏体组织;当冷却速度达到10°C/s时,组织出现马氏体.在工业生产时,通过控制冷却增加珠光体转变过冷度,同时延长在珠光体转变温度区间的停留时间,可以获得晶粒大小合适的铁素体加珠光体组织.

摘要： 研究了奥氏体未再结晶区不同变形量对直接淬火及回火后试验钢板最终力学性能及组织的影响.试验研究表明:奥氏体未再结晶区变形量越大,奥氏体晶粒长度方向的尺寸与宽度方向上的尺寸之比越大;奥氏体未再结晶区变形量越大,DQ后马氏体板条长度及宽度尺寸变小、位错密度增加、亚结构细化;奥氏体未再结晶区累积变形量应大于40％、累积变形量60％左右时DQ钢板回火后可获得较好的综合力学性能.

摘要： 本文从任务来源、材料牌号设计、编写框架、主要研究成果基础、关键技术对比等五个方面解读了《一般工程用耐腐蚀双相(奥氏体/铁素体)不锈钢铸件》和《承压部件用耐腐蚀双相(奥氏体/铁素体)不锈钢铸件》的核心内容,为国内借鉴国外双相不锈钢铸件标准成果,正确理解和应用两项行业标准,指导相关双相不锈钢铸件的生产提供参考.

摘要： 该文分析了高铬白口铸铁材质硬度、韧性、基体组织与磨球抗磨性的关系.分析了残余奥氏体,碳化物的数量、形态及分布对磨球抗磨性的影响.通过对磨球工况条件的研究分析及探讨,提出了磨球对材质的性能要求.在生产实践中,用辩证统一的方法,解决磨球材质诸多因素,存在的矛盾及存在的相互关系,从而使各因素得到最佳配合,达到相对统一,提高磨球抗磨性的目的.

摘要： 研究了奥氏体淬火温度对直接淬火及回火后试验钢板最终力学性能及组织的影响.试验研究表明:试验钢轧后在较宽温度范围内直接淬火有良好及稳定的力学性能;DQ工艺工业生产现场有可操作性;在不同的温度下直接淬火,变形的奥氏体晶粒内板条马氏体组织很难区别出形貌的差别.研究结果为制定DQ钢板的轧制工艺提供了依据.

摘要： 双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点,目前已广泛应用于石油、化工、船舶和海洋工程等领域.但由于双相不锈钢本身固有的成分和组织特性,使双相不锈钢铸件极易产生裂纹缺陷,给双相不锈钢的生产带来了许多困难.目前,裂纹已成为影响双相不锈钢铸件质量最严重的缺陷之一,其中超级双相不锈钢铸件产生裂纹缺陷的倾向性更大,本文主要针对双相不锈钢铸件生产过程中出现的裂纹缺陷,分析其形成的原因,并提出相应的预防措施.

摘要： 采用高温共聚焦显微镜和高温淬火相变仪分别研究了奥氏体晶粒尺寸和不同冷却速度对高强度船板钢中针状铁素体形核的影响.结果表明,随着保温时间的延长,高强度船板钢中奥氏体晶粒的平均尺寸增大,在1100°C保温600s时钢中的针状铁素体的数量最多.冷却速度控制在0.3°C/s～3°C/s时,钢中存在大量针状铁素体,其中冷却速度为1°C/s时,其数量尤多.

摘要： 耐磨钢铁化学成分相同,而生产工艺不同,主要是热处理工艺的不同,得到的显微组织不同,其结果是力学性能、抗磨损性能、耐热耐蚀性能不同,性能相差几倍至十几倍.显微组织决定材料性能.材料的优异性能通过获得需要的显微组织实现.

摘要： 本申请涉及钢热处理领域，具体而言，涉及一种复合渗碳剂、用于检测奥氏体晶粒度的渗碳方法以及奥氏体晶粒度的检测方法。复合渗碳剂包括粒径为1.0～3.0mm的第一渗碳剂和粒径为5.0～8.0mm的第二渗碳剂；其中，第一渗碳剂的质量百分数为27％～33％。本申请提供的复合渗碳剂在渗碳过程中，通过不同粒径的第二渗碳剂和第一渗碳剂相互穿插，相互填补缝隙，渗入适量的氧气量，确保活性碳原子反应形成，形成均匀稳定的渗碳氛围，使试样表面形成均匀的厚度达标的渗碳层，同时避免氧气过量导致氧化严重的问题。

摘要： 提供一种高温裂纹敏感性低，蠕变强度优异的奥氏体系耐热钢焊接金属。奥氏体系耐热钢焊接金属中，化学组成以质量％计包含C：0.06％～0.14％、Si：0.1％～0.6％、Mn：0.1％～1.8％、P：0.025％以下、S：0.003％以下、Ni：25％～35％、Cr：20％～24％、W：超过4.5％且为7.5％以下、Nb：0.05％～0.5％、V：0.05％～0.4％、N：0.1％～0.35％、Al：0.08％以下、O：0.08％以下、B：0.0005～0.005％，下述式(1)所示的fn1为10以上。fn1＝10(Nb+V)+1.5W+20N+1500B‑25Si(1)在式(1)中的Nb、V、W、N、B、以及Si处以质量％代入对应元素的含量。

摘要： 本发明的课题在于提供一种成为要求特别优异的耐热性和加工性的涡轮增压器的壳体原材料的奥氏体系不锈钢板。本发明的奥氏体系不锈钢板的耐热性优异，其特征在于，以质量％计含有C：0.005～0.2％、Si：0.1～4％、Mn：0.1～10％、Ni：2～25％、Cr：15～30％、N：0.01以上且小于0.4％、Al：0.001～1％、Cu：0.05～4％、Mo：0.02～3％、V：0.02～1％、P：0.05％以下、S：0.01％以下，余量包含Fe和不可避免的杂质，退火孪晶的频率为40％以上。

摘要： 本发明涉及一种热处理方法，用于高氮钢或奥氏体HNS类型的奥氏体钢，或者高填隙钢或奥氏体HIS类型的奥氏体钢，所述奥氏体HNS或奥氏体HIS含有铬和/或钼的氮化物、碳化物或碳氮化物的沉淀物，该方法包括在机加工含有沉淀物的奥氏体HNS或奥氏体HIS之后的下列步骤：通过使奥氏体HNS或奥氏体HIS达到其奥氏体化温度来再次溶解沉淀物，然后足够快速地冷却奥氏体HNS或奥氏体HIS以避免沉淀物再形成。本发明还涉及允许在奥氏体HNS或奥氏体HIS中出现铬和/或钼的氮化物、碳化物或碳氮化物类型的沉淀物的不同的热处理方法。实际上，通过在机加工部件期间促进碎屑的形成和移除，这些沉淀物在奥氏体HNS或奥氏体HIS的基体中的存在使得机加工操作更容易。

摘要： 本发明公开了一种显示T91钢奥氏体晶粒度的腐蚀液及显示T91钢奥氏体晶粒度的方法，所述腐蚀液由以下物质按比例组成：十二烷基苯磺酸钠：氯化高铁：36％～38％盐酸：无水乙醇＝1g：4.5～5.5g：45～55mL：90～110mL；通过对T91钢试样热处理、表面处理及使用本发明中的腐蚀液腐蚀处理，可以清楚的显示T91钢奥氏体晶界，测定出T91钢奥氏体晶粒度，提高金相显示效果，解决了显示晶界或显示不全面的技术问题。

摘要： 本发明提供了一种奥氏体不锈钢的轧制方法和电子元件用奥氏体不锈钢，奥氏体不锈钢的轧制方法包括：(1)将连铸板坯轧制成热轧钢卷，热轧钢卷的厚度根据冷轧成品的目标厚度按照以下公式确定：热轧厚度值＝冷轧成品的目标厚度/0.65；(2)对热轧钢卷进行退火、酸洗；(3)采用二十辊轧机对步骤(2)得到的钢带进行轧制，轧制总变形率是34％～36％；(4)对步骤(3)得到的钢带进行退火、水洗和拉伸矫直。

摘要： 一种节镍奥氏体不锈钢新材料及利用红土镍矿冶炼节镍奥氏体不锈钢的方法，属于不锈钢新材料和冶炼新工艺领域。所述的节镍奥氏体不锈钢新材料的成分为：C：≤0.16％，Si：≤1.0％，Mn：8.00～12.00％，P：≤0.050％，S：≤0.020％，Cr：12.00～16.00％，Ni：0.60～2.50％，Mo:≤0.60％，N：0.10～0.50％，RE：0.10～1.00％，其余为铁和不可避免的杂质元素，RE为稀土元素；利用高炉冶炼低品位红土镍矿得到含镍铁水，含镍铁水配合AOD二步法冶炼节镍奥氏体不锈钢。较传统电炉熔化镍铁合金配合AOD二步法，减少了能量消耗，具有成本低，效率高的特点。

摘要： 提供一种高温裂纹敏感性低，蠕变强度优异的奥氏体系耐热钢焊接金属。奥氏体系耐热钢焊接金属中，化学组成以质量％计包含C：0.06％～0.14％、Si：0.1％～0.6％、Mn：0.1％～1.8％、P：0.025％以下、S：0.003％以下、Ni：25％～35％、Cr：20％～24％、W：超过4.5％且为7.5％以下、Nb：0.05％～0.5％、V：0.05％～0.4％、N：0.1％～0.35％、Al：0.08％以下、O：0.08％以下、B：0.0005～0.005％，下述式(1)所示的fn1为10以上。fn1＝10(Nb+V)+1.5W+20N+1500B‑25Si(1)在式(1)中的Nb、V、W、N、B、以及Si处以质量％代入对应元素的含量。

摘要： 本发明提供一种即使暴露于600°C的熔盐时也能够获得充分的耐熔盐腐蚀性的奥氏体系耐热合金及其制造方法、以及奥氏体系耐热合金材料。本申请的奥氏体系耐热合金具备母材和母材的表面上的具有尖晶石型结构的Ni‑Fe氧化物。母材具有下述化学组成：以质量％计C：0.030～0.120％、Si：0.02～1.00％、Mn：0.10～2.00％、Cr：20.0％以上且小于28.0％、Ni：超过35.0％且为50.0％以下、W：4.0～10.0％、Ti：0.01～0.30％、Nb：0.01～1.00％、sol.Al：0.0005～0.0400％、B：0.0005～0.0100％、Mo：小于0.5％、Co：0～0.80％、Cu：0～0.50％、以及余量：Fe和杂质。

摘要： 本申请涉及钢热处理领域，具体而言，涉及一种复合渗碳剂、用于检测奥氏体晶粒度的渗碳方法以及奥氏体晶粒度的检测方法。复合渗碳剂包括粒径为1.0～3.0mm的第一渗碳剂和粒径为5.0～8.0mm的第二渗碳剂；其中，第一渗碳剂的质量百分数为27％～33％。本申请提供的复合渗碳剂在渗碳过程中，通过不同粒径的第二渗碳剂和第一渗碳剂相互穿插，相互填补缝隙，渗入适量的氧气量，确保活性碳原子反应形成，形成均匀稳定的渗碳氛围，使试样表面形成均匀的厚度达标的渗碳层，同时避免氧气过量导致氧化严重的问题。