喷嘴直径

摘要： 为了探究水力割缝技术对于天然气水合物储层改造的适用性,开展了模拟水合物储层的地面水力割缝模拟试验。采用大尺寸试样,分析了喷射压力、喷嘴直径和加砂体积分数对套管及模拟试样的割缝形态、成孔特征以及破坏形式的影响。研究结果表明:水力喷射切割过程中,由于高压射流的冲击力及冲蚀作用,模拟水合物储层中形呈近似椭圆锥体孔眼,内表面凹凸,并出现裂缝、凹坑及其他不规则形状;近喷嘴端孔眼会形成冲蚀空腔,孔眼直径较大,而随着孔眼深度增加,孔眼直径逐渐缩小;模拟水合物储层在水力切割后呈现破碎、不规则冲蚀、扩孔、冲刷、侧向裂缝等多种复杂破坏形式,比常规砂岩、煤岩的破坏形式更为复杂;孔眼深度随着喷嘴直径增加先增大后减小,而孔眼深度随着喷射压力逐渐增大;当喷射压力为25 MPa,喷嘴直径为5 mm,含砂体积分数为6%时,可形成深度约92 cm,最大直径约为14 cm的椭圆形孔眼;在套管与水合储层直接接触条件下,切割套管缝宽受喷嘴直径、喷射压力和加砂体积分数的影响,缝长主要由喷嘴移动距离决定。射流对水合物储层的破坏作用影响因素多,不仅与水射流及冲蚀条件有关,还与水合物储层的物化性质密切相关。

摘要： 为提升固态流化开采中喷嘴对天然气水合物的射流破碎效率,推动固态流化开采规模化、商业化应用,基于CFD和现有单喷嘴射流破碎实验结果,开展了射流压力、收缩段长度和喷嘴直径对锥直形单喷嘴射流速度分布的影响规律研究,并建立了固态流化单喷嘴破碎水合物深度预测新模型。研究结果表明:(1)锥直形喷嘴射流核心段长度与喷嘴直径呈正相关关系,而与射流压力、收缩段长度无关;(2)射流基本段速度衰减与喷嘴直径和射流压力呈负相关,而与收缩段长度无关。进一步结合非成岩水合物临界破碎速度方程,初步建立了极限破碎深度随单喷嘴直径和射流压力变化的数学模型,并基于单喷嘴射流破碎实验结果进行了模型验证与修正。结论认为:(1)建立的极限破碎深度模型是正确的,修正后模型的计算结果与实验值的最大偏差为7.7%,能够满足固态流化实际工程对水合物破碎的要求;(2)建议开展组合喷嘴极限破碎深度模型研究,分析多个喷嘴组合情况下布置夹角和布置间距对极限破碎深度的影响,最终形成一套水合物高效破碎工具设计方法。

摘要： 通过Fluent软件对CO_(2)工质在喷射器中的流动进行模拟,同时通过改变工作流体和引射流体的入口压力研究喷嘴临界截面直径对喷射系数的影响。模拟结果表明:当保持喷射器的基本工作参数不变,引射流体入口压力为一定值时,喷射器喷射系数随喷嘴临界截面直径的减小而逐渐增大;当保持喷射器的基本工作参数不变,工作流体入口压力为一定值时,喷射器喷射系数随喷嘴临界截面直径的增大而逐渐减小;在喷射器的基本工作参数保持稳定时,可以通过提高引射流体入口压力及工作流体入口压力2种方法提高喷射系数。

摘要： 随着经济的不断发展和科学技术的快速提高,煤矿、金属矿山等的采掘机械化水平不断提高,导致粉尘污染等问题越来越严重。本文采用实验和数值模拟相结合的方法,测量了不同活性水的表面张力、黏度,模拟得出活性水喷雾除尘性能最佳的喷嘴直径和喷射压力。本文研究成果对矿井下喷雾除尘具有重要意义。

摘要： 为研究喷雾干燥法制备六硝基六氮杂异伍兹烷(CL-20)过程中不同喷嘴直径下干燥塔内液滴的雾化特性,利用Fluent软件建立了喷雾干燥塔数学模型,研究了不同工艺参数(液体流量、气体流量、气体温度和溶剂)下,喷嘴直径对干燥塔内液滴索特平均直径(D_(32))的影响.模拟结果表明:喷嘴直径一定时,随着液体流量的增加,液滴的D_(32)增加,且液体流量为1.5 mL·min^(-1)的液滴雾化效果最好;随着气体流量的增大,液滴的D_(32)减小,且气体流量为7883 mL·min^(-1)的雾化效果最好;随着气体温度的升高,液滴的D_(32)先减小,当气体温度超过溶剂沸点时开始增大,气体温度分别为333 K(丙酮)和353 K(乙酸乙酯)时的D_(32)最小;在液体流量、气体流量、气体温度和溶剂不变的情况下,D_(32)随着喷嘴直径的减小而减小,且直径为0.5 mm的液滴雾化效果最好;在最佳条件下,溶剂为丙酮的D_(32)(0.31μm)小于溶剂为乙酸乙酯的D_(32)(0.44μm).

摘要： 针对开裂路面,常用的维护手段是对裂缝进行灌缝处理.为了研究灌缝过程中影响灌缝比的关键参数及其变化规律,采用Fluent软件进行仿真计算,模拟了整个灌缝处理过程,并分析了裂缝深宽比、喷射压力、流体粘度、喷嘴直径对灌缝比的影响.结果表明:灌缝比随裂缝深宽比增大近似线性降低;灌缝比随裂缝深度的增加而增加,在一定范围内,灌缝比的增速较快,但流体到达一定深度后,灌缝比基本不再随裂缝深度变化;灌缝比随喷射压力增加逐渐增大,且增速逐渐减小;随着流体粘度增加,灌缝比逐渐减小,其关系在一定粘度范围内近似线性变化,随着粘度继续增加,灌缝比变化的速度有变缓的趋势;灌缝比随喷嘴直径增加逐渐减小,且随着喷嘴直径增加,灌缝比变化增快.

摘要： 研究了在不同的掺混比例、喷射压力和喷嘴孔径的条件下,柴油机的宏观喷雾参数的变化.结果 表明:随着FAME含量的增加,喷雾穿透力增大,喷雾角减小,分子粘滞力增大,微滴尺寸增大,雾化效果变差;而随着喷射压力的增加,射流穿透力增大,喷射角减小;名气内容越多,名气率就越高;随着压力的增加,微观液滴尺寸减小;随着喷嘴直径的增大,液体的雾化变弱,穿透力增强,喷雾角减小,液滴尺寸变大,雾化变差.

摘要： 为提高旋涡离心混合式喷嘴工况场所降尘效果,基于现有的喷雾降尘模拟实验系统,采用实验手段系统研究了该喷嘴雾化场中的雾滴粒径的空间分布以及雾化参数的各影响因素.研究表明:在喷嘴轴线方向,因距喷嘴距离的增加,雾滴粒径不断增大;在距喷嘴一定距离纵断面方向上,雾滴粒径由外向内逐渐减小,但减小幅度较缓慢;由于供水压力的增加,喷嘴流量逐渐加大,雾滴粒径不断减小.在相同的供水压力下,喷嘴流量因喷嘴直径的增加不断增大;喷雾场中的雾滴粒径随着喷嘴直径的增加也逐渐增大,且增幅较大.在相同供水量条件下,由于喷嘴直径的增加,喷雾压力逐渐减小,雾滴粒径逐渐增大.

摘要： 旋转喷盘喷头已经广泛应用于中心支轴式喷灌机上.针对旋转喷盘过高的转速可能导致喷灌范围减小以及喷灌强度增加问题,试验观测了不同压力(0.070、0.140和0.200MPa)下安装7种不同直径的喷嘴(2.78、3.97、4.76、5.56、6.35、6.75和7.54mm)时的喷盘转速、喷头流量和喷洒半径.结果表明,①当工作压力为0.070、0.140和0.200Mpa时,喷盘转速分别为0.431～0.737、0.987～1.639和1.921～3.128r/min喷嘴直径增大,喷盘转速也增大,喷嘴直径达5.56mm后,转速基本稳定;②喷盘转速随喷头流量的增加而增加,0.070、0.140和0.200MPa下流量分别达0.714、1.135和3.023m3/h时,转速基本稳定;③当喷嘴直径大于5.56mm时,喷洒半径开始减小;④喷灌强度随喷嘴直径增加而增加.

摘要： 针对激光熔覆中的粉末利用率低问题，本文研究了送粉器喷嘴直径对熔覆层的影响。在Φ1.0mm、Φ1.5mm和Φ2.0mm喷嘴直径条件下，采用Φ1.0mm直径的喷嘴进行熔覆时粉末的发散角最小，粉末的利用率最高，熔覆层的稀释率最低，而Φ2.0mm直径喷嘴熔覆的效果最差，但在显微组织特征方面，受金属熔池凝固结晶时的冷却速度影响，Φ2.0mm喷嘴直径条件下的激光熔覆的组织晶粒最为细小致密。

摘要： 本文采用水冷平板式全预混低氮氧化物燃烧技术,开发了一种基于水冷平板低氮全预混燃烧器的冷凝燃气采暖热水炉,实验结果表明该燃气采暖炉的CO和NOx的排放量相对于普通燃气采暖热水炉分别降低50ppm和110mg/(kW·h);在混合管与分气杆净间距为10mm时CO和NOx排放量最低,分别为42ppm和47mg/(kW·h);在额定热负荷下,喷嘴直径为0.85mm时的燃烧效果略优于喷嘴直径为0.90mm时的燃烧效果;在低热负荷(60％额定热负荷)下喷嘴直径为0.85mm时CO排放指标不能满足GB25034-2010燃烧工况的要求(≤200ppm),故认为喷嘴直径0.90mm优于0.85mm;燃烧室侧边缝隙越大CO和NOx排放量越高,综合考虑到平衡燃烧室与空气引射口压力、安装点火针空间需要和从侧边吸入部分空气减小烟气中水蒸气分压力而避免水蒸气在进入冷凝换热器前冷凝的需要,选择燃烧室侧边缝隙为8mm最佳.

摘要： 变转速低压喷头作为一种新型的旋转式喷头,其内流道结构特征对喷头雾化、喷灌均匀度、喷灌强度、喷头射程等喷洒性能有很大的影响.揭示喷头空间流道内部流场运动规律,对优化喷头流道结构、提高喷头性能具有重要意义.为了研究喷头内部流场特性,本文针对不同喷嘴直径的变转速低压喷头,应用CFD软件ANSYS CFX,选用RNG湍流模型对变转速低压喷头进行三维流场数值模拟,分析了喷头喷嘴的流量、入口压力与出口平均速度等参数的关系.研究结果表明:当入口压力从150kPa增加到300kPa时,喷嘴出口的平均流速增加了43.6％～45.1％,不同喷嘴直径的喷头出口平均流速变化相差不大.随着压力的增大,水流对内壁的作用力在增大,转速也会随之变大.且喷嘴直径为5.7mm的喷头入口压力达到300kPa时,水流对内壁的作用力提高了95.2％.

摘要： 柴油机因为其较高的热效率良好的可靠性和稳定性等优点正逐渐成为道路和非道路车辆动力系统的主流配置。为满足日益苛刻的排放法规要求,探寻降低柴油机污染物排放的新方法.本文以一台YN4100QBZL型柴油机为原型,利用计算流体力学(CFD)方法,在具有网格自适应功能的CFD软件Converge平台下,构建了基本计算模型,采用新型耦合喷嘴内部流动的KH-ACT燃油喷雾模型,研究了不同EGR率下喷孔直径对柴油机的燃烧特性和碳烟(Soot)、氮氧化物(NOx)等排放特性的影响,研究结果表明对于不同孔径的喷嘴,NOx排放总是总是随EGR率的增加减小,但小孔径喷嘴(0.1mm)的Soot排放随EGR率增加而增加.而大孔径喷嘴(0.15mm)的Soot排放随EGR率增加呈现先增加后减小的变化规律.

摘要： 本文采用高速摄影仪,试验研究了气流韦伯数、液-气动量比以及喷嘴直径对横向气流中燃油直接喷射雾化特性的影响.试验结果表明:1)射流的穿透深度随着韦伯数的增大而减小,而射流偏转角随着韦伯数的增大而增大,并且其破碎方式随着韦伯数的增大而发生改变;2)射流的穿透深度随着动量比的增大而增大,而射流偏转角随着动量比的增大而减小;3)射流的穿透深度随着喷嘴直径的增大而增大,射流偏转角随着喷嘴直径的增大而减小.

摘要： 随着环保要求的日益严格,脉冲喷吹袋式除尘器成为当今世界烟尘控制的主要设备,良好的清灰效果是其正常运行的关键.本研究搭建了1:1的脉冲袋式除尘器冷态实验台,研究了脉冲喷吹参数对清灰性能的影响.本研究以作用在滤袋内侧的压力冲量、脉冲压力峰压值及其到达时间和初始压力上升速度来评估清灰性能].实验结果显示,增大脉冲喷吹压力会改善清灰性能,而脉冲喷吹时间则作用很小.因此本文认为增大喷吹压力可以改善清灰性能。

摘要： 通过对影响高压水射流打击力的各种因素的分析,使人们更好地认识喷嘴直径、胶管直径与清洗机压力、流量相匹配的重要性,从而更有效地使用高压水射流清洗机.理论证明,如果喷嘴直径、胶管直径与清洗机压力、流量不相匹配,会增大水射流在传输过程中的能量损失,降低水射流的打击力.

摘要： 本文利用LSA-Ⅲ型激光粒度测试仪对水射流雾化的雾滴谱随速度和空间变化特性进行了试验研究,得到了雾滴谱液滴直径随速度增加而减小,随速度的增加变得更均匀的结果.雾滴谱的索特尔平均直径从轴心向两侧边缘变小,且上侧比下侧的更小,并随速度和离开喷嘴出口距离的增大,这种变化趋势在减弱.速度为27m/s和35.3m/s时射流雾化实际上处于风生破碎阶段,并由于二次雾化破碎,液滴直径沿轴向减小;速度为93.5m/s和121.6m/s时的射流二次雾化范围很短,并由于碰撞的原因,液滴直径沿轴向增大.

摘要： 本文利用LSA-Ⅲ型激光粒度测试仪对水射流雾化的雾滴谱随速度和空间变化特性进行了试验研究,得到了雾滴谱液滴直径随速度增加而减小,随速度的增加变得更均匀的结果.雾滴谱的索特尔平均直径从轴心向两侧边缘变小,且上侧比下侧的更小,并随速度和离开喷嘴出口距离的增大,这种变化趋势在减弱.速度为27m/s和35.3m/s时射流雾化实际上处于风生破碎阶段,并由于二次雾化破碎,液滴直径沿轴向减小;速度为93.5m/s和121.6m/s时的射流二次雾化范围很短,并由于碰撞的原因,液滴直径沿轴向增大.

摘要： 本发明公开了一种用于径‑轴流式透平膨胀机环形喷嘴直线‑弧线叶片型线设计的方法，该方法包括方法将叶片分为吸力面和压力面两个部分，每个部分的叶片型线又分为直线段和弧线段，通过编程利用数学表达式对直线段和弧线段进行坐标求解。本发明采用Bezier曲线求解弧线段坐标以实现直线段和弧线段的光滑过渡，从而可以很好地保证喷嘴叶片型线的几何曲率连续性，避免更多的流动损失；二是通过编程将叶片型线分为直线段和弧线段并分别用数学式来表示，设计过程更加简便、快捷，方便后续对喷嘴叶片型线的加工制造、数值模拟和优化设计等工作过程。

摘要： 本发明提供一种多喷嘴直接火焰冲击加热烧嘴，包括：烧嘴体和完全包覆于所述烧嘴体内的多组火焰喷嘴，所述火焰喷嘴中的燃气管和氧化剂管同轴心设置并对应插置于烧嘴体内每一圆孔通道内，燃气和氧化剂分别通过所述烧嘴体外的总燃气进气管和总氧化剂进气管进入燃气腔室和氧化剂腔室，进而输送到所述燃气管，所述氧化剂管和所述圆孔通道，所述燃气管喷出口的端面与所述氧化剂管喷出口的端面处于同一平面，与所述圆孔通道的下端面存在一距离并在所述烧嘴体内部形成一燃烧室，且圆孔通道的下端设有圆锥形缩口，氧化剂和燃气在所述燃烧室充分混合，最后喷出火焰，此结构可提高燃烧效率，功率调节比及火焰喷出的速度和稳定性。

摘要： 一种单喷嘴直喷气液燃料点燃式内燃机及控制方法，属于直喷内燃机控制领域。该系统在保留原发动机全部本体的基础上增加了一套气液双燃料喷射系统和一套电子控制单元，包括：燃料喷射与点火电子控制单元、气体燃料流量与压力传感器、气体燃料线性电磁阀、液体燃料单向阀、液体燃料流量与压力传感器、液体燃料线性电磁阀、喷嘴、液体燃料泵、三通等。燃料喷射与点火电子控制单元通过对液体及气体燃料泵与线性电磁阀的控制控制进入喷嘴的气体和液体燃料比例，并根据工况实时变化气体和液体燃料的使用比例，大幅减少了发动机起动时间、油耗及有害排放，通过单喷嘴气液双燃料喷射利用液体燃料冷却性好的特点解决的高压气体喷射时喷嘴的润滑与散热问题。

摘要： 本发明公开了一种用于径‑轴流式透平膨胀机环形喷嘴直线‑弧线叶片型线设计的方法，该方法包括方法将叶片分为吸力面和压力面两个部分，每个部分的叶片型线又分为直线段和弧线段，通过编程利用数学表达式对直线段和弧线段进行坐标求解。本发明采用Bezier曲线求解弧线段坐标以实现直线段和弧线段的光滑过渡，从而可以很好地保证喷嘴叶片型线的几何曲率连续性，避免更多的流动损失；二是通过编程将叶片型线分为直线段和弧线段并分别用数学式来表示，设计过程更加简便、快捷，方便后续对喷嘴叶片型线的加工制造、数值模拟和优化设计等工作过程。

摘要： 本发明公开了一种喷嘴直径实时可变的3D打印机喷头，包括有进料喉管、设置于进料喉管外端部的加热块，加热块的下端面上设置喷嘴对接位，喷嘴对接位上设置有内端与进料喉管的进料内管相连通的加热块出料口，还包括有多个喷嘴，所述的加热块的下端面上开设行走轨槽，所述的多个喷嘴滑移设置于行走轨槽内，喷嘴对接位设置于行走轨槽的底壁上，多个喷嘴之间相互固定设置有驱动架，驱动电机与驱动架传动连接并用于驱动多个喷嘴在行走轨槽中滑移并使得多个喷嘴在喷嘴对接位进行切换，且每个喷嘴在滑移切换至喷嘴对接位时喷嘴进料口与加热块出料口对接连通。本发明的优点是可在打印过程中实现喷嘴直径实时切换。

摘要： 本发明公开了一种喷水推进器的喷嘴直径调节装置，该喷嘴直径调节装置包括用于插装在喷水推进器的喷嘴内的插装环和同轴连接在所述插装环的第一端的连接环，所述连接环的外壁上设有沿所述连接环的径向向外延伸的法兰，所述插装环的外径与所述喷嘴的内径相同，所述插装环的内壁为锥面，所述插装环的第一端的内径与所述连接环的内径相同，所述插装环的第二端的内径大于所述插装环的第一端的内径，所述锥面用于与所述喷嘴的内壁面平滑过渡。本发明能避免对主机或喷水推进器调整修改，减少工程成本。

摘要： 本发明公开了一种喷嘴直径实时可变的3D打印机喷头，包括有进料喉管、设置于进料喉管外端部的加热块，加热块的下端面上设置喷嘴对接位，喷嘴对接位上设置有内端与进料喉管的进料内管相连通的加热块出料口，还包括有多个喷嘴，所述的加热块的下端面上开设行走轨槽，所述的多个喷嘴滑移设置于行走轨槽内，喷嘴对接位设置于行走轨槽的底壁上，多个喷嘴之间相互固定设置有驱动架，驱动电机与驱动架传动连接并用于驱动多个喷嘴在行走轨槽中滑移并使得多个喷嘴在喷嘴对接位进行切换，且每个喷嘴在滑移切换至喷嘴对接位时喷嘴进料口与加热块出料口对接连通。本发明的优点是可在打印过程中实现喷嘴直径实时切换。

摘要： 本实用新型为一种喷嘴直径可调节式文丘里喷射器，包括直管A、直管B、工作流体管道、喷射器以及法兰。上述直管A与直管B通过法兰连接，上述直管B与工作流体管道通过法兰连接，上述工作流体管道包括喷嘴，上述工作流体管道与喷射器通过螺纹连接，螺纹连接处夹有密封带，上述喷射器由混合室、引射流体管道、喉管、扩散室组成。本实用新型可更换不同喷嘴直径的文丘里喷射器，寻求最适用于实际应用的喷嘴直径，既保持文丘里喷射器良好的混合效果，又使文丘里喷射器具有较长的使用寿命。

摘要： 本实用新型公开了一种3D打印原料预浸机用喷嘴直径可换熔池，包括固定架、限位座和熔池，所述限位座位于固定架上端，所述熔池位于两组所述限位座之间，所述熔池一侧设有喷嘴，所述喷嘴与熔池的输出口可拆卸连接，所述熔池的输出口设置有连接组件，所述连接组件包括插接头和螺纹连接头，所述插接头与螺纹连接头一体化设置，所述插接头侧壁上开设有滑槽，所述滑槽一端设有卡口。本实用新型通过在熔池的输出口处设有连接组件，可以将喷嘴通过卡块与插接头上的卡扣卡接，使卡块转动到滑槽内，对卡块进行限位，从而将喷嘴进行初步固定，然后转动螺纹连接套，利用螺纹连接套将喷嘴与螺纹连接头紧固连接，从而将喷嘴与熔池固定连接，连接稳定性好。

摘要： 实用新型公开了一种喷嘴直径实时可变的3D打印机喷头，包括有进料喉管、设置于进料喉管外端部的加热块，加热块的下端面上设置喷嘴对接位，喷嘴对接位上设置有内端与进料喉管的进料内管相连通的加热块出料口，还包括有多个喷嘴，所述的加热块的下端面上开设行走轨槽，所述的多个喷嘴滑移设置于行走轨槽内，喷嘴对接位设置于行走轨槽的底壁上，多个喷嘴之间相互固定设置有驱动架，驱动电机与驱动架传动连接并用于驱动多个喷嘴在行走轨槽中滑移并使得多个喷嘴在喷嘴对接位进行切换，且每个喷嘴在滑移切换至喷嘴对接位时喷嘴进料口与加热块出料口对接连通。本实用新型的优点是可在打印过程中实现喷嘴直径实时切换。