变形工艺

摘要： 变形强化是铝合金强化手段之一,本实验合金是一种特殊的新型的7XXX合金,它具有强度高,变形抗力大的特点,因此,能否建立合适的加工变形工艺成为该合金能否得到广泛工业化应用的制约因素.针对该合金高Zn含量的特点,本着尽量减小加工开裂率的目的,开展最佳变形工艺选择实验.论文采用一定温度下的模拟变形实验,确定了该合金合理变形温度区间,试验结果表明:合金的最佳变形温度为390～410°C,极限变形量为70％;同时,分析了合金在不同温度下的变形行为,用以指导该合金的变形工艺.

摘要： 本文以利用热模拟器对微合金高强度刚组织样品加热观察变形实验为基础,分析和比较了变形过程中各种变量对微量元素头发强度的相变和微观结构的影响。实验结果表明,微波炉的温度降低了轧制后的冷却速度。变形速率越高,初始相变相位越高。通过各种轧制和轧制后的快速冷却增加变形程度,所有这些都有助于细化铁素体晶粒并减少珠光体含量。实验钢的两相区中γ+α的温度超过140°C。

摘要： Oriented to the 3 dimensional process design requirement for deformed parts of small arms, and focusing on the special processes, such as stamping, extension and so on, this paper puts forward a "CAD+DEFORM-based" three-dimension process design method, and at the same time, it elaborates the concrete implementation scheme of this method. Based on this, taking a certain cartridge of small arms for an example, it expounds on its application method and efficiency. The result show that, the method can effectively improve the development efficiency and quality of light weapon products, meeting the design and application of special process in the deformation parts, which provides the effective technical support to achieve the integrated design and manufacturing of the full 3 dimensional small arms.%为满足数字化环境下轻武器产品变形件 3 维工艺设计需求,重点针对变形件成形过程中的冲压、延伸等特殊工艺,提出一种基于"CAD+DEFORM"的 3 维工艺设计方法,并对其具体实现方案进行详细阐述.在此基础上,以轻武器的某一枪弹产品为例,对其应用方法和应用成效进行描述.结果表明:该方法能有效提高轻武器产品的研制效率和质量,满足变形件中特殊工艺的快速设计与应用需求,为实现全 3 维的轻武器产品设计制造一体化提供有效的技术支撑.

摘要： 特钢尤其是长宽高尺寸较大的模块、轴向直径较大的棒材以及阶梯轴等大锻件,一般都采用自由锻的方法进行锻造生产,这对设备以及锻造技术的要求就相对较高,然而对于锻件的尺寸是否符合标准,检验的过程十分复杂,而且任务量大,劳动周期长、强度大.一旦锻件达不到相应的生产尺寸、相应的探伤标准,满足不了需求的晶粒度以及相应的力学性能.就会缩短工件的寿命甚至成为废品.那么对于生产厂家来说损失就可想而知.基于此,本文主要针对特钢自由锻大件锻造变形工艺软件平台方面的内容进行了研究分析,以供参阅.

摘要： 薄壁类零件数控加工变形是数控加工的重点和难点，因此加工过程中的测量显得较为重要，本文通过设计专用的刀具、专用的夹具及有针对性的加工工艺，解决了薄壁类零件在加工过程中易发生形变、公差难以保证的技术难题。

摘要： In this article, it introduced a kind of deformation process determination procedure and trial production of P-shaped section special pipe, which is used in column and frame of construction machinery cab, and compared different deformation process design and trial production results. In order to resolve the dimension differences between the theory design and actual manufacture products, it used finite element simulation analysis to find out the primary cause of inadequate deformation. And through correcting the allocation of materials in arc length around the corner, the effective design method and essential points of operation were obtained. The trial production results showed that the angle, arc, various sizes of products dimension are within the demanding tolerance range.%介绍了一种用于工程机械驾驶室的立柱兼门框的P形截面异型管的变形工艺确定过程及试制，对不同变形工艺设计和试制结果进行了比对。为了解决P形截面异型管变形工艺理论设计与实际试制产品存在的尺寸差异问题，借助有限元仿真分析，查找出变形不到位的根本原因，并对变形工艺中转角处的弧长分料方法进行了修正，总结出P形管变形的有效设计方法和操作要领。工艺修正后的试制结果表明，产品各尺寸转角、圆弧、尺寸都在要求公差范围内。

摘要： 分析了某公司Φ159 mm MPM连轧管机组的变形工艺,针对Φ172 mm系列芯棒失效后,只能改车削一次Φ112 mm系列芯棒,存在芯棒车削量大、芯棒利用率低等问题,提出增加152 mm中间孔型系列.增加152 mm中间孔型系列后,扩大了产品规格;减少了定径机架占用量,改善了钢管壁厚精度;实现芯棒梯度车削,提高了芯棒的利用率,降低了生产成本.

摘要： 径向锻机采用多向同步快速锻打,是锻造轴管类零件的重要设备,特别适用于航空航天用难变形材料的成形.结合径向锻造的原理给出了其基本特征.分析了机械式径向锻机和液力式径向锻机的特点及这两类径向锻机的局限.指出液压式径向锻机可根据材料和锻件外形灵活的设计锤头的运动曲线、压下量、保压时间和锻造频次,在航空航天领域应用潜力广阔.

摘要： 烟囱（塔）上部的破风圈（板），其结构和加工工艺均为我公司首次遇到。理想的破风圈板应是螺旋状绕在烟囱（塔）表面，规范要求其高度约为烟囱（塔）直径的十分之一，并与烟囱（塔）的表面留有的一定的间隙。设计图要求，烟囱上部分布破风圈，螺旋导程30米，内径为3650mm，破风圈厚8mm，宽度325mm，与烟囱表面间隙30mni，在10米长度范围内相隔120°均匀分布3根，每根1／3圆周。从尺寸及规格看，制造上有一定的难度。

摘要： 根据离异共析原理,对GCrl5钢采用先促进碳化物析出,再变形破碎的工艺,即分别采用两道次变形工艺和三道次变形工艺在Gleeble-2000型热模拟机进行变形实验,对比不同变形工艺下GCrl5钢的显微组织和硬度,分析变形道次、碳化物析出区间冷却起始温度和冷却速度对组织球化的影响.结果表明:三道次变形工艺在实现GCr 15钢组织球化和材料软化方面较两道次变形工艺有明显优势；对于GCrl5钢,在三道次变形工艺中,把未再结晶区变形温度控制在900°C,并在900～800°C采用1°C/s的冷却速度,能够形成大量的球化组织,材料明显软化,可实现钢大部分组织在线球化.

摘要： 变形工艺的制定是微合金高强度钢开发和生产的关键环节.本文利用光学显微镜及电镜观察了钛微合金高强度钢在不同变形工艺条件下再结晶显微组织,并分析了有关工艺参数对显微组织的影响,以及试验钢种在不同变形工艺条件下的相变规律,Ti微合金含量对高强钢动态再结晶具有抑制作用.从结果知,形变诱导TiC析出发生在位错线或位错亚结构上,变形奥氏体的亚晶尺寸可细化至100nm级别,经变形后试样相交开始温度比未变形的试样相变开始温度高,变形程度越大则相变开始温度越高,产品组织均匀性效果越好,为该试验钢生产工艺制度的制定提供依据.

摘要： 针对15-5PH钢材料进行了变形工艺实验研究;实验结果表明：当变形量大于30％时，锻件得到了均匀、细小的等轴晶粒组织;随着变形量的增加，硬度值先升后降，但变化幅度不大，锻件硬度变化范围为HB=314～322;锻件的纵向、横向力学拉伸性能差别较小;纵向室温拉伸性能随着变形量的增加，抗拉强度呈现出下降的趋势。而横向室温抗拉强度随着变形量的增加呈现出“波浪”起伏的现象;随着变形量的增加，冲击性能呈现增加的趋势，而纵向冲击性能高于横向冲击性能。

摘要： 结合宝山钢铁股份有限公司特殊钢分公司从德国SMS-MEER公司引进的国内第一台液压式径锻机,介绍了其锻造变形与传统的机械式径锻机、蒸汽锤以及快锻机等自由锻设备在变形工艺上的不同特点.工艺试验和生产实践证明:与其他自由锻设备相比,采用液压式径锻机锻造高温合金、钛合金以及高合金工模钢、不锈钢,具备更多、更灵活的工艺调整手段.锻后产品可以获得更好的组织、性能和表面质量,同时可大幅度提高生产效率和成材率.

摘要： 本文主要介绍了碳锰硅钢板SA738MG非圆曲面锥形体压型技术,综合分析了热压成型时的变形工艺,模具结构设计及参数选取,通过压制过程中的技术难点、控制措施分析,给出了工作过程的关键点的控制,可作为同类产品制造的参考.

摘要： 近年来,由钢筋腐蚀导致的基础设施破坏日渐增多,钢筋的耐腐蚀性能被广泛关注.据此,对国内外混凝土用钢筋的使用情况进行了综述,介绍了国内外耐腐蚀不锈钢-碳钢复合钢筋的制备工艺、产品的界面结合情况及机械性能,指出采用净界面复合、形性协同变形工艺制备的不锈钢-碳钢复合钢筋具有更好的综合性能,并对耐腐蚀复合钢筋的发展前景进行了展望.

摘要： 对M42高速钢的锻造开坯中加热和变形工艺进行了试验研究,通过对比分析不同的加热温度及变形工艺对钢材共晶碳化物的影响,结合该钢种特性,得出了M42钢合理的生产工艺.结果表明:其合理的加热工艺是将钢锭缓慢升温至(1130±10)°C进行完全奥氏体化,合理的变形工艺是采用"轻-重-轻"的锻打方法.

摘要： 本文利用Gleeble-1500D热模拟试验机研究了变形量,变形道次数等对BNbRE钢组织形态的影响.利用光学显微镜和扫描电子显微镜,观察了BNbRE钢试样的组织形态,利用洛氏硬度计测试了试样的硬度值.结果表明:随着变形量的增加,BNbRE钢显微组织明显变细.变形量越大,珠光体的片间距就越小,珠光体的强度和硬度就越高.在其他条件相同时,变形道次数对BNbRE钢显微组织影响不大.

摘要： 某型直升机尾桨轴组件是由尾减大齿轮及尾桨轴通过电子束焊接而成为一体的。几批零件在焊后发现变形量超差，给后续齿轮加工带来了严重困难。本文主要针对这些问题，从电子束焊接变形的机理分析入手，通过改进焊接工艺，提出纠正措施等，有效解决了尾桨轴组件的电子束焊接变形质量问题。

摘要： 某型直升机尾桨轴组件是由尾减大齿轮及尾桨轴通过电子束焊接而成为一体的。几批零件在焊后发现变形量超差，给后续齿轮加工带来了严重困难。本文主要针对这些问题，从电子束焊接变形的机理分析入手，通过改进焊接工艺，提出纠正措施等，有效解决了尾桨轴组件的电子束焊接变形质量问题。

摘要： 某型直升机尾桨轴组件是由尾减大齿轮及尾桨轴通过电子束焊接而成为一体的。几批零件在焊后发现变形量超差，给后续齿轮加工带来了严重困难。本文主要针对这些问题，从电子束焊接变形的机理分析入手，通过改进焊接工艺，提出纠正措施等，有效解决了尾桨轴组件的电子束焊接变形质量问题。

摘要： 一种薄壁碳化硅管材防变形挤出成型工艺及专用防变形支架，该工艺通过优化结合剂、塑形剂，提高预混料固含量，建立产品结构与性能间构效关系，解决薄壁碳化硅陶瓷传热元件制备的瓶颈问题，采用挤压成型方法制备壁厚δ＝1.8‑2.4mm，外径Φ＝16.5‑22.5mm的碳化硅传热管材，替代进口。将该防变形支架置于挤出设备前端用于接纳挤出的碳化硅管材，管材切断后可推动支撑杆移动至一侧，并移动下一个支撑杆使得空的支撑槽对准挤出设备，进行下一次操作，操作方便。升降座高度可调节以便于配合不同高度的挤出设备使用；支架的螺栓连接部在支撑杆的螺纹孔内配装且可以调节支架的高度，便于调平支撑槽；风干机构设于支撑座上部，对碳化硅进行风干，加速定型，防止变形。

摘要： 本发明属于城市综合管廊运维结构病害防控技术领域，为解决管廊运维变形缝错台变形病害防控这一问题，本发明提出了一种管廊变形缝错台变形的分类预警识别及顶升治理工艺，包括：按设定的时间间隔

摘要： 一种板单元反变形焊接胎位装拆机及其反变形装拆工艺，涉及焊接技术领域，包括可移动龙门架机构和至少一对反变形预压紧机构，所述可移动龙门架机构包括龙门架和用于驱动龙门架的行走装置，所述龙门架顶部设有横梁，所述行走装置安装在龙门架的底部，所述反变形预压紧机构安装在横梁上，用于对工件的反变形预压紧。本发明能提供一种板单元反变形焊接胎位装拆机及其反变形装拆工艺，大大减少行车吊装次数提高了设备生产效率；减少了反变形施压液压缸数量减少，板单元在焊接时不需要施压液压缸，避免了对后续焊接工艺的干扰；安全反钩的使用，减小对轨道的影响；极大减少了设备的占地面积。

摘要： 本发明属于城市综合管廊运维结构病害防控技术领域，为解决管廊运维变形缝错台变形病害防控这一问题，本发明提出了一种管廊变形缝错台变形的分类预警识别及顶升治理工艺，包括：按设定的时间间隔T定期对变形缝处的错台变形量进行检测记录；根据错台变形量，建立错台变形率指标；根据错台变形率指标与错台变形率指标允许值，对变形缝错台变形的稳定程度及发展趋势进行分类预警识别，定量评判变形缝错台变形是否需修复治理；确定的需修复治理的变形缝，且根据错台变形量大小，制定顶升治理工艺并进行治理；将治理完成后的错台变形率指标与错台变形率指标允许值进行对比，定量评判该部位变形缝是否需继续进行修复治理，直至满足设计要求为止。

摘要： 本发明是一种防变形展柜及防变形制备工艺。一种防变形展柜，自上而下的包括玻璃柜、腰线和底箱，所述玻璃柜包括上下呼应设置的且为圆角三角形的上玻璃槽和下玻璃槽，所述腰线底面设置有底箱，所述第五厚板底面设置有踢脚。一种防变形展柜制备工艺，包括如下步骤：第一步、选材；第二步、激光切割钣金；第三步、玻璃槽制作；第四步、底箱制作；第五步、腰线制作；第七步、踢脚安装；第八步、打磨和组装。本发明所述的一种防变形展柜，美观大方，符合市场潮流，不容易变形，且耐用，结实。本发明所述的一种防变形展柜的制备方法，方法简单且容易操作，细致清晰，解决了玻璃槽容易变形、弧状部分焊接处容易变形等问题，实用且有效。

摘要： 一种薄壁碳化硅管材防变形挤出成型工艺及专用防变形支架，该工艺通过优化结合剂、塑形剂，提高预混料固含量，建立产品结构与性能间构效关系，解决薄壁碳化硅陶瓷传热元件制备的瓶颈问题，采用挤压成型方法制备壁厚δ＝1.8‑2.4mm，外径Φ＝16.5‑22.5mm的碳化硅传热管材，替代进口。将该防变形支架置于挤出设备前端用于接纳挤出的碳化硅管材，管材切断后可推动支撑杆移动至一侧，并移动下一个支撑杆使得空的支撑槽对准挤出设备，进行下一次操作，操作方便。升降座高度可调节以便于配合不同高度的挤出设备使用；支架的螺栓连接部在支撑杆的螺纹孔内配装且可以调节支架的高度，便于调平支撑槽；风干机构设于支撑座上部，对碳化硅进行风干，加速定型，防止变形。

摘要： 本发明公开了一种采用高速拉伸空喷变形工艺制备涤锦空喷变形混纤丝的方法。在同一台机器上将改性共混涤纶预取向丝与锦纶6预取向丝分别进行高速拉伸热定型，制成拉伸丝，再同时输入三维涡流空喷变形组合装置，进入空喷喷嘴紊流室中的丝束被形成的超音速三维涡流空喷紊流气流吹击，发生分离，并在三维涡流空喷紊流中激烈地移动和回转，随后与涡流喷射气流一起连续地从涡流紊流区泄出，形成相互交缠交络混纤，制得涤锦空喷变形混纤丝。本发明具有工艺流程短、能耗低、生产效率高、成本低，附加值高，产品质量好等优点；制备的超仿棉涤锦混纤丝产品具有与天然棉纤维相似的外观、良好的蓬松性和回弹性，以及优良的吸湿导湿和透气性能。

摘要： 本发明揭示了一种大型设备支撑端盖板反变形工装及反变形工艺，工装包括焊接变位机、压紧组件以及反变形凸台，焊接变位机包括设备基座、法兰盘以及变位机构，法兰盘借助变位机构可活动地设置于、设备基座上，反变形凸台设置于法兰盘上，反变形凸台与待焊接盖板相匹配，待焊接盖板借助压紧组件紧密固定于法兰盘的上端面。工艺包括焊前准备步骤、预焊接步骤、加工件固定步骤、焊接步骤以及检测步骤。本发明的工装结构简单、使用方便。工装在使用时，能够使盖板内的法兰在焊接前产生预变形，当焊接完成后，焊接热收缩变形与之前的预变形抵消，从而改善了盖板焊接变形的问题。同时，本发明的工艺步骤明晰，进一步确保了反变形的效果。

摘要： 本发明公开了一种气柱软管弧形变形装置以及变形工艺，其中气柱软管弧形变形装置，包括导轨、固定底座、移动底座和固定组件；所述导轨沿水平方向设置；所述固定底座固定于导轨的一端；所述移动底座可锁紧地滑动连接于导轨上；气柱软管的两端分别固定于固定底座和移动底座上，并且所述固定底座和移动底座上分别设有与气柱软管进口和出口连通的进气口和出气口；所述固定组件沿同一圆周方向均布有多个，并用于夹持弯曲后的气柱软管。

摘要： 一种优异耐腐蚀性、变形性能的镁锂合金及轧制变形工艺，包括锂：6.0%‑9.5%，铝元素：2%‑4.5，其余为镁元素，通过将镁锂铝按照配合比例配合后熔炼成铸锭；2）热轧制变形；3）热轧完毕后进行轧制退火；4）冷轧；5）温轧后进行退火；6）温轧成型，既保证变形能力可满足轧制要求也可满足耐腐蚀要求。