固溶

摘要： 采用差示扫描量热仪(DSC)、光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和拉伸试验机研究了固溶温度和时间对挤压态Al-6.02Zn-1.94Mg合金微观组织和力学性能的影响。结果表明,合金的最佳固溶处理工艺为470°C,2 h,经过120°C,24 h时效处理后试样的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别达到了486 MPa、431 MPa和14.8%。随着固溶温度的升高及时间的延长,合金的再结晶程度更加明显。而基体中η(MgZn_(2))、T(AlZnMgCu)相在较低温度或短时间固溶处理下回溶不充分。值得注意的是,试样在510°C,2 h处理下Zr元素发生聚集,进而导致第二相颗粒的生长和面积分数的增加。

摘要： 为了研究固溶保温时间对QBe2铍青铜合金组织性能的影响规律,对QBe2铍青铜合金进行790°C固溶处理,保温时间为30~120 min,并在流动清水中快速冷却以使富铍相充分固溶于基体中,获得可以产生沉淀强化的过饱和固溶体,分析了不同固溶保温时间对合金力学性能、电性能及微观组织的影响。结果表明,当固溶保温时间为60 min时,第二相能完全溶解到基体中;当固溶保温时间为90 min时,合金的力学性能完全满足固溶态产品的要求;当固溶保温时间达到120 min时,合金的塑性最好。经不同保温时间固溶后的材料,其屈服强度与平均晶粒尺寸符合Hall-Petch关系。

摘要： 采用直读光谱仪、金相显微镜及透射电子显微镜对700 MPa级高强钢卷性能波动现象进行了研究。结果表明:炉膛中堆积的氧化铁皮降低了加热炉的加热效果,导致钢坯在加热过程中受热不均。钢坯中部温度偏低,固溶的微合金元素量减少,使得冷却过程中第二相析出量减少,析出强化效果减弱,造成整卷性能波动达130 MPa。通过定期清理加热炉,对检修中后期的加热炉适当提高加热温度和保温时间,可提高钢卷性能的均匀性,使整卷性能波动不大于40 MPa。

摘要： 对Al-0.75Mg-1.25Si-0.85Mn-0.20Fe铝合金进行均匀化、固溶以及时效3种不同工艺热处理,分析Al-0.75Mg-1.25Si-0.85Mn-0.20Fe铝合金组织及性能受到的影响,发现在560°C×6h的均匀化热处理工艺下,Al-0.75Mg-1.25Si-0.85Mn-0.20Fe铝合金组织细小且均匀,有比较理想的导热性能;另外,在固溶热处理温度不断增加的过程中,材料导热性能相应降低,并可以在510°C的温度水平下达到强度与导热性能的最佳配合;时效热处理工艺有利于Al-0.75Mg-1.25Si-0.85Mn-0.20Fe铝合金组织缺陷的修复及其导热性能的增强,温度为200°C、时长为6h的效果最好。

摘要： 通过对X2CrNiMoN22-5-3奥氏体-铁素体双相不锈钢进行不同温度的固溶试验,确定了X2CrNiMoN22-5-3材料的优化的固溶工艺参数,力学性能、金相组织、晶粒度符合技术要求,掌握了X2CrNiMoN22-5-3材料的固溶参数及材料特性。

摘要： 主要研究2219铝合金大型异形环锻件轧制成形+固溶+人工时效和轧制成形+固溶+不同变形量冷胀形+人工时效工艺对锻件组织、力学性能及零件机械加工变形的影响。结果表明:轧制成形+固溶+不同变形量冷胀形+人工时效工艺生产的锻件组织形态、力学性能及零件机械加工结果差异较大,轧制成形+固溶+不同变形量冷胀形+人工时效工艺的力学性能和零件机械加工效果好,有效地解决了零件机械加工变形较大的难题,提高了锻件的力学性能。

摘要： 研究固溶态和挤压态Mg-xLi-3Al-2Zn-0.5Y(x=4,8,12,质量分数,%)合金的显微组织和腐蚀行为。结果表明,当锂含量从4%增加到12%,合金基体由α-Mg单相转变为α-Mg+β-Li双相,再转变为β-Li单相。Mg-4Li-3Al-2Zn-0.5Y和Mg-12Li-3Al-2Zn-0.5Y合金具有晶间腐蚀和点蚀的混合腐蚀特征,前者与沿晶界析出的AlLi相有关,后者与第二相与基体之间的高电位差有关。挤压态合金的耐蚀性优于固溶态合金。挤压态Mg-8Li-3Al-2Zn-0.5Y合金具有最低腐蚀速率(P_(W)=(0.63±0.26)mm/a),主要归因于该合金的第二相分布更均匀、通过牺牲β-Li相形成的保护性α-Mg相和相对完整的更均匀分布的氧化膜。

摘要： 为了提高航空用小口径薄壁不锈钢无缝钢管的质量,通过对1Cr18Ni9Ti不锈钢管的化学成分分析、显微组织观察、力学性能试验,并且结合生产工艺,对钢管超声波探伤内壁报警缺陷的性质及其产生原因进行了分析,并针对原因提出了工艺改进措施。结果表明:探伤报警钢管内壁微裂纹缺陷产生于氮化钛链状夹杂附近,钢管固溶处理不充分是导致内壁缺陷形成的主要原因,钢管中存在的链状氮化钛夹杂促进了内壁微裂纹缺陷的产生;通过调整固溶工艺以保证钢管充分固溶软化,可提高钢坯冶金质量;控制链状氮化钛夹杂含量级别,以减少钢管内壁微裂纹缺陷的产生,从而提高成品钢管超声波探伤合格率。

摘要： 对固溶态2050铝锂合金挤压棒材施加1%~5%的预拉伸变形量,研究预拉伸变形量对该合金力学性能的影响。结果表明:合金经固溶滚火处理后,基体内大部分相回溶,局部区域出现了小尺寸再结晶晶粒。当预拉伸变形量增加到5%,2050铝锂台金的屈服强度增加幅度较大,由固溶态的321MPa增加到470MPa;抗拉强度的增幅较小,由固溶态的489MPa增加到534MPa;伸长率由固溶态的27.1%降低到15.0%;屈强比由固溶态的65.6%增加到88.0%。固溶态2050铝锂合金挤压棒材经2%预拉伸处理和155°C72h的时效处理后,抗拉强度、屈服强度、屈强比和伸长率分别为587MPa、555MPa、94.5%和9.8%,接近AMS4353标准要求,达到了2050铝锂合金T84状态的性能指标。从合金的综合性能考虑,预拉伸变形量宜控制在1%~3%之间。

摘要： 目的研究和优化汽车轮毂构件的固溶时效工艺。方法基于正交试验法设计了四因素三水平正交试验,研究了固溶温度、固溶时间、时效温度、时效时间4个工艺参数对抗拉强度的影响规律。结果时效温度对抗拉强度影响最大,其次是固溶温度、时效时间,固溶时间对抗拉强度的影响较小。结论通过对极差和均值进行比较分析,获得最优工艺组合如下:固溶温度为560°C,固溶时间为180 min,时效温度为170°C,时效时间为90 min。在该工艺参数下制备的汽车轮毂构件的抗拉强度可以达到283.6 MPa。

摘要： 采用拉伸力学性能、硬度和电导率测试，金相和电子显微分析技术研究了固溶-时效处理对6063挤压棒材组织与性能的影响。结果表明，本实验研究6063挤压棒材晶粒接近等轴状，为再结晶组织，在515～555°C范围内固溶，晶粒没有明显长大现象。挤压棒材适宜的固溶-时效制度为545°C/50min固溶，水淬，180°C/8h时效。在此处理条件下，合金抗拉强度、屈服强度和延伸率分别达到230MPa、212Mpa和13.3%。

摘要： 本文研究了不同的固溶冷却方式对ZGOCr17Ni4Cu4Nb精铸件时效后性能的影响。选择了1040°C、1050°C两个固溶加热温度及不同冷却方法，470°C、480°C、490°C、500°C、550°C五个时效温度及保温时间，经过固溶和二次时效处理，考察产品所达到的力学性能。试验结果表明：不同冷却方式对时效后力学性能值产生很大差距。此外，该耐热钢对热处理温度要求敏感，晶粒度对力学性能也有一定影响。

摘要： 利用光学显微镜、SEM和XRD等分析方法，研究了含稀土铈的AZ91D镁合金固溶时效过程中组织的变化。实验结果表明，420°C固溶处理时，AZ91D镁合金经12小时保温，β-Mg17Al12相分解基本完成；而含稀土铈的AZ91D镁含金，其β-Mg17Al12相分解的时间增长，稀土铈含量为0.8%的镁合金，分解的时间在20h以上，可见稀土稀土铈有延缓β-Mg17Al12相分解的作用；含稀土铈镁合金组织中的针状铝铈相在该温度下不发生分解。rn 175°C时效处理时，首先在晶界处析出片层状的β-Mg17Al12相；时效约18小时时，组织全部转变为α-Mg相与βrn 相相间的的片层结构；当时效时间延长时，组织中出现块状的β-Mg17Al12相。稀土铈对整个时效过程影响不大，硬度测定表明，当时效组织全部为片层组织时硬度值最大，稀土铈减少合金时效前期的硬度，但对18小时的时效处理的硬度影响不明显。

摘要： 采用光学显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDX)、维氏硬度计、电子万能试验机等方法研究了固溶处理对7050铝合金厚板T6态组织及性能的影响。结果表明7050铝合金厚板材料分级固溶(室温→475°C/48h+475°C/2h+490°C/2h)处理与常规(475°C/4h)固溶处理相比，组织不但没有发生过烧现象，而且再结晶程度也没有明显提高；常规固溶处理后基体中存在大量的Al2CuMg和Al7Cu2Fe粒子，分级固溶处理后基体中仅存部分Al7Cu2Fe粒子；分级固溶处理使基体中第二相的百分含量由常规固溶处理后的1.14%降低到0.42%，T6态板材沿厚向延伸率由5.2%提高到7.8%。

摘要： 本文采用不同的热处理工艺研究固溶时效对Cu-17Zn-0．4Cr合金性能和显微组织的影响.合金在分别经过850、900°C固溶,350-550°C时效1小时后,得到时效温度与合金硬度、导电率之间的关系曲线.并利用透射电镜分析合金时效后的微观组织和析出相.结果表明：合金在900°C固溶1小时,再经450°C时效1小时后,其力学性能与导电率能达到较好的搭配.在时效过程中,细小的球状Cr粒子在合金基体上的弥散析出,是使合金强度提高的重要原因.同时Cr粒子的析出减小了晶格的畸变,合金的导电率随之得到提高.但在温度超过450°C后,Cr粒子会发生聚集长大,导致合金性能的恶化.

摘要： 利用金相显微镜(LM)和X射线衍射仪(XRD)对14mm厚的SUS304奥氏体不锈钢板的固溶处理进行了分析。结果表明:固溶后局部铁素体条带状的轧制影响并未完全消除,并且有的沿晶界析出呈三叉状,基体A相晶粒不匀;A晶粒长大、畸变量增加导致Y相衍射峰峰位稍向20增大方向偏移,峰形略微细化,非对称性更加明显,"分叉"增多。

摘要： 利用X射线衍射和等离子电感耦合等离子发射光谱研究了烧成温度、烧成气氛、淬冷开始温度等热工参数对掺杂和不掺杂熟料中阿利特的室温保留晶型和Al3+、Fe3+、Mg2+等主要杂质离子固溶量的影响。随煅烧温度升高，不掺杂熟料中阿利特晶型从MⅠ转变为MⅠ和MⅢ型的混合体；掺杂熟料中阿利特晶型从MⅠ转变为M和R型混合体。还原气氛烧成熟料中阿利特无论掺杂与否，阿利特室温保留晶型都呈现MⅢ型晶体衍射特征。氧化气氛下烧成掺杂熟料中阿利特为以R型为主的R型和M型的混合体，不掺杂熟料中阿利特以MⅢ型晶体存在。掺杂熟料从1 450 °C开始淬冷可以保留较多的R型阿利特。在其它较低温度开始淬冷，掺杂熟料中阿利特更多呈现MⅠ型晶体的衍射特征。不掺杂熟料中阿利特在所有开始温度淬冷，都呈现M型衍射特征。较高的烧成温度、较高的淬冷开始温度、氧化烧成气氛以及合理掺杂条件下，阿利特保留较高对称性的原因在于: 随煅烧温度升高以及随淬冷起始温度的升高，Al3+在阿利特中的固溶量升高，Fe3+的固溶量有所降低，Mg2+的固溶量则没有明显变化。氧化气氛下烧成的阿利特中Al3+的固溶量要高于还原气氛下的，而还原气氛下烧成的阿利特中Fe3+／Fe2+的固溶量高于氧化气氛下的。

摘要： 本文研究了热处理工艺对用3J53恒弹性合金制造的膜片、膜盒晶粒和性能的影响。结果表明，选用到温入炉，960～970°C短时保温的固溶处理，3J53带材可获得良好的塑性、细晶粒组织和良好的表面粗糙度，膜片、膜盒再经710～730°C时效处理可获得良好的恒弹性能。

摘要： 本研究在Mg-12.55Al-3.33Zn的基础上，添加部分Ca元素和少量Nd元素，利用喷射沉积技术制备了新型Mg-Al-Zn合金，经热挤压工艺得到最终试验合金。采用光学显微镜(OM)，X射线衍射(XRD)，维氏硬度计，扫描电镜(SEM)及拉伸机等方法研究了试验合金的微观组织和力学性能。主要分析了试验合金经固溶和时效热处理后的微观组织演变规律及其力学性能。

摘要： 材料的改性研究已经成为当今材料科学的主要发展方向之一。其中，选择性置换固溶是一种重要的改性手段。本文在详细了解化学剂量组成纯堇青石微晶玻璃的晶化行为及红外辐射性能的基础上，运用DTA、XRD、SEM等现代分析手段系统研究了过渡金属离子Zn2+掺杂对堇青石微晶玻璃的晶化行为及红外辐射性能的影响，研究通过异质离子固溶来提高堇青石微晶玻璃的红外辐射性能，为开发与研制新型高辐射率红外材料提供理论与技术基础。研究结果表明：Zn2+固溶到堇青石晶体结构中显著提高了微晶玻璃的红外辐射性能，其法向全波段的辐射率达到0.90以上。ZnO掺杂促进了α-堇青石的析出，抑制μ-堇青石的形成。

摘要： 本发明涉及一种用于含有至少10％铬的钝化合金的冷变形工件的固溶硬化方法，该方法包括‑在温度T1至少将氮溶解在工件中，该温度T1是高于碳化物和/或氮化物的溶解温度并且低于钝化合金的熔点，其中在温度T1进行氮的溶解以得到在0μm至5mm范围内的扩散深度，以及‑在温度T1的溶解步骤后将工件冷却至一个温度，该温度是低于在钝化合金中形成碳化物和/或氮化物的温度，其中该冷却步骤在不含氮的惰性气体中发生。本发明还涉及一种构件，如使用该方法制备的用于固定螺栓或螺母的锁紧垫圈。

摘要： 本发明创造提供一种钛合金固溶热处理炉及固溶方法，包括送料机构、进料机构、炉体和水冷机构。进料机构、炉体和水冷机构形成的固溶腔有效地保证了待固溶产品在加热和保温过程中与空气的隔绝，炉体内的传送板则可通过调整传动频率控制产品在炉体内的加热保温时间，保温结束后将产品传送至落料通道上方并投放入水槽中，产品在落料水槽中的运动时间即为固溶转移时间，固溶转移时间可控制在2s内，与传统设备相比，固溶转移时间大大缩短。通过本发明创造提供的钛合金固溶热处理炉及固溶方法可保证产品在水冷固溶过程中不易氧化，固溶转移时间短，保证了固溶后产品的力学性能，使用方便，产品合格率高。

摘要： 本发明涉及一种通过钝化合金的冷变形工件的固溶硬化用于形成扩张奥氏体和/或扩张马氏体的方法，该方法包括：一个第一步骤，在温度T1至少将氮溶解在工件中，该温度T1是高于碳化物和/或氮化物的溶解温度并且低于钝化合金的熔点；以及一个随后的第二步骤，在温度T2将氮和/或碳溶解在工件中，该温度T2是低于在钝化合金中形成碳化物和/或氮化物的温度。本发明还涉及一种构件，如使用该方法制备的用于固定螺栓或螺母的锁紧垫圈。

摘要： 本发明属于镍基合金加工技术领域，涉及一种镍基合金加工固溶热处理装置及固溶方法，具体是对GH4169镍基合金进行固溶热处理装置及固溶方法。该装置包括固溶热炉，所述固溶热炉内部空间通过隔板分割成热处理腔、冷却腔；还包括所述热处理腔和废料收集腔之间设有用来放置镍基合金的所述滤板；还设有排料机构、推料机构。在热处理腔内经过热处理的镍基合金在推料机构的作用下，被推进冷却腔。在冷却腔内经过冷却的镍基合金在排料机构的作用下被送到固溶热炉的外面。这一过程减少了转换距离，节省了人力，从而有利于提高效率。废料落入到废料收集腔内的收集箱内，方便收集，减少了浪费。本发明采用一段时效处理制度，节约了时效处理所需的保温时间。

摘要： 本发明涉及合金材料的技术领域，具体给出一种基于间隙固溶及置换固溶强化效应的高熵合金及其制备方法。以原子的摩尔比计，所述高熵合金的通式为BxAl2Ti1(CrFeNi)97‑x，其中，0x2。本发明通过置换固溶强化和间隙固溶强化两种机制进行协同作用，实现高熵合金的组织调控和强韧化，提供一种同时具有高强度和高塑性的B‑Al‑Ti‑Cr‑Fe‑Ni高熵合金体系。

摘要： 本发明公开了一种不锈钢封头中频感应固溶加热设备，包括箱体、加热圈、出料箱、淬火箱，其特征在于：所述箱体内部设有加热圈，所述加热圈连接在箱体上；通过中频感应加热圈对产品进行加热；所述加热圈外部设有隔热圈，所述隔热圈连接在箱体上；所述加热圈一侧设有支撑盘，所述支撑盘一侧设有升降杆，所述升降杆连接在箱体上，所述支撑盘一侧设有支撑壳，所述支撑壳连接在隔热圈上，所述支撑壳内部设有移动盖，所述移动盖活动连接在支撑壳上；所述移动盖一侧设有推块，所述推块两侧设有限位杆，所述限位一端通过连接轴活动连接在推块上；本发明实现快速对产品进行加热固溶，提高产品更换效率。

摘要： 本发明提供一种新型的特种材料在线固溶装置及其固溶方法，装置操作简单，在传统固溶工艺基础上增加了高压水喷淋固溶，能够快速将一千多度的钢温在10秒左右的时间内下降到60度以内，且使钢丝强度下降了20‑40MPA，使钢丝达到理想的强度效果，避难钢丝强度过高过硬。将出水口设置在输送辊道起始端的上方，能将水箱内温度最高的水及时引出，使水箱内水温始终保持相对较低的状态，便于钢丝固溶处理。

摘要： 本发明公开了一种自动固溶生产线及固溶处理方法，所述自动固溶生产线包括固溶炉、冷却设备、控制部件和用于取送工件的机械手，固溶炉炉体顶部设有风机，炉体内部水平设置有喷流导向结构，喷流导向结构与炉体内壁连接并将炉体分为加热腔体和热处理腔体，加热腔体与风机连通，热处理腔体内设有输送机构；喷流导向结构上设有多个连通加热腔体和热处理腔体的气体喷出口，气体喷出口与输送机构上的待加热工件相对。本发明的自动固溶生产线，布局合理，自动化程度高，可靠性好，降低了工人劳动强度，且固溶炉加热方式为喷流加热，热量散失少，热处理更均匀，节约能源，降低生产成本，有效提高生产效率和产品质量。

摘要： 本实用新型公开了一种固溶炉的固溶机构，旨在解决传统的固溶效果差的问题，其技术方案要点是：一种固溶炉的固溶机构，包括机体，还包括设置于机体并一侧开口的固溶腔、滑移设置于机体并用于封堵或打开固溶腔的密封盖，所述机体靠近固溶腔开口的一侧设置有送料机构，所述送料机构包括设置于机体一侧的轨道、滑移设置于轨道的台车，所述台车上表面与固溶腔底面等高，所述台车上表面和固溶腔底面设置有用于转移工件的转移组件。本实用新型的一种固溶炉的固溶机构，密封性能更好，从而使得固溶效果提高。

摘要： 本实用新型公开了一种铝合金固溶时效系统内的固溶炉余热回收利用装置。解决的技术问题：针对现有技术中对固溶炉的烟气回收利用的效果差的技术问题。采取的技术方案是，固溶炉余热回收利用装置包括固溶炉的高温烟气出气口通过固溶炉排烟管连接排烟风机，从排烟风机出来的固溶炉排烟管分为三路，第一路连通时效炉的烟气进口，时效炉的烟气出口通过时效炉排烟管连通大气；第二路连通位于淬火槽内的淬火槽换热器的烟气进口，淬火槽换热器的烟气出口通过淬火槽排烟管连通大气；第三路连通与助燃风机相互配合设置的空气换热器的烟气进口，空气换热器的烟气出口连通大气。