共晶碳化物

摘要： 介绍了HSS3和HSS4高速钢轧辊的工艺过程。低碳、高合金的HSS3高速钢轧辊具备更高的强度和韧性,抗疲劳性能提升,同时具备较好的耐磨性能。高碳、高合金的HSS4高速钢轧辊共晶碳化物均匀弥散分布,具有更高的硬度、更好的耐磨性能。在国内典型的1780不锈钢生产线及ESP无头轧制线上投入批量使用,提高了表面粗糙度与耐磨性能。

摘要： 纺织机械配件在产品测试时,发现走针圈有未达到预期设计寿命的快速磨损现象,磨损位置位于走针圈上与针片的接触区域。选取1个严重磨损的走针圈和1个长期使用良好未磨损的走针圈,结合宏观观察、成分分析、硬度检测、微观金相、扫描电镜观察表面微观形貌,以及能谱分析等相关检测,对磨损原因进行分析。结果表明:走针圈的磨损从磨损机理上属于磨粒磨损类型;形成磨粒磨损的原因是碳化物呈大颗粒网状以及长条状聚集分布,马氏体中的二次碳化物颗粒数量偏少使得马氏体基体对共晶碳化物的包裹支撑能力降低,导致块状分布的共晶碳化物容易与马氏体基体剥落形成磨损磨粒,从而导致非正常磨损。

摘要： 对A、B两厂生产的4Cr5MoSiV热作模具钢线材,采用直读光谱仪、金相显微镜和配有能谱仪的扫描电子显微镜进行化学成分、冶金质量和微观组织分析,并通过冲击试验进行力学性能的对比。结果表明:A、B两厂生产的模具钢都存在比较严重的带状偏析和大块共晶碳化物;A钢为低硫易切削钢,含有条状MnS夹杂物和较多富钒、钼共晶碳化物;B钢由于废钢冶炼带入的铌、钛元素,析出难以消除的富Nb、Ti碳氮化物,还存在较多的钙铝酸盐复合氧化物夹杂;A、B钢的纵向冲击吸收能量分别为16.3和18.9 J。

摘要： 对退火态Cr12Mo1V1模具钢分别进行一次淬火+回火、双淬火+回火、一次淬火+深冷+回火、双淬火+深冷+回火等工艺处理,其中一次淬火工艺为1 030°C×0.5 h油淬,双淬火工艺为1 050°C×0.5 h油淬+1 030°C×0.5 h油淬,深冷处理工艺为-60°C×1 h+-120°C×1 h,对比研究了双淬火+深冷处理对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:与一次淬火+回火工艺相比,双淬火+回火工艺可以改善共晶碳化物分布均匀性,使碳化物形态趋于球状;增加深冷处理对改善共晶碳化物形态和均匀度的效果不明显,但可降低残余奥氏体含量。双淬火+回火工艺处理后试验钢的硬度与一次淬火+回火处理后相近,但冲击吸收能量和抗弯强度分别提升22%和12%;增加深冷处理对试验钢硬度、冲击韧性和抗弯强度影响不大。

摘要： 采用金相显微镜分析了30 t EAF-LF-VD-Φ200 mm电极-Φ360 mm ESR锭-120 mm×120 mm锻坯-Φ50 mm轧材的冶炼和加工工艺对不锈轴承钢9Cr18共晶碳化物的影响,结果表明,模铸电极浇注温度由1500~1510°C降至1485~1495°C,电渣重熔熔速由4.5 kg/min降至3.5 kg/min,增强电渣重熔冷却条件,可以有效减少冶炼过程中的共晶碳化物原始形成。采用锻透力强、大变形开坯,可使大颗粒碳化物破碎、减小颗粒尺寸,降低碳化物条带和网状聚集程度,能够有效改善不锈轴承钢共晶碳化物评级,减小碳化物颗粒尺寸。

摘要： 经过淬火和低温回火的Cr12钢支撑环在使用中断裂,且外圆面磨损严重.对断裂的支撑环进行了化学成分分析、硬度测定和金相检验.结果表明:支撑环中存在网状共晶碳化物和枝晶组织,外圆面二次淬硬,二次淬硬层中有细小裂纹.据此断定,摩擦热导致的二次淬硬以及不当的镀铬工艺增大了支撑环的脆性,导致其断裂.

摘要： 为提高TBM滚刀刀圈在高磨蚀地层的使用寿命,研究刀圈合金成分和组织中耐磨相种类及状态对耐磨性的影响规律,调配新型TBM刀圈材料进行微观组织观察,并通过磨粒磨损试验、缩尺滚刀破岩试验及掘进破岩试验进行磨损性能对比.研究结果表明:C,Cr和Mo等合金元素的增多有助于共晶碳化物耐磨相的形成,对材料的耐磨性有一定的提升作用,而对材料的抗冲击性却是不利的;耐磨相的尺寸和形貌对材料耐磨性能及硬度的影响各不相同,大块的共晶碳化物对耐磨性的贡献比粒状的共晶碳化物的高,大块的共晶碳化物对硬度的贡献比粒状的共晶碳化物的略小.在掘进高磨蚀、完整性较好的弱冲击岩层时,相比于常规的高韧性C-1材料,C-2新材料的刀圈寿命可提升30％以上,C-3新材料的刀圈寿命可提升70％以上.3种材料的综合性能能够满足不同岩层的掘进要求,可为刀圈地质适应性选型提供参考.

摘要： 针对Cr12MoV钢制刀具使用时发生断裂失效进行了详细分析.通过宏观和微观分析,证实刀具的断裂属脆性断裂.刀具设计时原材加工余量少,成品刀具表面存在残余黑皮,加工时产生应力集中是导致刀具断裂的主要原因.原材中的半网状共晶碳化物和热处理工艺不当是造成刀具断裂的次要原因.

摘要： 试验了Cr12MoV模具钢的加热工艺、锻造方式、变形比对共晶碳化物的影响.结果表明,共晶碳化物可以通过破碎的方法得到改善,且随着压下量的增大和变形比的增加,共晶碳化物的破碎效果越好.采取1,120°C～1,150°C加热,控制变形比大于4的前提下选用小钢锭,以及大压下量直接锻造拔长工艺优化后,共晶碳化物的均匀性得到明显改善,级别比以前可降低1级.

摘要： 针对热作模具钢H13小规格锻件中存在共晶碳化物的问题,利用低倍酸洗和光学显微镜观察等方法,结合热处理试验,研究了均匀化退火时间对H13钢小规格锻件组织和共晶碳化物的影响.结果表明:H13钢经均匀化退火5h后,组织中无魏氏体组织和晶界烧熔,此退火时间可以作为锻后高温扩散最优时间.

摘要： 研究了不同锻造方式对Cr12MoV冷作模具钢的共晶碳化物分布的影响。试验结果表明，改变钢锭锻造方向，由厚度方向变为宽度方向，能够显著改善共晶碳化物分布，心部共晶碳化物不均匀度由7．5级改善为4级以内，从而明显提高材料的质量。

摘要： Cr12MoV钢在生产时存在表面裂纹较深及共晶碳化物不均匀度超标问题，通过合理控制化学成分、调整浇注工艺，适当降低锻造加热温度，选择合理的锻造拉打速度以及变形量，使Cr12MoV锻件表面质量得到改善，共晶碳化物不均匀度满足技术协议要求。

摘要： 本文研究了锻造方式对Cr12MoV冷作模具钢中共晶碳化物分布的影响。结果表明：改变钢锭锻造方向，由厚度方向变为宽度方向，能够显著改善共晶碳化物的分布，心部共晶碳化物不均匀度由7.5级改善为4级以内，明显提高了材料的质量。

摘要： 随着模具制造业的快速发展,降低Cr12MoV钢表面共晶碳化物不均匀度和提高表面耐磨性可以有效降低使用过程中发生的开裂与磨损两种主要失效形式,延长Cr12MoV钢使用寿命.本研究采用激光淬火对Cr12MoV钢进行表面强化,激光输出功率1400W,扫描速度5mm/s,离焦量47mm,表面硬度达到58.9HRC.激光淬火后Cr12MoV钢共晶碳化物不均匀度降低至3级,磨损量降低了92.0％,平均摩擦系数降低了42.8％,磨损率下降了9.2％,耐磨性显著提升.

摘要： 某公司生产的H13热作模具钢在退火后的探伤时发现了缺陷,在低倍检验时发现心部存在微裂纹,采用金相显微镜、扫描电镜及能谱仪等对试验钢微裂纹的形成原因进行了分析.结果表明:试验钢钢锭在凝固过程中形成了严重的组织偏析,偏析带中大量的脆性Al203、Al203和MnS复合夹杂物,粗大块状的共晶碳化物偏聚产生内应力,这是造成试验钢退火后心部产生微裂纹的原因.

摘要： 本文采用摩擦磨损实验的方法,研究了冷挤压齿轮成形时,实验温度对于两种冷作模具钢耐磨性的影响.结果表明:在不同的实验温度下,两种冷作模具钢的对磨表面均存在磨粒磨损,当实验温度达到195°C及以上时,对磨表面的主要磨损机制由磨粒磨损转为氧化磨损,并伴随着粘着磨损和疲劳磨损.随着实验温度的增加,9CrSi中的M7C3共晶碳化物的含量先上升后下降,其磨损量与M7C3的含量呈正相关关系;ASSAB88中的M7C3共晶碳化物含量则持续降低,且磨损量与M7C3的含量呈正相关并趋于平缓.

摘要： 利用光学显微镜及扫描电镜等研究了在单向热锻拔长工艺下,锻造比对电炉冶炼H13热作模具钢组织和冲击性能的影响.结果表明:同一锻造比下H13钢的横向冲击功均明显小于纵向的,且H13钢从心部到边部,横、纵向冲击功均是越来越高;随着锻造比的增大纵向冲击功增大,而对横向冲击功的影响不大;偏析及共晶碳化物是制约H13钢横向冲击韧性的重要因素,电炉冶炼H13热作模具钢的锻造比控制在4～6的范围内较为合适.

摘要： 对M42高速钢的锻造开坯中加热和变形工艺进行了试验研究,通过对比分析不同的加热温度及变形工艺对钢材共晶碳化物的影响,结合该钢种特性,得出了M42钢合理的生产工艺.结果表明:其合理的加热工艺是将钢锭缓慢升温至(1130±10)°C进行完全奥氏体化,合理的变形工艺是采用"轻-重-轻"的锻打方法.

摘要： 限动芯棒的工作环境极为恶劣, 需要在高温下承受很大的复杂循环应力，其冲击性能，尤其是横向冲击 性能是影响其使用寿命的重要因素。借助于光学显微镜和扫描电镜，分析研究了进口和国产H13 芯棒的组织差异， 结果表明：进口芯棒组织均匀，晶粒细小，横向冲击性能较高。而国产芯棒存在严重的枝晶偏析和带状偏析、偏 析带中有较多块状共晶碳化物和碳氮化物、晶界存在二次碳化物、基体晶粒相对较大等是导致其横向冲击性能偏 低的主要原因。建议该厂采用炉外精炼、保护气氛电渣重熔、高温均质化处理、超细化处理、多向锻造等技术提 高钢的纯净度，削减碳化物带状偏析，均匀及细化组织及碳化物，从而提高H13 芯棒的横向冲击性能及热疲劳性 能。

摘要： 本发明涉及使用硅碳化物晶种来生产大块硅碳化物的方法和器具。具体地，本文公开一种生产硅碳化物的方法。本方法包括以下步骤：提供升华炉，其包括炉壳、至少一个位于炉壳外侧的加热元件、和位于炉壳内且由绝热体包围的热区。该热区包括具有位于下区域的硅碳化物晶种前驱物、和位于上区域的硅碳化物晶种。该热区被加热以升华该硅碳化物前驱物而形成硅碳化物于该硅碳化物晶种的底面上。此外，也公开用以生产该硅碳化物的该升华炉以及产生的硅碳化物材料。

摘要： 本文公开一种生产硅碳化物的方法。本方法包括以下步骤：提供升华炉，其包括炉壳、至少一个位于炉壳外侧的加热元件、和位于炉壳内且由绝热体包围的热区。该热区包括具有位于下区域的硅碳化物晶种前驱物、和位于上区域的硅碳化物晶种。该热区被加热以升华该硅碳化物前驱物而形成硅碳化物于该硅碳化物晶种的底面上。此外，也公开用以生产该硅碳化物的该升华炉以及产生的硅碳化物材料。

摘要： 本发明涉及使用硅碳化物晶种来生产大块硅碳化物的方法和器具。具体地，本文公开一种生产硅碳化物的方法。本方法包括以下步骤：提供升华炉，其包括炉壳、至少一个位于炉壳外侧的加热元件、和位于炉壳内且由绝热体包围的热区。该热区包括具有位于下区域的硅碳化物晶种前驱物、和位于上区域的硅碳化物晶种。该热区被加热以升华该硅碳化物前驱物而形成硅碳化物于该硅碳化物晶种的底面上。此外，也公开用以生产该硅碳化物的该升华炉以及产生的硅碳化物材料。

摘要： 本文公开一种生产硅碳化物的方法。本方法包括以下步骤：提供升华炉，其包括炉壳、至少一个位于炉壳外侧的加热元件、和位于炉壳内且由绝热体包围的热区。该热区包括具有位于下区域的硅碳化物晶种前驱物、和位于上区域的硅碳化物晶种。该热区被加热以升华该硅碳化物前驱物而形成硅碳化物于该硅碳化物晶种的底面上。此外，也公开用以生产该硅碳化物的该升华炉以及产生的硅碳化物材料。

摘要： 本发明公开了一种提高碳化物数量的孕育剂，包括由中间合金、稀土合金按重量比为2‑4:0.3‑0.7组成；所述的中间合金包括以下质量百分数的化学成分：C：1.6‑2.8％，Cr：0.7‑1.3％，Si：0.4‑0.8％，Ni：0.3‑0.5％，Ti：0.1‑0.4％，Mo：0.2‑0.5％，其余为Fe；所述的稀土合金包括锰、硅、钷、铈按质量比为7‑10:4‑5:1‑2:0.6‑1组成。本发明的孕育剂的中间合金促进初生碳化物形核的基体，增加初生碳化物的形核数量，稀土合金富集在初生碳化物的表面，使其细化、团球化，在中间合金和稀土合金协同配合下，提高了生产的过共晶含铌铬15铸铁的碳化物数量，进而提高材料的耐磨性。

摘要： 本发明提供了一种多主元合金与碳化物共晶型铌合金及其原位制备方法，所述共晶型铌合金的组成为Nb2MoxWyCz，合金中Mo的摩尔比x＝0.25～1.0，W的摩尔比y＝0.25～1.0，C的摩尔比z＝0.25～1.2。采用电弧熔炼的方法，将Nb、Mo、W纯金属粉体与石墨C粉进行均匀混合并高温熔炼，原位生成多主元合金相与碳化物相形成共晶型铌合金。所得合金由枝晶初生相和层片状共晶组织组成，半共格相界面结合强度高；表现出良好的室温强韧性综合性能，室温屈服强度高于0.9GPa，塑性应变高达18％，可用于航天航空技术、国防军工等领域。

摘要： 本发明提供了一种高熵合金与多组元碳化物共晶型复合材料及其原位制备方法。采用真空电弧熔炼的方法，将Re、Mo、Nb、W纯金属粉体与TaC粉体进行高温熔炼，原位生成高熵合金相与多组元碳化物相形成共晶型复合材料。该复合材料由枝晶初生晶和细小规则的层片状共晶组织组成，相界面干净且结合强度高；表现出良好的室温强韧性综合性能，屈服强度高于1.1GPa，平均极限抗压强度高于1.8GPa，室温塑性应变高于5％，硬度高于5.8GPa，可用于核电技术、国防军工等领域。

摘要： 一种冷作模具钢共晶碳化物细化热处理工艺，属于冷作模具钢热处理技术领域。将钢锭或钢坯以50°C/h～100°C/h的升温速率加热至1160～1180°C；根据钢锭或钢坯的截面尺寸，以0.08h/(r，H/2)计算确定保温时间：其中，r为钢锭半径，H为钢坯厚度；达到保温时间后，随炉冷却至500°C～室温出炉，或红送直接锻造或轧制处理；冷作模具钢的碳化物由大颗粒分解碎化成小颗粒，同时热塑性提高40％以上。优点在于，提高冷作模具钢的抗开裂、崩韧、折断性能，进而改善提高冷作模具的服役性能和使用寿命。同时改善热塑性提高成材率，可降低制造火次，降低生产成本，提高成材率。

摘要： 本发明提供一种使用ASPEX扫描电镜对Cr12型冷作模具钢的共晶碳化物进行检测的方法，该方法检测结果准确、效率高，从检测结果能够直观清楚地看到共晶碳化物的颗粒形状。包括：将Cr12型冷作模具钢的金相试样置于ASPEX扫描电镜的样品室中；调节ASPEX扫描电镜直到通过屏幕能够看到清晰的图像；设置检测共晶碳化物所需的检测参数，直到屏幕上能够显示出金相试样的检测区域内的全部共晶碳化物颗粒，点击开始扫描；扫描结束，导出检测报告，给出检测结果，确认共晶碳化物级别。

摘要： 本实用新型公开了一种共晶碳化物的高铬铸铁变质剂实验对比装置，包括支撑组件，所述支撑组件的顶部设置有安装杆，所述安装杆表面的底部通过固定环固定安装有酒精盒，所述安装杆表面的顶部设置有存储组件，所述支撑组件顶部的后侧设置有调比组件，所述存储组件包括安装环。本实用新型通过设置安装环、主弧形板、安装槽、弹簧、夹板、拉绳、螺纹筒、螺纹杆、试管、从弧形板、竖杆、连接板、限位环、丝杆和滴管配合使用，解决了现有的变质剂实验对比装置适应性差，且无法适用于不同规格的试杯，只能同一规格的变质剂实验对比装置和同一规格的试杯配合使用，大大增加了使用成本，降低了变质剂实验对比装置实用性的问题。