剪跨比

摘要： 为探究受拉纵筋屈服的情况下,混凝土板内支座控制截面的相对剪压区高度和板的剪跨比对其受剪承载力的影响,完成了4个混凝土板试件的受剪试验。试件由板、板端伸臂构件、板下柱以及底梁构成,试验借助板端伸臂构件在板端施加力偶,在预估斜裂缝起始位置的外侧施加竖向荷载,在竖向荷载和板端力偶共同作用下使板顶纵筋在斜裂缝与其相交处接近屈服,并最终使混凝土板发生无纵筋销栓作用的受剪破坏。试验结果显示:极限荷载下混凝土板弯剪控制截面的剪压区高度与板顶受拉纵筋配筋率呈正相关关系;压力和剪力共同作用于混凝土剪压区,该区域混凝土的抗剪强度受压应力相对大小的影响,压应力较大时抗剪强度低于纯剪时的抗剪强度,压应力较小时抗剪强度高于纯剪时的抗剪强度。基于试验结果,建立了考虑剪跨比和由纵向受拉钢筋引起相对剪压区高度影响的板内支座附近斜截面受剪承载力计算方法。

摘要： 以配箍率和剪跨比为变量设计了5根钢筋混凝土梁受剪试验,以分形理论为基础,对梁受剪破坏过程中裂纹的分形维数演化特征进行分析,研究了裂纹分形维数与最大裂纹宽度、损伤变量之间的关系。结果表明:不同变量下,试验梁裂纹分形维数均随加载进程的进行而呈线性增大,其增长速率随着剪跨比的提高而加快,随着配箍率的增大而降低。受剪梁最大裂纹宽度随着分形维数的增大而不断增大,二者成指数函数关系。随着试验梁裂纹分形维数的增大,其损伤变量也在不断增大,构件损伤程度加剧。

摘要： 为研究分析复式圆钢管混凝土柱的滞回性能,利用ABAQUS建立了混凝土与钢管强度、弹性模量均相同的9个模型,对比分析了剪跨比、轴压比对模型极限承载力与延性系数的影响。结果表明:复式圆钢管混凝土柱在剪跨比相同时,随轴压比增大模型的极限承载力逐渐减小,延性系数呈先增大后减小的发展趋势;在轴压比相同时,随剪跨比增大模型的极限承载力大幅递减,模型的延性系数在轴压比为0.4时对剪跨比不敏感,在轴压比为0.2时有近25%的提高,但延性系数在轴压比为0.6时大幅下降。

摘要： 为探讨剪跨比对无腹筋UHPC梁抗剪承载力的影响,文中采用ABAQUS有限元软件,以剪跨比为主要参数,对3种不同剪跨比的无腹筋UHPC简支梁的抗剪承载力进行数值分析,与试验结果相比较,吻合较好。在此基础上,考虑不同的剪跨比进行参数分析,结果表明:随着剪跨比的增大,无腹筋UHPC梁的抗剪承载力降低,且降低速率逐渐减小;剪跨比越大,纵筋配筋率对抗剪承载力的提高幅度越小。文中采用的有限元分析方法为无腹筋UHPC梁的抗剪承载力设计和计算提供参考。

摘要： 完成了4个剪跨比为2.0的钢筋混凝土(RC)墙在恒定轴拉力和往复水平力作用下的拟静力试验,研究了RC剪力墙在拉弯受力下的破坏模式、滞回性能、承载力、刚度、变形能力和耗能等。试验结果表明:RC墙试件出现了两种破坏模式,包括弯曲-滑移破坏(竖向钢筋平均拉应力比n_(s)=0.23~0.63)和弯曲破坏(n_(s)=0.91);轴拉力显著降低了RC墙的抗侧承载力、刚度和耗能能力,试件HSW4(n_(s)=0.91)的承载力比试件HSW1(n_(s)=0.23)的低41%;RC墙试件的极限位移角为1.3%~1.6%,大于GB 50010-2010规定的弹塑性位移角限值1/100。采用实测裂缝宽度和Vecchio-Collin_(s)公式计算了沿贯通裂面的抗滑移承载力退化曲线,揭示了试件弯曲-滑移破坏机理。采用有限元软件VecTor2建立了RC剪力墙拉弯受力分析的数值模型,分析结果与试验结果吻合良好,能准确预测试件的破坏模式、刚度和承载力。

摘要： 工字形钢筋混凝土剪力墙因具有较高的承载力与刚度,被广泛运用于建筑结构抗震设计之中。有效刚度对于钢筋混凝土剪力墙的抗震性能有着重要影响。利用有限元软件DIANA对拟静力加载下工字形钢筋混凝土剪力墙进行研究,分析了翼缘宽度、轴压比、剪跨比、腹板纵筋强度、翼缘纵筋配筋率对有效刚度的影响。结果表明,工字形钢筋混凝土剪力墙的有效刚度折减系数随着翼缘宽度、腹板纵筋强度的增加而减小,随着轴压比、剪跨比的增大而增大,翼缘纵筋配筋率影响不大。提出了适用于工字形钢筋混凝土剪力墙有效刚度的计算公式,其计算结果贴合试验值,说明该公式准确度较高,可用于计算工字形钢筋混凝土剪力墙的有效刚度。

摘要： 为了对沙漠砂混凝土深梁裂缝进行研究,设计了沙漠砂掺量、剪跨比、箍筋配筋率和混凝土强度等级因素,对9根沙漠砂混凝土深梁进行试验。试件采用位移控制的方式进行加载,根据不同国家规范中深梁裂缝宽度的计算公式对沙漠砂混凝土深梁的最大裂缝宽度进行了理论值计算,并与试验结果进行对比。结果表明:在同一剪力值下,试件裂缝宽度随着剪跨比、混凝土强度、箍筋配筋率的增加,分别呈现增大、减小、减小的趋势,随沙漠砂掺量的增加则呈现先增后减的趋势。将美国ACI 318-11、欧洲EN 1992-1-1:2004和中国GB 50010—2010规范中的计算方法进行对比,发现中国规范对沙漠砂混凝土深梁最大裂缝宽度进行的理论值计算与试验值最为接近,且变异系数较小,建议采用中国规范进行最大裂缝宽度理论值的计算。

摘要： 为进一步探讨M型型钢装配式钢筋混凝土剪力墙的抗震性能,本文基于M型型钢组合墙体抗震性能试验结果,采用MSC MARC有限元软件对其中的MSSCW1、MSSCW3、MSSCW4、MSSCW64组试件进行建模模拟并验证,验证表明数值模拟结果与试验结果吻合良好。在此基础上,进一步分析M型型钢装配式钢筋混凝土剪力墙在轴压比、剪跨比及型钢厚度等参数变化条件下的力学性能规律,结果表明:对于M型型钢装配式钢筋混凝土剪力墙,剪跨比为2.0时,其位移延性系数出现峰值,表明此类剪力墙最适剪跨比为2.0。相比轴压比为0.1的3组剪力墙模型,轴压比为0.2的剪力墙模型MSSCW2'、MSSCW7'、MSSCW10'水平峰值荷载分别提高了13.14%、15.09%、8.86%;相比轴压比为0.2的3组剪力墙模型,轴压比为0.3的剪力墙模型MSSCW3'、MSSCW8'、MSSCW11‘水平峰值荷载分别提高了6.06%、7.46%,3.63%,轴压比增加幅度下降,表明M型型钢装配式钢筋混凝土剪力墙轴压比合理范围在0.2左右;当剪力墙达到峰值荷载之后,轴压比越大,刚度退化越快,变形能力越差。相比较小剪跨比(λ=0.95,λ=1.5)剪力墙,大剪跨比(λ=2.0,λ=3.0)剪力墙随着型钢厚度增加,位移延性系数增加的幅度较大。

摘要： 采用ABAQUS建立了中高剪跨比榫卯连接装配整体式剪力墙的有限元模型,将分析结果中的骨架曲线、混凝土应变和损伤云图、钢筋应力云图与拟静力试验结果进行对比,并在此基础上研究了后浇混凝土强度、边缘构件纵筋配筋率对墙体受力性能的影响。结果表明,采用ABAQUS建立的榫卯剪力墙模型可以反映其真实受力状态;提高后浇混凝土强度对墙体破坏形态影响不大,峰值荷载前墙体刚度略增,峰值荷载后承载力退化变化不明显,当后浇混凝土强度不低于预制混凝土强度时更有利于墙体承载力的充分发挥;提高边缘构件纵筋配筋率,峰值荷载前墙体刚度增大,峰值荷载后承载力退化速率加快,墙体延性系数均大于5,具有较好的变形性能,当配筋率从0.85%逐渐提高到3.36%时,承载力增幅较大。

摘要： 通过拟静力试验对比研究了带端柱高强箍筋高强混凝土剪力墙(DHSCW)试件和矩形截面高强箍筋高强混凝土剪力墙(RHSCW)试件的破坏机理、承载能力、变形特征、刚度退化和耗能性能等。研究结果表明:带端柱高强箍筋高强混凝土剪力墙在各荷载特征点的承载力是矩形截面高强混凝土剪力墙的1.5~2.0倍;屈服特征点后,带端柱高强箍筋高强混凝土剪力墙的刚度退化速率相比矩形截面高强箍筋高强混凝土剪力墙较慢;相同剪跨比下,带端柱高强箍筋高强混凝土剪力墙的位移延性系数是矩形截面高强箍筋高强混凝土剪力墙的1.3~1.8倍,累积耗能值前者是后者的2.5~4.2倍。在剪力墙截面两端设置端柱作为约束边缘构件,可以对剪力墙墙板提供有效约束,且端柱和墙板二者相互作用、协同工作,显著提高了剪力墙的承载能力和耗能能力。

摘要： EVE预制空心墙板设置后浇混凝土的竖孔和横孔,配置在竖孔和横孔内的连接钢筋分别与墙板的竖向钢筋和水平分布钢筋间接搭接,从而实现相邻墙板竖向钢筋和水平分布钢筋的连接.完成了6个剪跨比小于1.5的空心板剪力墙试件的拟静力试验,研究水平钢筋间接搭接能否有效传递钢筋拉压力、剪切破坏的空心板剪力墙的滞回特性等.试验结果表明:横孔内水平连接钢筋与空心板内水平分布钢筋司一位置测点的应变随水平力变化的规律相同,表明空心板剪力墙的水平钢筋采用间接搭接能有效传递拉压力;水平力-位移滞回曲线有一定程度的捏拢;竖孔和横孔内后浇混凝土斜裂缝走向与空心板斜裂缝走向相同,灌孔试件受剪承载力为未灌竖孔试件的1.77倍,竖孔和横孔的后浇混凝土与空心板共同抗剪;受剪承载力试验值与《高规》现浇剪力墙公式计算值的比值为1.58～1.90,可采用《高规》现浇剪力墙公式计算空心板剪力墙的偏心受压斜截而受剪承载力;试件的极限位移角为1/70～1/59,满足现浇剪力墙结构弹塑性变形能力要求;灌孔构造边缘构件试件的抗震性能与现浇构造边缘构件试件无明显差别,空心板剪力墙采用灌孔构造边缘构件可行.

摘要： 双向地震作用下,高层建筑中部分剪力墙可能出现拉-剪耦合受力的不利状态.本文完成6个大尺寸钢筋混凝土(RC)矮墙拟静力试验,研究小剪跨比RC墙拉剪受力下的破坏形态、滞回性能、承载力和刚度.试验结果表明:轴拉力水平不同,RC墙试件出现不同的破坏形态,包括:剪切破坏(竖向钢筋平均拉应力水平ns=0)、剪切-滑移破坏(ns=0.23～0.63)和滑移破坏(ns=0.8～1.0);轴拉力严重影响RC墙的抗侧承载力,当竖向钢筋平均拉应力水平ns=0.63和1.0时,试件的承载力分别比无轴拉试件小54％和76％;最后,本文对比了各国规范中拉剪承载力计算公式,美国ACI318-14规范和欧洲EuroCode8规范均严重低估了小剪跨比RC墙试件的拉剪承载力,试验值与规范公式计算值之比分别为1.90和2.41;而中国JGJ3-2010规程的RC墙拉剪承载力公式可能安全度不够.

摘要： 采用ABAQUS软件,选取适合模型的本构关系,在验证模型正确性的基础上,建立21个预应力高强混凝土管桩有限元模型,考察剪跨比、轴压比、混凝土强度、增配普通钢筋以及预应力筋配筋率等影响参数对构件极限抗剪承载力和P-⊿关系曲线的影响.分析结果表明:剪跨比、轴压比、预应力筋配筋率、增配普通钢筋对构件的抗剪性能有影响,随着构件剪跨比的减小和预应力筋配筋率的增加,构件的极限抗剪承载力有较大提高;增配普通钢筋后的构件,与仅配预应力筋的构件相比,其极限承载力更高,不同剪跨比下的曲线变化规律也与后者基本一致;增加混凝土强度可以提高管桩的抗剪承载力,但P-⊿关系曲线的弹性阶段几乎没有变化;构件的极限抗剪承载力随着轴压比的提高而增大.

摘要： 数值分析与建模是进行钢管约束型钢混凝土柱受力性能研究的重要手段.为研究不同轴压比、剪跨比对圆钢管约束型钢混凝土柱在单调加载下的受力性能影响,本文采用ABAQUS有限元软件对6个钢管约束型钢混凝土柱进行单调水平加载,计算结果表明:在水平单调加载下,圆钢管约束型钢混凝土柱的变形能力较好,且随着轴压比和剪跨比的增加,圆钢管约束型钢混凝土柱的抗剪承载力将减少.由本文模拟可以看出剪跨比对钢管约束型钢混凝土柱的承载力影响较大,在实际工程中应注意控制钢管约束型钢混凝土柱的剪跨比.

摘要： 本文主要研究L形钢骨混凝土异形柱的抗震性能,利用有限元分析软件ABAQUS对其在低周往复作用下的全过程进行仿真模拟.分析了钢骨强度等级、轴压比、剪跨比等变化参数对L形钢骨混凝土异形柱抗震性能的影响规律,并且对模型的荷载-位移曲线、骨架曲线、延性、强度退化、刚度退化和耗能能力等性能指标进行了探讨.结果表明:L形钢骨混凝土异形柱具有良好的抗震性能;剪跨比较大的试件,其耗能能力、变形能力和延性较剪跨比小的试件要好;钢骨强度等级对试件的承载能力有一定的影响.

摘要： 通过采用非线性有限元软件Abaqus建立模型,模拟了梁底及两侧受火后,在跨中集中荷载作用下普通钢筋混凝土简支梁的受剪性能,以避免理论分析中各种假定对构件过度简化导致的计算准确性降低.通过与前期试验研究中多条简支梁和悬臂梁的试验结果进行对比,分析了支座约束条件、剪跨比和截面尺寸等因素对火灾后混凝土梁抗剪性能的影响.模拟预测的受剪承载力与试验结果基本一致,从而验证了该模型的适用性.研究成果对火灾后混凝土梁受剪承载力的研究具有指导意义和参考价值.

摘要： 为研究煤矸石混凝土梁受剪性能,对9个煤矸石混凝土梁和1个普通混凝土对照梁进行了受剪试验,分析了煤矸石混凝土梁斜截面破坏形态、开裂荷载和受剪承载力.结果表明:煤矸石混凝土梁和普通混凝土梁受剪破坏形态相似;在同一荷载等级下,煤矸石混凝土梁试件跨中挠度随煤矸石取代率的增加而增大,而达到各试件极限荷载时其挠度值相差不大;斜向开裂荷载随煤矸石取代率的增加而减小,煤矸石混凝土梁较普通混凝土梁降低了19.6％～31.5％;受剪承载力随煤矸石取代率的增加也有降低趋势,煤矸石混凝土梁较普通混凝土梁降低了8.9％～24.0％;此外,剪跨比和配箍率对煤矸石混凝土梁受剪性能的影响与普通混凝土梁相似,受剪承载力随剪跨比的增加而减小,随配箍率的增加而增加;煤矸石混凝土梁受剪承载力计算可采用GB50010-2010《混凝土结构设计规范》中公式,且计算结果有一定的安全储备.

摘要： 对再生块体混凝土构件施加外部约束是提高其受力性能的有效途径,通过13根方钢管再生块体混凝土柱试件与10根GFRP增强方钢管再生块体混凝土柱试件的受剪性能试验,考察了废旧混凝土块体取代率、剪跨比、轴压比及环向GFRP层数等参数对试件横向剪力-变形曲线与受剪承载力的影响,检验了采用现有设计公式预测试件受剪承载力的有效性.研究表明:方钢管再生块体混凝土柱及GFRP增强方钢管再生块体混凝土柱的受剪性能受剪跨比和轴压比的影响较大,其横向剪力-变形曲线随上述两参数变化呈现3种典型形态;当废旧混凝土块体取代率低于35％且新、旧混凝土强度差不超过15MPa时,再生块体对柱受剪性能的影响总体较小;剪跨比不大于0.5时环向粘贴单层GFRP布对柱受剪承载力的提升无明显效果,而双层GFRP布可小幅提高柱的受剪承载力;相比现有钢管混凝土柱受剪承载力计算公式,所提计算式可较好地预测方钢管及GFRP增强方钢管再生块体混凝土柱的受剪承载力.

摘要： 通过对不同再生粗骨料取代率、不同剪跨比下的再生混凝土梁进行斜裂缝宽度试验研究,分析了再生混凝土梁斜裂缝发展过程与最大宽度影响因素.试验结果表明:再生混凝土梁斜裂缝发展与普通混凝土梁相似,再生混凝土梁较普通混凝土梁斜裂缝更大,随着取代率不断增加,这一趋势更加明显;而相同取代率情况下再生混凝土梁剪跨比对其裂缝宽度影响更大,结合试验数据,拟合建立适用于再生混凝土梁斜裂缝宽度计算公式,并通过数据校核,计算结果满足精度要求.

摘要： 采用OpenSEES程序,对6个强约束RC柱试件低周反复加载试验的全过程进行了非线性数值模拟,并分析了轴压比、配筋率、剪跨比对强约束RC柱抗震性能的影响.分析结果表明:OpenSEES程序的纤维模型能较好地模拟强约束RC柱的滞回曲线和骨架曲线,并能够反映构件在反复加载过程中强度、刚度的退化及耗能;增大轴压比,构件延性降低;增大配筋率,可提高构件水平承载力;大剪跨比的构件变形能力好,但承载力低.

摘要： 本发明具体是棒线材车间冷剪设备过跨滑移试安装方法；包括步骤1、在主扎线外侧的收集跨搭设临时平台；步骤2、铺设安装用临时轨道；步骤3、安装冷剪设备的底座，放置升降冷剪设备本体的千斤顶；步骤4、计算卸车作业半径，选用合适的卸车汽车吊、钢丝绳、卡环；步骤5、冷剪设备进场，设备卸至临时平台；步骤6、用电动或者手动倒链为动力，将冷剪设备滑移至安装位置；步骤7、冷箭设备滑移到位后用提前准备好的升降千斤顶将冷剪设备顶起，抽出滑移辊道后将设备缓慢降落至设备底板。本方案不需用拆除行车梁或者将设备解体，只需在收集跨搭设临时平台然后铺设临时轨道，将设备滑移至安装位置就可以解决传统施工方法所无法克服的难题。

摘要： 一种便携式剪跨段局部电化学加速腐蚀装置及钢梁腐蚀系统，所述装置为一长方形腐蚀槽1，包括塑料槽框、短塑料块7和长塑料条6。所述腐蚀槽为双层复合底，设有可插入短塑料块和长塑料条的矩形槽；腐蚀槽上部安装有横挡板4，腐蚀槽两端安装有合页5的门式塑料板2，腐蚀槽四角的中部粘有栓孔3，该栓孔可插入带螺纹的滑块9。所述系统包括待腐蚀钢梁、直流电源、不锈钢板、支撑腐蚀梁的支撑块、橡胶盆、支撑腐蚀装置的垫块和腐蚀槽。本发明为钢梁提供了一种便携式剪跨段局部电化学加速腐蚀装置及钢梁腐蚀系统，并在钢梁剪跨段发生局部锈蚀时能提供良好的防漏水效果。当锈蚀长度发生变化时，可进行接长，实现长度可调，便携性好。

摘要： 本发明涉及一种大跨拱桥钢混组合抗剪桩，包括钢筋混凝土桩，所述钢筋混凝土桩内设有至少一个型钢，每个所述型钢沿所述钢筋混凝土桩长度方向设置。运用本发明所述的一种大跨拱桥钢混组合抗剪桩，在所述钢筋混凝土桩内设置所述型钢形成钢混组合抗剪桩，通过所述型钢的抗剪承载力提高桩本身对拱桥水平向荷载的承载力，桩基础本身受地质条件限制小，该抗剪桩结构简单，耐久性高，施工过程简单、施工周期短、施工安全度高，能够在不增加桩数的情况下解决常规钢筋混凝土桩抗剪承载力不足而需要较大较多的群桩基础的问题，从而节省投资。

摘要： 一种可实现小跨高比连梁纯剪加载的试验装置，属于试验加载装置技术领域。包括加载架部分，由L形钢架和侧方滚轴组合而成，侧方滚轴一端固定门式反力架上，另一端通过滚轴顶住L形钢架。主动加载部分，由作动器、加载头、转换钢板、高强螺杆组成，作动器加载头与L形钢架通过高强螺杆连接。转动限制部分，由八根连杆、两根横梁、支座垫板和支座组成，连杆与L形钢架、底梁和横梁之间通过支座垫板、支座、销钉、高强螺栓连接。连梁试件部分，由连梁和两个混凝土端块组成，设于L形钢架和底梁之间。辅助加载部分，由底梁、千斤顶、压梁组成，试件与底梁、L型钢架通过高强螺杆连接。本发明结构简单，使用拆卸方便，可实现对小跨高比连梁施加纯剪位移。

摘要： 本发明公开了一种基于带式切割的跨池行走式剪叶机，行走机构，包括机架、后两驱动轮和前两行走轮。剪叶收集装置，包括剪叶收集装置机架、主动轮、从动轮、带锯、驱动电机、通风管道、收集网和离心风机。升降装置，包括步进电机、联轴器和丝杆。行走机构和剪叶收集装置通过升降装置连接。本发明主要应用于漂浮育种技术中烟草幼苗剪叶阶段，整机横跨于烟草育苗池上方，行走机架悬挂剪叶收集装置进行行走剪叶。相对于现有烟草剪叶机，本发明使用带式切割与离心风机吹风收集，能有效解决“漏剪、掉浆、飞叶”等剪叶过程中容易发生的问题。同时，本发明的剪叶机使用了基于轮毂电机的行走机构，不需人力推动或者提携剪叶，大大降低了人工劳动强度。

摘要： 一种便携式剪跨段局部电化学加速腐蚀装置，所述装置为一长方形腐蚀槽1，包括塑料槽框、短塑料块7和长塑料条6。所述腐蚀槽为双层复合底，设有可插入短塑料块和长塑料条的矩形槽；腐蚀槽上部安装有横挡板4，腐蚀槽两端安装有合页5的门式塑料板2，腐蚀槽四角的中部粘有栓孔3，该栓孔可插入带螺纹的滑块9。本实用新型为钢梁提供了一种便携式剪跨段局部电化学加速腐蚀装置，并在钢梁剪跨段发生局部锈蚀时能提供良好的防漏水效果。

摘要： 本实用新型涉及一种大跨拱桥钢混组合抗剪桩，包括钢筋混凝土桩，所述钢筋混凝土桩内设有至少一个型钢，每个所述型钢沿所述钢筋混凝土桩长度方向设置。运用本实用新型所述的一种大跨拱桥钢混组合抗剪桩，在所述钢筋混凝土桩内设置所述型钢形成钢混组合抗剪桩，通过所述型钢的抗剪承载力提高桩本身对拱桥水平向荷载的承载力，桩基础本身受地质条件限制小，该抗剪桩结构简单，耐久性高，施工过程简单、施工周期短、施工安全度高，能够在不增加桩数的情况下解决常规钢筋混凝土桩抗剪承载力不足而需要较大较多的群桩基础的问题，从而节省投资。

摘要： 本实用新型公开了一种基于带式切割的跨池行走式剪叶机，行走机构，包括机架、后两驱动轮和前两行走轮。剪叶收集装置，包括剪叶收集装置机架、主动轮、从动轮、带锯、驱动电机、通风管道、收集网和离心风机。升降装置，包括步进电机、联轴器和丝杆。行走机构和剪叶收集装置通过升降装置连接。本实用新型主要应用于漂浮育种技术中烟草幼苗剪叶阶段，整机横跨于烟草育苗池上方，行走机架悬挂剪叶收集装置进行行走剪叶。相对于现有烟草剪叶机，本实用新型使用带式切割与离心风机吹风收集，能有效解决“漏剪、掉浆、飞叶”等剪叶过程中的问题。同时，本实用新型的剪叶机使用了基于轮毂电机的行走机构，不需人力推动或者提携剪叶，大大降低了人力成本。

摘要： 一种可实现小跨高比连梁纯剪加载的试验装置，属于试验加载装置技术领域。包括加载架部分，由L形钢架和侧方滚轴组合而成，侧方滚轴一端固定门式反力架上，另一端通过滚轴顶住L形钢架。主动加载部分，由作动器、加载头、转换钢板、高强螺杆组成，作动器加载头与L形钢架通过高强螺杆连接。转动限制部分，由八根连杆、两根横梁、支座垫板和支座组成，连杆与L形钢架、底梁和横梁之间通过支座垫板、支座、销钉、高强螺栓连接。连梁试件部分，由连梁和两个混凝土端块组成，设于L形钢架和底梁之间。辅助加载部分，由底梁、千斤顶、压梁组成，试件与底梁、L型钢架通过高强螺杆连接。本实用新型结构简单，使用拆卸方便，可实现对小跨高比连梁施加纯剪位移。

摘要： 本发明涉及一种大吨位小剪跨比梁试验加载装置及试验方法。加载装置包括H形梁、基础、支座横梁、配重座、第一连接杆、第二连接杆、千斤顶及测力装置，基础设置两个，用于支撑实验构件的两端，其中一个基础上设置有支座横梁，支座横梁位于实验构件的下方，配重座位于实验构件的下方，H形梁位于实验构件的上方，H形梁与支座横梁之间通过第一连接杆连接，H形梁与配重座之间通过第二连接杆连接，千斤顶放置在H形梁与实验构件之间，用于对实验构件的加载点位置进行加载，测力装置用于测试第一连接杆和第二连接杆处力的大小。本发明实现了半自平衡的加载体系，减少了材料的用量，突破了空间限制。