配箍率

摘要： 以现有RC柱抗震试验为原型,采用有限元软件ABAQUS建立相应的计算模型,并与试验结果进行对比,验证模型的可靠性。在柱底采用SFRC代替普通混凝土建立5个SFRC/RC组合柱模型,并建立RC柱对比模型,研究轴压比和配箍率对SFRC/RC组合柱抗震性能的影响,并对比分析SFRC/RC组合柱与RC柱抗震性能。研究结果表明,与RC柱相比,SFRC/RC组合柱位移延性系数、等效黏滞阻尼系数均增大,抗震性能提高;在一定范围内增大配箍率、减小轴压比可提高SFRC/RC组合柱抗震性能,减小轴压比时的抗震性能提升更明显。

摘要： 为研究配置500 MPa箍筋的钢筋混凝土梁在集中荷载作用下的受剪力学性能,设计完成了6根混凝土简支梁试件单调加载试验,分析配置高强箍筋的混凝土梁斜截面受剪承载力和其在正常使用阶段的斜裂缝宽度,并对比中美欧规范在预测配置高强箍筋的钢筋混凝土梁受剪承载力时的预测精度和稳定性,进而探讨配箍率及混凝土强度对受剪承载力的影响规律。实验结果表明,配置高强箍筋的钢筋混凝土梁其受力特征及破坏形态与普通梁类似,其斜截面受剪承载力可以按照我国《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)进行设计计算,且能满足正常使用阶段的裂缝宽度要求,梁构件的受剪承载力随着配箍率和混凝土强度的增加逐渐提高,但当混凝土强度超过一定值后,其对受剪承载力的贡献作用不再显著。

摘要： 在地震作用下,钢筋混凝土柱时常会受到扭矩的作用,而扭矩的存在会改变钢筋混凝土柱的破坏模式。为探究钢筋混凝土柱纯扭破坏的尺寸效应行为,采用三维细观数值模拟方法,考虑了混凝土细观组分的非均质性及钢筋与混凝土间的粘结滑移作用,建立了钢筋混凝土柱的纯扭作用数值模型。模拟分析了结构尺寸、纵筋率、配箍率和截面形状对钢筋混凝土柱抗扭破坏的影响。结果表明:钢筋混凝土柱扭转破坏表现为脆性特征,名义抗扭强度表现出明显的尺寸效应;纵向配筋对扭转强度尺寸效应影响不大;方形截面柱比圆形截面柱具有更强的尺寸效应;箍筋可以提高扭转强度,且可以削弱名义抗扭强度的尺寸效应。最后,修正了Ba?ant尺寸效应律,建立了全结构尺寸范围内的名义抗扭强度预测公式。

摘要： 对非烧结粉煤灰陶粒代替普通粗骨料的圆柱承载能力以及变形性能进行试验研究,提出了双层箍筋柱这种新型的结构形式,其特点包括内外双层箍筋.目的是观察双层螺旋箍筋对混凝土承载力的作用,以及配箍率对承载力的影响,得到荷载-位移曲线.通过试验结果可以看出,双层螺旋箍筋柱强度高于单层箍筋,结果还表明了随着配箍率的提升其延性也可以得到很好的改善,极大地提高了构件的变形能力,柱内圆形箍筋的设置能很好地提高承载力.同时通过ABAQUS有限元软件对双层螺旋箍筋约束下的非烧结粉煤灰陶粒混凝土力学性能进行分析,通过对约束非烧结粉煤灰陶粒混凝土轴心受压状态下的破环极限及变形形式进行模拟,模拟结果与试验结果相一致.

摘要： 已有对聚乙烯醇纤维增强水泥基复合材料(PVA/C)柱抗震性能的研究大多针对短柱,且PVA/C一般只在节点及其邻近部位局部设置.基于此,本文对低轴压比且沿柱全高设置的PVA/C中长柱进行低周反复荷载试验,变化参数为纤维体积分数ρf和体积配箍率ρv.通过试验,得出以下结论:所有试件均发生弯曲破坏;当ρf和ρv分别在试验设计范围内增大时,试件的裂缝控制能力、延性、截面转动能力及耗能能力均提高,刚度退化及承载力衰减速度减小;ρf的增大可较大程度提高试件开裂荷载,而对峰值荷载影响较小;ρf由0 vol％提高到2 vol％,位移延性系数、耗能比及开裂荷载分别提高52.9％、112.3％和51.1％;掺加适量纤维后,即使降低配箍率,试件也可保持良好的抗震性能和裂缝形态.根据本文试验数据并收集其他相关文献试验数据,拟合得出位移延性系数与ρf和ρv之间的关系式.最后总结了各类PVA/C柱抗震性能差异.

摘要： 基于前期的试验数据,利用有限元软件ABAQUS对型钢混凝土柱在压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的抗扭性能进行数值模拟.通过反复试算,对比试验数据,分析误差,给出了合理的有限元模型参数,验证了有限元模型的可靠性.基于已建立的有限元模型,对影响复合受力下型钢混凝土柱受扭性能的关键参数进行分析,探讨配箍率、轴压比、含钢率对型钢混凝土柱受扭性能的影响规律,分析模型试件各特征阶段的荷载-位移曲线.结果表明:在其他参数一定的情况下,增加配箍率,有助于约束混凝土的横向变形,能够提高型钢混凝土柱的承载力与延性;随着轴压比的增加,型钢混凝土柱承载力与延性降低较为明显,试件趋于脆性破坏;含钢率的增大会提高复合受力下型钢混凝土柱承载力、抗侧刚度及延性.通过分析,给出了在压弯剪扭共同作用下,型钢混凝土柱的配箍率、含钢率及轴压比的建议值,为工程设计提供参考.

摘要： 通过对6个L形和6个一字形高强钢筋高强混凝土短肢剪力墙进行拟静力试验和OpenSees有限元模拟相结合的方法,研究构件的抗震性能,得到试件的破坏形态及滞回曲线,骨架曲线,承载力等性能指标,并模拟分析了同高厚比下试件的轴压比依次从0.1增加到0.6,的抗震性能。结果表明:在低周往复荷载作用下试件主要为弯剪破坏;OpenSees能较好的模拟高强钢筋高强混凝土短肢剪力墙的弹塑性行为,试验结果与数值模拟结果吻合较好;采用高强钢筋高强混凝土使试件承载力显著提高,极限位移增大;承载力随轴压比提高,但高轴压比下腹板受压时易造成试件的迅速破坏,承载力迅速降低,提高配箍率使试件承载力提高,且能延缓试件端部损伤,提高试件后期的塑形变形能力。

摘要： 为了研究自密实再生混凝土梁斜截面抗裂性能,分析了混凝土种类和配箍率等因素对其斜截面抗裂性能的影响.结果 表明:混凝土种类和强度对自密实再生混凝土梁破坏形态无影响,而配箍率和剪跨比影响梁破坏形态;自密实再生混凝土梁剪切耗能能力较普通混凝土梁好,且工作荷载下自密实再生混凝土梁斜裂缝宽度要小于普通混凝土梁;提高剪跨比和降低混凝土强度均可减小斜截面开裂荷载,而混凝土种类和配箍率对梁斜截面开裂荷载无影响.

摘要： 根据钢筋混凝土梁斜截面受剪承载力的计算公式与计算步骤,采用Mathcad软件的编程方法快速计算梁的箍筋间距、验算梁的配箍率,通过不同类型的实例验证Mathcad编程设计的计算结果.

摘要： 为了探究不同配箍率下HRB500钢筋RPC简支梁的受剪性能,对4根不同配箍率的HRB500级钢筋RPC梁进行受剪性能试验,分析了试验梁的裂缝形态、开裂荷载、极限荷载及配箍率等对支座转角的影响等性能,提出了HRB500级钢筋RPC梁斜裂缝倾角的修正计算公式.研究表明:试验梁的配箍率小于0.25％时,承载力随配箍率的提高而显著提高,但超过0.25％后承载力可能降低;配箍率对试验梁的开裂荷载及纵向刚度影响不大,但配箍率超过0.58％后,对主裂缝形成的抑制作用明显增大;基于修正场理论斜裂缝倾角修正公式的理论计算值与试验实测值具有较好的吻合度,可为斜裂缝倾角的预测提供参考.

摘要： 为了研究HRB400级箍筋RPC简支梁斜裂缝宽度的发展规律,对4根不同配箍率RPC梁进行抗剪性能试验,研究各级荷载作用下其斜裂缝形成和发展规律,分析配箍率对斜裂缝宽度的影响,揭示箍筋平均应力与斜裂缝宽度的关系.研究结果表明:随着配箍率的增加,试验梁的斜裂缝宽度减小,抗剪承载力增大,但配箍率对RPC的抗裂度影响不大;箍筋平均应力在斜裂缝出现前比较低,而在斜裂缝出现后随着荷载的增大线性增加.最后推导出HRB400级箍筋RPC梁斜裂缝宽度计算公式,具有一定的实用性.

摘要： 通过5个1/2缩尺试件在高轴压比下的低周反复加载试验,研究了型钢混凝土柱-钢梁框架中部节点的破坏形态和受力性能,讨论了节点核心区配箍率低于规范要求配箍率的可行性,并对现行规范公式提出了修改建议.

摘要： 通过地震模拟振动台试验研究了钢筋混凝土空心矩形桥墩的抗震性能,以某空心矩形桥墩为原型设计了2个具有不同配箍率的空心矩形桥墩模型试件,并对其进行地震模拟振动台试验,选取El Centro波、Taft波和人工兰州波作为地震动激励,分析了各工况荷载下桥墩顶部的加速度响应、动力放大系数和墩顶位移响应等参数;利用大型通用有限元软件ABAQUS建立了桥墩有限元模型,将试验采集的加速度和位移响应同有限元计算结果进行对比分析.结果表明:2个模型试件均具有良好的抗震性能;不同地震波激励作用下,桥墩顶部加速度和位移响应不同;配箍率越高,墩身裂缝分布越密集,裂缝宽度越小;配箍率对加速度和速度响应无显著影响;验证了利用ABAQUS软件建立的有限元模型的可行性.

摘要： 为了解HRB600级钢筋高强混凝土柱的轴心受压力学性能,进行了5根截面尺寸为600mm×600mm、不同设计参数的高强混凝土柱轴压试验,其中4根柱的纵筋为HRB600级钢筋,1根柱的纵筋为HRB400级钢筋.在试验基础上,建立了非线性有限元模型并进行了数值模拟分析,探讨了混凝土强度、配箍率及箍筋强度等设计变化参数对HRB600级钢筋高强混凝土柱轴压性能的影响规律,验证了不同国家现行《混凝土结构设计规范》对其轴压承载力计算的适用性.研究结果表明,随着混凝土强度等级的提高,HRB600级钢筋高强混凝土柱的承载力明显提高,轴压刚度有所提高,荷载-变形曲线下降段变陡;随着配箍率的增大,柱的承载力、延性有所提高,轴压刚度略有提高;随着箍筋强度的提高,柱的承载力、轴压刚度变化不大,但其峰值后的性能改善明显;当HRB600级钢筋的抗压强度值取500MPa时,按中美日三国规范计算的承载力都有足够的安全储备.

摘要： 为研究煤矸石混凝土梁受剪性能,对9个煤矸石混凝土梁和1个普通混凝土对照梁进行了受剪试验,分析了煤矸石混凝土梁斜截面破坏形态、开裂荷载和受剪承载力.结果表明:煤矸石混凝土梁和普通混凝土梁受剪破坏形态相似;在同一荷载等级下,煤矸石混凝土梁试件跨中挠度随煤矸石取代率的增加而增大,而达到各试件极限荷载时其挠度值相差不大;斜向开裂荷载随煤矸石取代率的增加而减小,煤矸石混凝土梁较普通混凝土梁降低了19.6％～31.5％;受剪承载力随煤矸石取代率的增加也有降低趋势,煤矸石混凝土梁较普通混凝土梁降低了8.9％～24.0％;此外,剪跨比和配箍率对煤矸石混凝土梁受剪性能的影响与普通混凝土梁相似,受剪承载力随剪跨比的增加而减小,随配箍率的增加而增加;煤矸石混凝土梁受剪承载力计算可采用GB50010-2010《混凝土结构设计规范》中公式,且计算结果有一定的安全储备.

摘要： 对4根高强钢筋RPC简支梁(其中3根T形梁,l根矩形梁)进行抗剪试验,对比分析两种不同截面形式的试验梁在破坏形态、裂缝形成及发展等方面的异同.试验结果表明,同等条件下T形梁与矩形梁在裂缝形成方面区别不明显,但T形梁翼缘的存在可以限制裂缝发展.通过改变试验梁的剪跨比、配箍率等因素探究T形高强钢筋RPC梁抗剪承载力计算方法,基于试验数据,提出适合T形高强钢筋RPC梁的抗剪承载力建议公式。

摘要： 针对GB 50010-2010《混凝土结构设计规范》中,剪力-扭矩作用钢筋混凝土梁受剪承载力与受扭承载力相关曲线采用三折线关系曲线将1/4圆弧曲线外扩,可能导致设计偏于不安全的问题,建议将GB 50010-2010规范受剪-受扭承载力三折线关系曲线的斜线段内收至与1/4圆弧相切,提出了相应的剪力-扭矩作用构件混凝土项受剪、受扭承载力相关的修正计算式.国内外剪力-扭矩作用无腹筋梁及有腹筋梁试验结果的比较分析表明,与GB 50010-2010规范公式相比,修正计算式与试验结果吻合更好.典型剪力-扭矩作用构件的设计分析表明,修正计算式计算剪扭相互作用影响显著的构件配箍率较GB 50010-2010规范公式计算结果最大提高13.6％,能够在一定程度上提高剪力-扭矩作用构件的承载安全储备.

摘要： 进行9根超高性能纤维混凝土梁抗剪性能试验,试验梁变化参数包括:剪跨比、配箍率、预应力水平.试验结果表明:剪切破坏形态随剪跨比由小变大依次表现为斜压、剪压和斜拉破坏三种形式,抗剪承载力随剪跨比的增大而减小;用HRB500级钢筋做箍筋,箍筋的强度能够得到充分发挥,抗剪承载力随配箍率的增大而提高;预加力可以显著提高梁的抗剪承载力;正常使用极限状态下剪切斜裂缝最大宽度不超过0.2mm;临界斜裂缝形成前斜裂缝宽度发展缓慢,形成后发展速度明显加快;采用现有规范计算超高性能混凝土梁的抗剪承载力会导致过于保守;考虑剪跨比、配箍率、预加力因素建立超高性能混凝土梁的抗剪承载力统计计算的经验公式,按照经验公式对试验及所搜集的17根梁进行计算,计算值与试验值吻合较好,且变异系数较小.

摘要： 为研究山区公路钢筋混凝土桥墩基于性能抗震的箍筋优化设计,依据汶川地震后修建的都汶公路段混凝土桥施工图,选择某一跨径为16m、三跨一联的独柱式简支梁桥,以8度设防、大震发生“中等破坏”为抗震性能目标,在既有研究成果基础上,计算桥墩配箍率并进行配箍设计；建立有限元模型,采用Pushover分析方法得到桥墩塑性铰分布状态,并对设定的性能目标进行验证。分析结果表明:按本文桥墩箍筋配置方案可实现预期的性能目标,对比《G213线川主寺至汶川公路灾后复建工程两阶段施工图设计》标准图集中对应桥墩配筋设计方案,两者均能满足“中等破坏”的要求,但基于性能抗震设计的桥墩配箍总量降低55.4％,可供原桥墩箍筋设计参考优化。

摘要： 本发明涉及一种配网线路中电杆上抱箍尺寸确定方法及装置，通过确定电杆中裂缝宽度等于在使用极限状态下的最大裂缝宽度限值的第一边界点以及第二边界点，并获取第一边界点对应的第一弯矩以及第二边界点对应的第二弯矩；获取在安装抱箍位置的第一抱箍待选厚度、在第一边界点的第二抱箍待选厚度以及在第二边界点的第三抱箍待选厚度，也就是说，可获取抱箍的三种可选厚度，通过比较这三种可选厚度确定抱箍的厚度，再确定抱箍的长度以及抱箍的内径，从而实现抱箍尺寸的确定，电杆通过安装尺寸确定后的上述抱箍进行加固时，可增加电杆与抱箍的接触面积，从而可减弱电杆的应力集中，且可增强电杆的强度。

摘要： 本发明公开一种用于摇摆墙约束箍筋的配筋率获取方法，涉及建筑领域，包括步骤：建立预制混凝土摇摆墙的系统模型，并根据系统模型建立优化设计模型；获取第二约束条件的变量化转换公式；将优化设计模型带入遗传算法模块中，并获取同时满足第一约束条件、第二约束条件和目标函数组的配筋率最小值。本发明通过系统模型的建立获得优化设计模型，确定变量并根据约束条件和已知的目标函数，通过遗传算法模型获取最优的配筋率，从而使得预制混凝土摇摆墙的墙角能够在置入足够少的约束箍筋的情况下还能够获得最大的形变和应变能力。

摘要： 本发明公开了一种赝配高电子迁移率晶体管的外延材料，选用半绝缘GaAs作为衬底层，在所述衬底层上依次逐层生长GaAs缓冲层、AlGaAs/GaAs超晶格层、未掺杂的AlGaAs层、第一掺杂层、第一AlGaAs隔离层、InGaAs沟道层、第二AlGaAs隔离层、第二掺杂层、AlGaAs势垒层、掺杂帽层，InGaAs沟道层包括依次逐层生长的第一InGaAs沟道层、第二InGaAs沟道层和第三InGaAs沟道层，第一InGaAs沟道层和第三InGaAs沟道层中的In组分均小于第二InGaAs沟道层中的In组分。本发明能够减少电子迁移率受界面散射的影响和降低中间InGaAs沟道层中由于晶格失配而产生晶体缺陷的风险。本发明还提供了一种具有上述外延材料的赝配高电子迁移率晶体管。

摘要： 本发明涉及适于作箍环材料、表面性状良好、成本低的金属线材及其制造方法及其制造装置。为此，使金属线材(34)通过形状矫正单元(14)，除掉线圈状的缠卷缺陷。进而一面用上下压辊(19、20)和(26、27)防止金属线材(34)上弯曲或下弯曲，一面用第一切削辊(21)和第二切削辊(23)在金属线材(34)上形成连续的楔状槽。

摘要： 本发明公开了一种内配高强螺旋箍筋钢管‑超高强螺旋钢纤维混凝土组合柱及其施工方法，包括钢管以及填充于所述钢管内的超高强混凝土；还包括箍筋，所述箍筋置于所述钢管内，所述箍筋为螺旋状，还包括钢纤维，所述钢纤维与所述超高强混凝土搅拌均匀后填满所述钢管的内腔。采用本发明的钢管超高强混凝土柱，具有较好的延性、横向变形能力和抗震性能。

摘要： 本发明公开了一种螺旋配箍筋的预制桥墩及其施工方法，该预制桥墩包括桥墩主体，所述桥墩主体的上下端分别设置有盖梁和承台。该施工方法包括在钢筋胎架上固定纵向主筋以及连接构件，设置机器固定螺旋箍筋出口位置，将螺旋箍筋的端部固定在纵向主筋上，转动钢筋胎架并均匀水平移动，完成螺旋箍筋的布置；在纵向主筋上补充加强箍筋，完成钢筋笼制作；将钢筋笼放在模板中浇筑，形成桥墩主体，养护期后运至现场吊装安装。本发明螺旋箍筋数量减少，因此，在桥墩主体预制过程中，绑扎和固定螺旋箍筋的时间占用减少，从而提高了预制桥墩主体的生产效率。

摘要： 本发明公开了一种配工字形型钢和箍筋连接结构的型钢混凝土柱，它包括型钢本体、箍筋和箍筋连接结构，所述型钢本体包括工字形型钢、抗剪栓钉和纵向钢筋，所述工字形型钢包括一块工字形型钢腹板和两块工字形型钢翼缘板；所述箍筋包括斜拉筋、短箍筋和拉筋，所述斜拉筋设置在所述工字形型钢的外周，所述短箍筋于工字形型钢的四边各设置两肢箍，所述拉筋设置在工字形型钢上下两侧和左右两侧；所述箍筋连接结构包括弯钩和补强肋板，两块所述工字形型钢翼缘板以及工字形型钢腹板均固定设有弯钩，所述工字形型钢腹板上的弯钩沿型钢腹板的长度方向布置，所述弯钩两侧固设有补强肋板。本发明整个结构强度较高、施工简单，解决箍筋与型钢难以连接的问题。

摘要： 本实用新型公开了一种螺旋配箍筋的预制桥墩，包括桥墩主体，所述桥墩主体的上下端分别设置有盖梁和承台。该施工方法包括在钢筋胎架上固定纵向主筋以及连接构件，设置机器固定螺旋箍筋出口位置，将螺旋箍筋的端部固定在纵向主筋上，转动钢筋胎架并均匀水平移动，完成螺旋箍筋的布置；在纵向主筋上补充加强箍筋，完成钢筋笼制作；将钢筋笼放在模板中浇筑，形成桥墩主体，养护期后运至现场吊装安装。本实用新型螺旋箍筋数量减少，因此，在桥墩主体预制过程中，绑扎和固定螺旋箍筋的时间占用减少，从而提高了预制桥墩主体的生产效率。

摘要： 本实用新型公开了一种连续配箍的圆形墩柱接头结构及桥梁墩柱，包括下预制墩柱、上预制墩柱和座浆层，通过在所述上预制墩柱的底部形成有对接头，所述对接头的底面为上对接面，所述对接头的直径小于所述上预制墩柱的直径，所述圆形墩柱接头结构还包括环绕所述对接头设置的环形凹槽；所述上墩柱钢筋自所述环形凹槽的上顶面延伸在所述环形凹槽内所形成上对接钢筋，所述下墩柱钢筋自所述下预制墩柱的下对接面延伸在所述环形凹槽内所形成下对接钢筋；所述上预制墩柱的上对接面以及所述下预制墩柱的下对接面上，分别设有相配合地凹槽和凸块。解决了桥梁圆形墩不易对接，抗震性能不佳和抗剪性能不强的技术问题。

摘要： 本实用新型公开了一种内配高强螺旋箍筋钢管‑超高强螺旋钢纤维混凝土组合柱，包括钢管以及填充于所述钢管内的超高强混凝土；还包括箍筋，所述箍筋置于所述钢管内，所述箍筋为螺旋状，还包括钢纤维，所述钢纤维与所述超高强混凝土搅拌均匀后填满所述钢管的内腔。采用本实用新型的内配高强螺旋箍筋钢管‑超高强螺旋钢纤维混凝土组合柱，具有较好的延性、横向变形能力和抗震性能。