LF精炼

摘要： 攀钢钢钒公司LF加热过程中钢液发泡、溢钢、溢渣、喷溅严重,造成加热效率低、大量金属料损失。通过优化LF造渣、钢水罐底吹氩及供电制度,提高LF加热效率,降低精炼成本,实现高效精炼,钢液的平均升温速度提高0.5 °C/min,精炼周期降低3 min,电耗降低12%,满足了连铸节奏和生产工艺要求。

摘要： 为研究石油套管钢(34Mn6)中夹杂物的演变规律,对钙处理效果进行精准化控制,进行全流程取样分析,通过采用SEM-EDS分析夹杂物形貌和成分,同时结合Aspex夹杂物自动分析仪统计夹杂物的数量、成分和尺寸分布。研究结果表明,LF精炼具有较好的脱硫与脱氧能力;钙处理前,由于渣钢反应的进行,夹杂物数量明显减少,夹杂物成分中SiO_(2)含量增加;经过钙处理后,夹杂物成分发生显著变化,由MgO-Al_(2)O_(3)系转变为MgO-Al_(2)O_(3)-CaO系和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO系,夹杂物形貌由尖角夹杂向球状夹杂过渡。在铸坯中,夹杂物数量减少,其成分已偏离液相区,向富CaO区域移动。对钙处理进行优化,通过利用热力学软件FactSage进行计算,得出钢液中钙的质量分数稳定在0.001 3%时对夹杂物的改性效果最佳,钢液中的夹杂物控制较好。

摘要： 精炼渣发泡性能对冶炼过程中埋弧操作和提高钢液保护效果具有重要意义。以国内某钢厂LF精炼过程所取炉渣为研究对象,设计炉渣发泡性实验,分析了底吹氩气流量、精炼工艺操作、熔化温度和黏度的影响以及精炼过程炉渣物相变化。结果表明:底吹流量越大,炉渣发泡指数越高,但不利于炉渣稳定发泡;精炼造渣过程中,应控制炉渣全铁含量在1.0%以下,碱度为2.0左右,(MgO+Al_(2)O_(3))含量为13%~17%和CaF_(2)含量为11%~14%,黏度在0.1~0.114Pa·s,熔化温度在1420~1480°C,以获得较好的精炼渣发泡性能和稳定性。

摘要： 智能化成为工业领域的发展趋势,对于钢厂,实现智能化炼钢能加强工厂管理、降低生产漏洞和成本,同时提高生产效率.温度控制作为LF精炼中重要的操作,直接影响精炼质量和整个炼钢生产线的冶炼效率.通过对温度变化因素深入探究,建立基于机器学习算法的钢水温度预报模型,准确预测钢水温度,利于LF智能化精炼系统建立.

摘要： LF精炼处理钢水时,由于LF所用物料潮湿导致钢水H含量超标,在连铸浇铸后,板坯产生气泡.本文对这种原因导致异常时的现场判断、事故原因以及预防措施进行论述.通过工序联动的方式,对钢水质量进行有效控制,实现产线低成本、高效率运行.

摘要： 通过数值模拟,研究了100 t钢包在LF精炼过程中底吹氩气流量对钢包内钢液流动特性、"渣眼"面积及活跃区比例的影响.结果表明,在一定范围内,增大吹氩量有利于增大"渣眼"面积,强化钢水运动,缩小"死区"体积比例,有利于脱硫反应的进行.但当吹氩量超过临界值时,"死区"体积比例缩小幅度降低.100 t钢包最佳吹氩量为300 L/min.

摘要： 对轴承钢中出现的3种非典型的大尺寸夹杂物进行了定性分析并确定了其来源.转炉钢被发现有直径超过50μm的合金铬铁夹杂物,系精炼阶段补加的合金剂铬铁未完全熔融所致;转炉钢还被发现有带尖角的大尺寸SiC夹杂物,系临时调整精炼渣系时所加入的SiC造渣料未完全熔融并卷入钢液所致.稀土深脱氧电炉钢中发现点链状、长度近900μm的聚集态稀土氧硫化物,其来源为连铸中间包水口结瘤物.根据分析结果,分别对转炉钢和电炉钢提出了应对大尺寸夹杂物的策略.

摘要： 在生产BMS抗酸管线钢过程中,针对H2S的腐蚀机理及性能要求设计了合理的化学成分,通过精炼渣、渣量及快速成渣的控制实现了超低碳、超低硫和低磷的控制,通过合理的工艺控制保证了组织设计要求,最终实现了BMS抗酸管线钢的开发生产.

摘要： 针对凌钢1#120t系统LF工艺技术方面存在的问题,通过理论研究,对顶渣改质工艺、渣系、供电及氩气控制模型等进行工艺操作优化,取得了良好的冶金效果,提高了45钢的浇铸稳定性、脱硫率及洁净度,实现了生产效率及实物质量的提升。

摘要： 运用扫描电子显微镜、高温共聚焦显微镜等检测手段,研究了不同氮含量的螺纹钢样品中的夹杂物、钢组织及性能,并通过理论计算提出螺纹钢氮控制的方法.研究结果表明,一定含量的氮会在钢中以复合状夹杂物的形式出现,夹杂物尺寸为5～10μm,主要成分为Fe、N、C、O,其中氮含量可以高达30％～40％,含氮夹杂物会引发部分应力集中并使得裂纹扩展.氮含量过高,碳氮化合物固溶的区域会形成过饱和的固溶先析铁素体,与周围的珠光体共同形成魏氏组织,对钢的质量造成不良影响.在实际生产中,应尽量避免钢液与氮接触,减少钢液增氮,控制氮含量在0.01％以内.

摘要： 本文结合天铁热轧LF炉生产实际状况,通过对转炉出钢过程进行顶渣改质和精炼炉渣改质和钢水脱氧以及该处理等手段,通过合理的控制氮氧含量控制,提高了LF精炼钢水纯净度作出了分析研究,达到了渣中FeO+MnO含量低于3％～5％,减少钢水二次氧化,保证Ca/Al在0.10～0.15,保证了钢水纯净度.

摘要： 本文结合天铁热轧LF炉生产实际状况,通过对转炉出钢过程进行顶渣改质和精炼炉渣改质和钢水脱氧以及该处理等手段,通过合理的控制氮氧含量控制,提高了LF精炼钢水纯净度作出了分析研究,达到了渣中FeO+MnO含量低于3％～5％,减少钢水二次氧化,保证Ca/Al在0.10～0.15,保证了钢水纯净度.

摘要： 本文结合天铁热轧LF炉生产实际状况,通过对转炉出钢过程进行顶渣改质和精炼炉渣改质和钢水脱氧以及该处理等手段,通过合理的控制氮氧含量控制,提高了LF精炼钢水纯净度作出了分析研究,达到了渣中FeO+MnO含量低于3％～5％,减少钢水二次氧化,保证Ca/Al在0.10～0.15,保证了钢水纯净度.

摘要： 本文结合天铁热轧LF炉生产实际状况,通过对转炉出钢过程进行顶渣改质和精炼炉渣改质和钢水脱氧以及该处理等手段,通过合理的控制氮氧含量控制,提高了LF精炼钢水纯净度作出了分析研究,达到了渣中FeO+MnO含量低于3％～5％,减少钢水二次氧化,保证Ca/Al在0.10～0.15,保证了钢水纯净度.

摘要： 对宣化钢铁有限公司生产的20CrMnTi 钢全流程取样，结果表明LF 精炼打入Ti 线后钢中TiN 夹杂物占46%。针对TiN 夹杂物较多，对20CrMnTi 齿轮钢中TiN 析出进行热力学计算。计算结果表明,在液相线温度以上不会析出TiN, 但在两相区内结晶前沿，TiN的生成反应可能进行，认为减少TiN 析出的最好办法是控制钢中[N]、[Ti]含量和冷却速度。20CrMnTi 钢中[Ti]含量应控制在0.04~0.08%之间，[N]含量应小于0.0018%。目前宣钢20CrMnTi 钢中[N]含量为0.0075%，应加强LF 精炼和浇注过程钢液增氮。

摘要： 对宣化钢铁有限公司生产的20CrMnTi 钢全流程取样，结果表明LF 精炼打入Ti 线后钢中TiN 夹杂物占46%。针对TiN 夹杂物较多，对20CrMnTi 齿轮钢中TiN 析出进行热力学计算。计算结果表明,在液相线温度以上不会析出TiN, 但在两相区内结晶前沿，TiN的生成反应可能进行，认为减少TiN 析出的最好办法是控制钢中[N]、[Ti]含量和冷却速度。20CrMnTi 钢中[Ti]含量应控制在0.04~0.08%之间，[N]含量应小于0.0018%。目前宣钢20CrMnTi 钢中[N]含量为0.0075%，应加强LF 精炼和浇注过程钢液增氮。

摘要： 对宣化钢铁有限公司生产的20CrMnTi 钢全流程取样，结果表明LF 精炼打入Ti 线后钢中TiN 夹杂物占46%。针对TiN 夹杂物较多，对20CrMnTi 齿轮钢中TiN 析出进行热力学计算。计算结果表明,在液相线温度以上不会析出TiN, 但在两相区内结晶前沿，TiN的生成反应可能进行，认为减少TiN 析出的最好办法是控制钢中[N]、[Ti]含量和冷却速度。20CrMnTi 钢中[Ti]含量应控制在0.04~0.08%之间，[N]含量应小于0.0018%。目前宣钢20CrMnTi 钢中[N]含量为0.0075%，应加强LF 精炼和浇注过程钢液增氮。

摘要： 对宣化钢铁有限公司生产的20CrMnTi 钢全流程取样，结果表明LF 精炼打入Ti 线后钢中TiN 夹杂物占46%。针对TiN 夹杂物较多，对20CrMnTi 齿轮钢中TiN 析出进行热力学计算。计算结果表明,在液相线温度以上不会析出TiN, 但在两相区内结晶前沿，TiN的生成反应可能进行，认为减少TiN 析出的最好办法是控制钢中[N]、[Ti]含量和冷却速度。20CrMnTi 钢中[Ti]含量应控制在0.04~0.08%之间，[N]含量应小于0.0018%。目前宣钢20CrMnTi 钢中[N]含量为0.0075%，应加强LF 精炼和浇注过程钢液增氮。

摘要： 对宣化钢铁有限公司生产的20CrMnTi 钢全流程取样，结果表明LF 精炼打入Ti 线后钢中TiN 夹杂物占46%。针对TiN 夹杂物较多，对20CrMnTi 齿轮钢中TiN 析出进行热力学计算。计算结果表明,在液相线温度以上不会析出TiN, 但在两相区内结晶前沿，TiN的生成反应可能进行，认为减少TiN 析出的最好办法是控制钢中[N]、[Ti]含量和冷却速度。20CrMnTi 钢中[Ti]含量应控制在0.04~0.08%之间，[N]含量应小于0.0018%。目前宣钢20CrMnTi 钢中[N]含量为0.0075%，应加强LF 精炼和浇注过程钢液增氮。

摘要： 对宣化钢铁有限公司生产的20CrMnTi 钢全流程取样，结果表明LF 精炼打入Ti 线后钢中TiN 夹杂物占46%。针对TiN 夹杂物较多，对20CrMnTi 齿轮钢中TiN 析出进行热力学计算。计算结果表明,在液相线温度以上不会析出TiN, 但在两相区内结晶前沿，TiN的生成反应可能进行，认为减少TiN 析出的最好办法是控制钢中[N]、[Ti]含量和冷却速度。20CrMnTi 钢中[Ti]含量应控制在0.04~0.08%之间，[N]含量应小于0.0018%。目前宣钢20CrMnTi 钢中[N]含量为0.0075%，应加强LF 精炼和浇注过程钢液增氮。

摘要： 一种LF精炼造渣石灰加入量预测方法、系统及LF精炼方法，涉及冶金技术领域，所述方法包括：S1：将KTH模型与最小二乘法结合，利用LF精炼参数，计算得到实际硫分配比；S2：依据硫质量守恒原理，利用LF精炼参数与所述S1中得到的实际硫分配比，计算得到终渣质量；S3：依据LF精炼过程中物料守恒原理，利用LF精炼参数与所述S2中得到的终渣质量，计算得到LF精炼造渣石灰加入量，实现对所需造渣石灰加入量的预测。本发明提出的方法预测的一次加入石灰并成功命中终点S的质量百分比要求的偏差在20％以内，并且能很好地适用目标硫的质量百分比为0.004％‑0.005％的石灰加入量预测。

摘要： 本发明涉及冶金技术领域，尤其是一种方坯LF精炼用埋弧的精炼渣，其原料重量百分比组成为：CaCO3为40‑65％份，MgO为0‑20％份，SiO2为5‑10％份，BaCO3为0‑20％，Na2CO3为0‑10％份，SiC为0‑15％份，CaF2为0‑15％份。本发明主要用于方坯在LF精炼过程中的埋弧，使用了碳酸物(CaCO3、BaCO3、Na2CO3、MgCO3)等作为主要原材料，碳酸物在进入钢水后因高温发生分解，产生大量的CO2气泡，同时带入的SiC、C、CaC2等又与CO2反应生成CO，从而获得大量的气泡，实现埋弧目的。

摘要： 本发明属于转炉炼钢冶金检测技术领域，具体涉及一种用于测量LF精炼炉钢水温度的精炼定置测温方法，该方法包括：将第一定位柱(5)和第二定位柱(7)固定在观察孔(4)的相对侧；将测温枪(1)上设有测温探头的一端，穿过观察孔(4)与第一定位柱(5)、第二定位柱(7)之间形成的区域，将测温枪(1)倾斜插入钢包(2)内的钢水中；将测温枪(1)的手持端卡在第二定位柱(7)与观察孔(4)形成的空隙内，调整测温枪(1)的手持端与第一定位柱(5)之间的距离，直至显示出对应的温度值；移出测温枪(1)，更换新的测温探头，并重复上述过程，实现多次连续测温。

摘要： 一种LF精炼造渣石灰加入量预测方法、系统及LF精炼方法，涉及冶金技术领域，所述方法包括：S1：将KTH模型与最小二乘法结合，利用LF精炼参数，计算得到实际硫分配比；S2：依据硫质量守恒原理，利用LF精炼参数与所述S1中得到的实际硫分配比，计算得到终渣质量；S3：依据LF精炼过程中物料守恒原理，利用LF精炼参数与所述S2中得到的终渣质量，计算得到LF精炼造渣石灰加入量，实现对所需造渣石灰加入量的预测。本发明提出的方法预测的一次加入石灰并成功命中终点S的质量百分比要求的偏差在20％以内，并且能很好地适用目标硫的质量百分比为0.004％‑0.005％的石灰加入量预测。

摘要： 本发明提出了一种LF精炼流程解析的智能精炼方法，包括：根据冶炼计划以及LF精炼上道工序钢水工艺参数，确定终点温度和成分；以钢包到达处理位，触发处理位限位为起点，以离开处理位为终点，对精炼过程的操作步骤进行时序解析；以时序为轴向的LF精炼工艺控制边界条件以及精炼过程中操作步骤的工艺参数，根据LF精炼工艺控制边界条件以及精炼过程中操作步骤的工艺参数，按照时序解析后的操作步骤依次进行LF精炼；以建立的补偿机制逼近确定的终点温度和成分，当满足终点温度以及成分后，结束LF精炼，本发明还提出了一种LF精炼流程解析的智能精炼系统，有效地提高了LF精炼过程控制效率以及可靠性。

摘要： 本发明涉及冶金技术领域，尤其是一种方坯LF精炼用埋弧的精炼渣，其原料重量百分比组成为：CaCO3为40‑65％份，MgO为0‑20％份，SiO2为5‑10％份，BaCO3为0‑20％，Na2CO3为0‑10％份，SiC为0‑15％份，CaF2为0‑15％份。本发明主要用于方坯在LF精炼过程中的埋弧，使用了碳酸物(CaCO3、BaCO3、Na2CO3、MgCO3)等作为主要原材料，碳酸物在进入钢水后因高温发生分解，产生大量的CO2气泡，同时带入的SiC、C、CaC2等又与CO2反应生成CO，从而获得大量的气泡，实现埋弧目的。

摘要： 本发明公开了一种用于LF精炼的精炼渣及其使用方法，属于精炼渣技术领域，该精炼渣由以下质量份的组分组成：35～45份CaO、29～33份Al2O3、5～7份MgO、7～11份碳酸盐、3～6份还原剂和0.5～1份CaCl2。本发明可有效解决现有技术中存在的能耗高、钢产品夹杂物含量高、夹杂物形状不好、成渣速度慢和脱硫速度慢的问题。

摘要： 本实用新型提供了一种LF精炼炉用脱氧剂添加装置和LF精炼炉。其中，LF精炼炉用脱氧剂添加装置包括：储物箱，用于存储脱氧剂；输送管路，入口与储物箱相连通、出口与LF精炼炉相连通，储物箱内的脱氧剂可沿输送管路输送至LF精炼炉内；和吹气装置，安装在输送管路的出口处，可将自输送管路出口处流出的脱氧剂吹撒至LF精炼炉内。本实用新型提供的LF精炼炉用脱氧剂添加装置，输送至LF精炼炉内的脱氧剂通过吹气装置吹撒入LF精炼炉内，以与LF精炼炉内炼制的钢的钢包的上表面进行反应，可增大钢包的上表面与脱氧剂的接触面积，以达到增大钢包上表面的脱氧面积的目的；同时，替代了传统的采用人工添加脱氧剂的方式，有效降低工人的劳动强度。

摘要： 本实用新型涉及钢水精炼处理系统，特别涉及一种CAS精炼炉和LF精炼炉双工位共置的钢水精炼处理系统。主要解决CAS精炼炉和LF精炼炉是分开设置存在的设备建设重复、生产周期长的技术问题。技术方案为：一种CAS精炼炉和LF精炼炉双工位共置的钢水精炼处理系统，包括LF精炼炉，在LF精炼炉左侧和右侧分别设有左工位钢水车、右工位钢包车，在LF精炼炉上方设有高位料仓，高位料仓设有水平皮带，经配料皮带和加料皮带将皮带落料点延伸至LF精炼炉，其特征是在LF精炼炉右侧设置CAS精炼炉，所述加料皮带向右延伸使其落料点延伸至CAS精炼炉。本实用新型主要用于钢水精炼处理。

摘要： 本实用新型公开了一种LF电极孔套筒预制件，包括上大下小的倒圆台形的本体，本体上均匀分布多个供电极穿过并用于定位电极的电极孔；本体底部边缘设有用于定位安装的定位槽孔。本实用新型还公开了一种LF精炼装置，包括底座和盖设在所述底座上的所述的LF电极孔套筒预制件，所述底座内侧壁靠近顶端设有与所述LF电极孔套筒预制件的定位槽孔相配合的凸部。