断面收缩率

摘要： 协议要求SCM435钢热轧盘条奥氏体晶粒度≥7级以及断面收缩率≥35%。试验结果表明,原始工艺条件下,Φ12 mm SCM435钢盘条混晶组织沿着线材的表层分布,从表面到深度0.5mm区域为混晶区,奥氏体晶粒度为4级(25%)+7.5级(75%);其余心部区域晶粒度7.5级。显微组织中马氏体(M)比例高,断面收缩率低。通过混晶组织产生原因的分析,采取将精轧温度由935°C降至850°C、吐丝温度由900°C降至850°C等措施,使Φ12 mm SCM435钢热轧盘条晶粒度由7.5级升至8.5级,盘条表层混晶组织消失;同时降低了显微组织中M比例,断面收缩率均值由35%提升到40%。

摘要： 针对目前SWRH82B热轧盘条断面收缩率偏低问题,通过断口形貌、金相检验分析其原因。结果表明:SWRH82B高碳钢热轧盘条断面收缩率偏低的试样出现无缩口形貌,呈现解理型脆断;心部出现恶性网状渗碳体组织。对心部网状渗碳体出现原因进行分析并提出改进措施,为今后生产实践中消除盘条心部网状渗碳体组织提供有价值的参考。

摘要： 通过宏观观察、化学成分分析、断口分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法,分析了胀断MC11H连杆横向断面收缩率偏低的原因。结果表明:在连杆锻造过程中,锻件大头、小头端心部和横截面1/2半径处的金属沿锻件宽度方向向四周流动,导致连杆大头端分布着短条状MnS夹杂物,从而使MC11H连杆的横向断面收缩率降低。

摘要： 采用60 t BOF-LF-150 mm×150 mm连铸线材轧制工艺,通过优化转炉冶炼工艺,控制精炼渣碱度2~4,控制中间包钢水过热度15~30°C,控制精轧温度880±20°C等工艺措施,生产出了平均抗拉强度1009 MPa,断面收缩率41.8%,脱碳层<0.10 mm的Φ10.0 mm 65Mn盘条,盘条各项性能均满足用户的需求。

摘要： 本文基于工业化应用角度设计了一种Al、Mn含量较低的低密度钢,采用Gleeble 3500热模拟试验机对其高温热塑性进行研究,并采用金相显微镜、体视显微镜及扫描电镜对拉断后钢样的微观组织和断口形貌进行表征。结果表明,实验钢种的热塑性曲线在760~820°C出现了塑性低谷区,断面收缩率均小于80%,790°C拉伸时钢样的断面收缩率达到极小值,仅为54.45%,故实际生产中,实验钢种应避免在该温度范围进行连铸压下或热轧。在850~1200°C温度范围,实验钢种的热塑性能较好,断面收缩率均大于86%。另外,实验钢种的抗拉强度随着热拉伸温度的上升而下降,760°C时其抗拉强度最大为175 MPa。

摘要： 为支撑SY740非调钢连铸和轧制工艺制定及优化,预防和控制连铸坯表面裂纹的形成,提高和改善铸坯质量,助力产品研发及生产,利用Gleeble3800热模拟机试验研究SY740非调钢高温塑性。通过控制拉伸温度及应变速率,测定了该钢种不同温度的强度极限、断面收缩率,得出塑性变化特征,并绘制SY740非调钢高温塑性曲线。结果表明,SY740钢在650~900°C温度时,断面收缩率低于50,塑性较差,在950~1150°C温度时,断面收缩率大于60,塑性较好。试验研究成果对控制连铸拉坯过程矫直阶段温度预防连铸坯表面裂纹出现,提供了支撑。

摘要： 利用Gleeble试验机研究S32750双相钢(/%:0.20C,25.50Cr,7.05Ni,3.50Mo,0.28N)区铸态和固溶态柱状晶和等轴晶区在1000-1200°C的热塑性,表明得出该钢的延伸率和断面收缩率在1100-1150°C最佳。通过电镜分析,在1000-1050°CS32750钢呈脆性断裂,在1050-1150°C呈塑性断裂,在1150-1200°C为沿晶断裂。S32750钢1000-1050°C时裂纹沿相界,1150-1200°C时裂纹沿晶界。综合热模拟试验,确定S32750钢的最佳热塑性温度为1150-1200°C。

摘要： GB/T 228.1—2021《金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》修改采用ISO 6892-1:2019《金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》,已于2022年7月1日正式实施,但其中断面收缩率的测定方法值得商榷。本文详细分析了拉伸试验试样断后面积的测量方法,并提出合理化建议。

摘要： 采用Gleeble-3800型热模拟试验机对含质量分数1.8%铜和1.0%镍的X65级低碳低镍含铜管线钢进行高温拉伸试验,研究不同温度(850~1 300°C)下的高温塑性。结果表明:含铜管线钢的抗拉强度随着试验温度的升高整体呈下降趋势,在850°C拉伸时抗拉强度达到105 MPa,而在1 300°C时的抗拉强度降至约30 MPa;随着试验温度的升高,含铜管线钢的断面收缩率整体呈增大趋势,当试验温度高于1 050°C时,断面收缩率均在80%以上,表现出较好的高温塑性,850~1 000°C区间断面收缩率在60%左右,应避免在850~1 000°C区间对该管线钢进行大变形量变形;在试验温度高于1 050°C时,含铜管线钢高温塑性的提高与动态再结晶有关;在连铸温度范围(1 100~1 250°C),含铜管线钢具备优异的高温塑性,可以保证连铸坯的冶金质量。

摘要： 介绍电弧焊用焊条钢H08A的试制过程。通过对钢水脱氧工艺的研究,解决了连铸坯严重的皮下气泡,同时保证钢水良好浇铸性;采用低温吐丝轧制工艺,提高断面收缩率,降低表面氧化铁皮含量,改善了生产过程吐丝乱圈。

摘要： 采用Gleeble3500热模拟实验机,开展了邯钢Q460C板坯高温力学性能测试实验,获得了其在600～1380°C条件下的弹性极限、屈服强度、抗拉强度及断面收缩率.结果表明:在应变速率0.001s-1条件下,随着温度从600°C升至1100°C,Q460C弹性极限、屈服强度和抗拉强度分别由118MPa、125.11MPa和250.06MPa快速降至15.7MPa、18.93MPa和21.4MPa.同时,在1380°C条件下,Q460C屈服强度与抗拉强度分别为4.83MPa和13.59MPa.另外,由断面收缩率结果,可知Q460C的第三脆性温度区间为750～880°C.随应变速率的提高,Q460C弹性极限、屈服强度和抗拉强度均提高,低温脆性区间前移150°C.

摘要： 针对当前市场发展需求,通过选用超细晶粒度及超薄脱碳层的55SiCr,中15唧弹簧钢盘条,对中12.6mm钢丝高频淬火热处理工艺进行研究,最终获得了完全淬透的良好组织性能的钢丝,抗拉强度2010MPa,断面收缩率48％.通过夹送张力试验获得了控制最小线径偏差的方法,通过原料检试验控制了表面质量.该钢丝具有重量轻、良好的耐疲劳性能、抗震性能,已经在一汽大众及广州神龙等高档轿车中得到应用,而且得到好评.

摘要： 高碳热轧盘条SWRH82B存在轧后需自然放置一段时间,塑性指标方可变好的问题.通过研究断面收缩率随时效时间的变化、氮元素和氢元素含量随时效时间的变化,根据试验结果,得出氢元素含量是造成这一问题的主要因素.

摘要： 采用Gleeble-3500型热模拟试验机进行实验,研究M10钢在变形温度为600°C～1300°C、应变速率为0.004～40s-1条件下的高温拉伸变形行为,探究其热塑性、热强度随温度的变化规律以及应变速率对其热塑性的影响.结果表明:M10钢在800°C～1200°C时有着良好的塑性,塑性指标断面收缩率RA最高可达近90％,其脆性区间为600°C～800°C,但塑性指标RA也均高于50％.随着温度的降低,热强度呈线性上升趋势.总之,钢种的高温塑性良好.

摘要： 30MnSi线材又叫预应力混凝土钢棒,其主要用途是用来做建筑管桩骨架钢结构,具有很大的市场,现我厂生产的PC棒30MnSi质量合格,但因市场竞争激烈,需降低合金成本以提高竞争力,北营轧钢厂第三高速线材生产线通过控制轧制工艺,力求在不改变化学成份的前提下提升盘条的力学性能,以求降低合金成本,最终将盘条的屈服强度与抗拉强度提高30MPa以上,同时保证了50％以上的断面收缩率.该钢种的试轧工艺促进了工艺技术进步,为降低合金Mn含量提供了技术保障,为企业创造了效益.

摘要： 通过GLEEBLE-3500热模拟机,研究了两种不同碳含量的铬合金钢的高温热塑性.结果表明,两种试验钢种具有相似的高温热塑性曲线.在900°C-1200°C具有良好的塑性,断面收缩率保持在80％以上.900°C以下,两者的断面收缩率均表现出迅速降低的趋势.因此,建议连铸坯的矫直温度和轧制温度应当避开此温度区间,降低裂纹出现的机率.

摘要： 借助拉伸试验、OM、SEM等手段,研究Hazelett生产线制备的5052铝合金厚板坯在拉伸温度为常温、-100°C和-150°C时,力学性能和组织的变化规律.结果表明:当试验温度为-100°C和-150°C时,其抗拉强度、延伸率及断面收缩率与室温(175Mpa,18％,15％)相比都有提高,抗拉强度分别提高10Mpa和38Mpa,延伸率分别提高21％、23％和20％、21％,说明该材料随试验温度的降低综合性能明显提高.对材料断口形貌观察发现,随温度的降低材料断口由抛物线形剪切韧窝变为圆形韧窝,撕裂棱变规则,且断口残留第二相减少,说明在低温环境下材料组织均匀性改善,有利于材料的抗拉强度和韧性的提高.

摘要： 对Φ5.5mm60Si2MnA热轧线材轴向纵剖面金相组织的检测和11道拉拔至Φ1.67mm钢丝性能的检测,发现只要60Si2MnA热轧线材的金相组织中不出现微区突变,在组织变化较为平缓过渡的情况下,即使存在较大的组织偏析,在大压缩率拉拔时也不会出现断丝;铁素体含量较高,组织偏析较为严重的60Si2MnA热轧线材抗拉强度较低,在同等拉拔压缩率下抗拉强度较低;总压缩率小于85％时,60Si2nA热轧线材原始强度较高,其拉拔钢丝的断面收缩率较高;总压缩率大于85％时,原始强度较高,其拉拔钢丝的断面收缩率反而较低;总压缩率小于75％时,60Si2MnA热轧线材原始强度较高,其拉拔钢丝的扭转值较低;总压缩率大于75％时,原始强度较高,其拉拔钢丝的扭转值反而较高.

摘要： 82B盘条热轧后存在大量的残余应力、气体等，塑性指标较低，需经过一段时间的自然时效才能恢复。本文通过有针对性的试验，找出相应的时效应对措施，对盘条进行力学性能分析。通过快速人工时效，抗拉强度和断面收缩率均达到标准要求，相当于进行了15d左右的自然时效。

摘要： 本文讨论了楔横轧产品在生产过程中产生端部缩孔的原因，主要有端头长度、断面收缩率、成型角、展宽角、温度和轧制力。根据其产生的因素，尽量减小端部缩孔，以减少工艺料头的损失。

摘要： 本发明公开了一种快速装夹测量金属拉伸试样延伸率和断面收缩率的装置，是由导轨、两组夹头组件、定位测量臂、U形支座、可动平台、平台定位旋钮、两个圆形支撑板和两个矩形支撑板组成；以面向试验操作者的方向为例，左侧夹头组件安装固定于两圆形支撑板之间，右侧夹头组件安装固定于两矩形支撑板之间，前者插进固定于导轨左端的U形支座，后者置于导轨右侧的可动平台上，可动平台安装在导轨上且可沿导轨滑动，定位测量臂的底座通过一直角弯板与导轨相连，平台定位旋钮安装在可动平台上。本发明适用性广、易于拆卸维修，而且其结构符合人体工程学，从紧固和测量两方面同时入手，大幅减少操作时间和强度。

摘要： 本发明提供一种拉伸试验断后伸长率及断面收缩率辅助测量装置及方法，该测量装置包括左侧试样支撑槽、右侧试样支撑槽、传动杆组件和导轨，通过左侧试样支撑槽和右侧试样支撑槽携带断后试样在导轨上往复移动，准确地将两个带断后试的端面拼接在一起，从而方便于后续的测量工作，获得残余伸长和断后试样截面积。

摘要： 本发明属于检测方法技术领域，涉及一种测量拉伸试样断后延伸率和断面收缩率的方法。所述方法包括如下步骤：(1)将拉伸试样断裂后的两段先后装入旋转夹头；(2)利用控制箱实现拉伸试样的夹紧和旋转，并利用显微照相系统先后拍下拉伸试样断裂后的两段的标距段照片；(3)对不同照片上的拉伸试样断裂后的两段进行拼合，以使断口完全吻合；(4)测量标距段及断口的像素长度，利用测量前标定得到的像素长度与实际尺寸的关系，换算得到标距段及断口断后最小直径实际尺寸，由此得到断后延伸率和断面收缩率。利用本发明的方法，能在不破坏断口的情况下通过简单的操作测量拉伸试样断后延伸率和断面收缩率，并尤其适用于有毒有害拉伸失效样品的测量。

摘要： 本发明属于检测设备技术领域，涉及一种测量拉伸试样断后延伸率和断面收缩率的装置。所述的装置包括显微照相系统、旋转夹头和控制箱，所述的显微照相系统用于拍摄所述的拉伸试样在不同位置的照片；所述的旋转夹头在所述的控制箱的遥控操作下实现所述的拉伸试样的夹紧和旋转。利用本发明的测量拉伸试样断后延伸率和断面收缩率的装置，能够在不破坏断口的情况下通过简单的操作测量拉伸试样断后延伸率和断面收缩率，并尤其适用于有毒有害拉伸失效样品的测量。

摘要： 本实用新型提供一种拉伸试验断后伸长率及断面收缩率辅助测量装置，该测量装置包括左侧试样支撑槽、右侧试样支撑槽、传动杆组件和导轨，通过左侧试样支撑槽和右侧试样支撑槽携带断后试样在导轨上往复移动，准确地将两个带断后试的端面拼接在一起，从而方便于后续的测量工作，获得残余伸长和断后试样截面积。

摘要： 本实用新型为一种测量金属拉伸试样断后伸长率和断面收缩率的夹持装置，包括夹头结构和顶抵结构，所述夹头结构用于夹持第一段断后金属拉伸试样，所述顶抵结构与所述夹头结构呈同轴设置，所述顶抵结构能沿轴向调整长度，所述顶抵结构用于顶抵固定第二段断后金属拉伸试样且使第二段断后金属拉伸试样的断口与第一段断后金属拉伸试样的断口吻合顶抵。本实用新型有效提高测量金属拉伸试样断后伸长率和断面收缩的准确性和检测效率。

摘要： 一种棒状拉伸试验断面收缩率及断后伸长率辅助测定装置，涉及拉伸试验辅助测定装置。为了解决现有的断面收缩率及断后伸长率测定辅助装置在试样对接时存在无法保证试样的同轴度的问题。本实用新型的侧板固定在底座的一端侧面上，底座的长度方向上设有梯形槽，两试样固定块分别嵌于底座的梯形槽中并能够沿梯形槽滑动，两试样固定块上分别设有圆孔且顶端分别设有标距点观察口；试样顶紧块嵌于底座上，试样顶紧块上设置有试样顶紧螺杆；试样顶紧片的一端设有通孔，试样顶紧螺杆穿过试样顶紧片上的通孔，且试样顶紧螺杆上套有试样顶紧弹簧，试样顶紧弹簧能够朝向侧板的方向上顶住试样顶紧片通孔一端。本实用新型适用于棒状拉伸试验的辅助测定。

摘要： 本申请属于金属材料力学性能检测领域，具体为一种便携式拉伸试验断后生产率、断面收缩率自动测量装置，包括支架和压紧螺栓，所述支架包括中间连接片，所述中间连接片的一端设有盲孔固定端，所述中间连接片的另一端设有调节端。本申请设备结构简单，操作方便，投资小应用广泛，可实现金属材料力学性能检测中断后伸长率、断面收缩率的一次测量。

摘要： 本实用新型属于检测设备技术领域，涉及一种测量拉伸试样断后延伸率和断面收缩率的装置。所述的装置包括显微照相系统、旋转夹头和控制箱，所述的显微照相系统用于拍摄所述的拉伸试样在不同位置的照片；所述的旋转夹头在所述的控制箱的遥控操作下实现所述的拉伸试样的夹紧和旋转。利用本实用新型的测量拉伸试样断后延伸率和断面收缩率的装置，能够在不破坏断口的情况下通过简单的操作测量拉伸试样断后延伸率和断面收缩率，并尤其适用于有毒有害拉伸失效样品的测量。

摘要： 本实用新型公开了一种圆棒拉伸试样断后伸长率和断面收缩率的测试装置，包括底板，所述底板上开有与试样沿轴向剖开后的形状相应的凹槽；还包括两块与凹槽垂直的挡板，所述挡板可沿凹槽延伸方向滑动。利用该装置对圆棒试样断后伸长率和断面收缩率进行测量，操作简单方便易行，测量数据可靠、准确，检测速度快，适用于此类材料的日常批量检验验收；此装置结构简单，制造容易，成本廉价，可广泛应用于圆棒拉伸试样断后伸长率和断面收缩率的检测。