热塑性

摘要： 炼焦煤在热塑性阶段发生复杂的化学反应会导致微观物理化学结构剧烈变化从而影响焦炭质量,因此深入探究炼焦煤成焦过程中微观结构演变规律对于阐明结焦机制、指导配煤炼焦、生产高质量的焦炭具有重要意义。阐述成焦过程中微观结构的演变过程,综述炼焦煤成焦过程中微观结构演变规律,表明煤—焦微观物理化学结构变化会影响宏观热塑性,而焦炭模型的建立有利于从微观角度认识焦炭的宏观性质。通过综述炼焦煤成焦过程中微观结构演变规律可得出如下结论:宏观热塑性与煤、焦微观物理化学结构的转变过程密切相关,即其与矿物质、预热速率、煤岩组成以及炼焦煤本身的结构有关;炼焦煤在成焦过程中发生了复杂的微观物理化学结构变化,热塑性阶段孔隙率总体呈现出减小—上升—再减小的过程,芳烃缩合度不断上升,脂肪族碳氢含量不断下降,且炼焦煤性质和炼焦工艺也会对与煤成焦过程中微观结构的转变过程造成影响;焦炭结构的形成与煤—焦物理化学结构的变化有关。目前对于煤—焦微观结构的演变规律具有一定认知,但煤成焦过程是在时间和空间上同时进行的动态过程,而大多数研究只针对其中1个维度进行研究,在全面模拟成焦过程方面需进一步加强研究。

摘要： 综述了阴离子开环聚合尼龙6(APA6)及其复合材料在学术和工业上的研究成果。APA6复合材料包括短纤维增强APA6复合材料、连续纤维增强APA6复合材料、纤维织物增强APA6复合材料、自增强APA6复合材料和APA6纳米复合材料。详细介绍了相关APA6复合材料的成型工艺。APA6聚合过程中工艺参数、成型工艺、反应体系和界面结合性能是影响最终的制品性能的因素,自增强APA6复合材料解决了传统复合材料界面结合性能低的问题。自增强APA6复合材料、树脂流变学、聚合动力学、成型工艺和新的反应体系等是未来的研究方向。

摘要： 加热热源会显著影响热塑性预浸带缠绕的层间黏结性能。本文介绍了几种国内外常用的塑性预浸带的加热热源,对不同加热热源特点及影响参数进行了对比分析,为热缠绕技术中加热热源的选择提供指导。

摘要： 40CrMnMo钢是我国热采海上稠油的完井工具用钢。研究了经840°C淬火、550°C回火的40CrMnMo钢在室温和100°C、120°C、150°C、250°C、350°C的应力-应变曲线、力学性能和硬度。结果表明:随着温度的升高,40CrMnMo钢的应力-应变曲线提前弯曲,其屈服强度、抗拉强度和硬度均下降,断面收缩率和断后伸长率则先下降后上升。

摘要： 利用Gleeble-3500热模拟试验和Factsage7.0软件、扫描电子显微镜、红外热像仪等方法对微合金化0.125%C C36船板钢250 mm×2070 mm连铸板坯高温热塑性及其角部横裂纹的形成机理进行了系统分析。结果表明,800~1 200°C为C36船板钢的高温塑性区间,其中800~1 000°C的断面收缩率为75.5%~80.9%,1 050~1 200°C的断面收缩率达到87.8%~95.0%。第二相粒子NbC在950~1 100°C的大量析出是阻碍该变形温度下C36船板钢中再结晶晶粒长大的主要原因。C36船板钢铸坯角部横裂纹形成于外弧且为沿晶脆性开裂,其裂纹的形成可能与其连铸二冷9段铸坯外弧角部温度(706°C)接近脆性温度区间且进行了静态压下有关。通过将C36钢连铸拉速从0.90 m/min提高至0.95 m/min,铸坯外弧角温度由706°C提高至731°C,铸坯外弧角裂纹发生率由5.67%降至3.68%。

摘要： 介绍了透明工程塑料的研究与发展现状。通过揭示影响工程塑料透明性的主要因素,包括结晶与成型工艺等,归纳出研制开发透明工程塑料的设计思路。在此基础上,简述了热塑性聚酰亚胺(TPI)工程塑料及其透明化研究的进展状况。从TPI材料的分子设计与合成,以及透明TPI工程塑料的研究与发展等角度进行了阐述。重点综述了含氟型与半脂环族两类透明TPI工程塑料的研发现状、潜在的工程化应用领域以及未来的发展趋势。分析表明将含氟与脂环结构加以结合是未来研发高性能透明TPI工程塑料的有效途径。

摘要： “初夏好时节,插秧正当时”。5月9日,从中国石化仪征化纤公司研究院传来消息,用仪征化纤生物可降解PBAT(一种热塑性生物降解塑料)制作的农用地膜已在国内多地的稻田中进行试验。目前,我国农膜的产量和覆盖面积均居世界首位,农膜已经成为继化肥和农药后的第三大农业生产资料,被誉为继良种、化肥之后的第三次农业技术革命。

摘要： 以西南地区特色大型竹材巨龙竹为原料,分别经碱、水热、H_(2)O_(2)预处理后,在相对温和条件下进行磺化改性,探究不同预处理对竹纤维磺化改性可及度影响,深入分析磺化改性对竹纤维热塑性的影响调控机制。结果表明:3种预处理均可以提高竹纤维磺化反应可及性,其中基于H_(2)O_(2)预处理的竹纤维再经过磺化改性,即先氧化再磺化,磺化效果最好,磺酸基含量0.49 mmol/g。经磺化改性后竹纤维塑性明显改善,改性竹纤维热塑性随着磺酸基含量的增加而提升。3种改性方式中,经H_(2)O_(2)预处理再进行磺化改性得到的竹纤维塑性最显著,其玻璃化转变温度为104.71°C。

摘要： 介绍了聚乙烯醇(PVAL)薄膜的制备方法,简述了PVAL热塑性的研究进展,分析了薄膜制品的性能影响因素和加工工艺条件。分析表明,PVAL加工过程中的增塑剂、润滑剂、热稳定剂等均可影响PVAL的热塑加工过程。根据所利用的PVAL特性不同,PVAL包装膜可分为水溶性包装、阻隔性包装和防静电包装三类。由于具有良好的溶解性、对气体和非极性溶剂的阻隔性和环保特性,PVAL薄膜的应用已经越来越多被开发出来。

摘要： 利用自改性热塑性淀粉与接枝后的PCL为基础原料,以环烷油为增塑剂,氢化石油树脂或氢化松香树脂为增粘剂,辅以抗氧化剂,加热混合配制得到一种新型热塑性淀粉热熔胶,研究了不同改性物、不同接枝基团、不同接枝比例对热塑性淀粉热熔胶的粘接性能的影响。对涂布后胶带的初粘力和剥离强度进行测试。结果表明,当淀粉改性物由甘油、甲酰胺、尿素混合组成,加上接枝基团为PAA,接枝比例在10.8%左右的PCL,最后得到的热塑性淀粉热熔胶具有优异的初粘力、持粘力及剥离强度。

摘要： 基于渗透距离实验,研究煤在氮气气氛下压强、煤种、温度和升温速率与煤的热塑性关系.用XRD分析煤的微晶结构变化规律.结果表明:随着热解温度升高,煤的渗透距离先增大后不变;在相同压强下,煤的渗透距离随着升温速率增加而增加;在相同升温速率下,煤的渗透距离随着压强增大而增大.由XRD可得焦煤碳结构有序性随着温度上升而变大.

摘要： 连铸过程中的奥氏体向铁素体转变对铸坯的第三脆性区有重要影响,其中铁素体析出量更是最主要的影响因素.在建立的奥氏体向铁素体转变模型的基础上,结合实验测定的热塑性曲线,研究了J55微合金钢连铸过程铁素体转变量对热塑性的定量影响,并将20％的铁素体析出量确定为获得较好的铸坯塑性而不导致裂纹开裂的临界铁素体析出量.在此基础上,进一步建立了铁素体析出量对铸坯热塑性即铸坯表而横裂纹敏感性的预测模型,可为连铸表面横裂纹的预防提供有效指导.

摘要： 基于渗透距离实验,研究煤在氮气气氛下压强、煤种、温度和升温速率与煤的热塑性关系.用XRD分析煤的微晶结构变化规律.结果表明:随着热解温度升高,煤的渗透距离先增大后不变;在相同压强下,煤的渗透距离随着升温速率增加而增加;在相同升温速率下,煤的渗透距离随着压强增大而增大.由XRD可得焦煤碳结构有序性随着温度上升而变大.

摘要： 自硬呋喃树脂砂型高温热膨胀性较大,热塑性较差,易诱发铸钢件产生裂纹,尤其以薄壁铸钢件为甚.为解决这一技术难题,本文介绍了集成公司多项树脂合成专利,运用柔性基团和高温增塑剂等专有技术,研制成功XY-RS热塑性自硬呋喃树脂,它具有呋喃树脂和碱性酚醛树脂共同优点,是新型铸钢件用自硬呋喃树脂.XY-RS热塑性自硬吠喃树脂既有自硬无氮吠喃树脂常温、高温强度高，抗粘砂能力强，铸件尺寸精度高，溃散性好，旧砂再生回用率高，工艺技术成熟的优势，又有自硬碱性酚醛树脂热膨胀小，退让性好等特点。XY-RS热塑性自硬吠喃树脂是一种适合生产不锈钢、碳钢、高锰钢、高强度合金铸件及箱体、壳体等薄壁铸件造型生产用的自硬吠喃树脂。

摘要： 通过暖边间隔条性能的实验分析,了解暖边中空玻璃的制作工艺及暖边中空玻璃的优良性能,配合国家节能环保政策的大力推广,暖边中空玻璃系统将为低能耗建筑节能门窗的应用奠定良好的基础.

摘要： 热塑性丙烯酸酯漆因其具有施工简便、无需烘烤设备即可干燥成膜等特殊优点,而成为车辆维修、橡胶、塑料制品等不能在高温下烘烤且要求具备一定的耐大气老化性的理想的涂料品种,市场前景十分广阔.通常热塑性丙烯酸酯漆主要是以热塑性丙烯酸树脂用纤维素或其它成膜物(如氯化橡胶)等加以改性来提高其施工性,漆膜光泽一般不超过90％(60°C),光泽不高,装饰性不强.据此,本实验选用特殊功能单体参与合成丙烯酸树脂,研制出一种可以同醇酸树脂混溶的热塑性丙烯酸类树脂,该法工艺简单,改性范围宽.采用这种自制丙烯酸树脂按一定比例与醇酸树脂共混,既保留了丙烯酸树脂耐盐、耐水、耐盐雾好的特点,又继承了醇酸树脂丰满度好、容易施工等特点,而且成本较低,性价比优势明显.

摘要： 采用化学成分分析、力学性能测试、金相分析对16Mn4/1钢热加工弯头过程中出现开裂进行了分析,并借助Gleeble3500热模拟试验机对该弯头钢种进行了热加工性能分析,采用电子万能试验机对弯头实际受热变形进行了模拟.结果表明,16Mn4/1钢种化学成分、力学性能均满足标准和合同要求.该钢种在加工弯头的温度区间内热塑性较差,加工弯头工艺变形量过大,超过了其热加工能力,造成了热加工过程中开裂.为了保证弯头质量，须更换为该温度区间热塑性较好的钢种，或者更改加工工艺避开热塑性低谷区。根据钢级、管径、厚度的不同制定具有针对性的热弯工艺制度，才能生产出合格的弯头。

摘要： 研究了不同N含量C-Mn钢在740～900°C温度范围内的热塑性和峰值应力.结果显示:N含量增加,热塑性变坏和峰值应力升高.原因是:N元素将促进氮化铝沿奥氏体晶界析出,促进沿晶断裂;N元素会抑制动态再结晶,这可能是N元素加宽热塑性低谷区的原因.氮化铝的析出由Al含量和N含量的乘积决定,因此降低Al含量,也有助于改善钢的热塑性.

摘要： 采用Gleeble-3500型热模拟试验机进行实验,研究M10钢在变形温度为600°C～1300°C、应变速率为0.004～40s-1条件下的高温拉伸变形行为,探究其热塑性、热强度随温度的变化规律以及应变速率对其热塑性的影响.结果表明:M10钢在800°C～1200°C时有着良好的塑性,塑性指标断面收缩率RA最高可达近90％,其脆性区间为600°C～800°C,但塑性指标RA也均高于50％.随着温度的降低,热强度呈线性上升趋势.总之,钢种的高温塑性良好.

摘要： 本文利用扫描电镜和金相分析等对高碳钢板坯裂纹进行了观察,并对板坯坯裂产生原因进行了分析,研究表明:高碳钢组织为铁素体+渗碳体组织,渗碳体片层状结构,塑性比较差,高碳钢板坯在结晶器内形成微小裂纹,然后微小的裂纹经过弯曲矫直以及连铸过程热应力扩展延长;本文还对高碳钢的热塑性进行了研究,根据研究结果及高碳钢特点提出了控制板坯纵裂措施,并提出了预防铸坯角横裂的措施.

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂、该热塑性树脂的制备方法以及包含所述热塑性树脂的热塑性树脂组合物，所述热塑性树脂包含：核，其中，单体接枝聚合至二烯橡胶聚合物，所述核包含40重量％至70重量％的共轭二烯橡胶聚合物和总和为7.5重量％至30重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体；以及包围所述核的壳，其中，单体接枝聚合至共轭二烯橡胶聚合物，所述壳包含总和为15重量％至45重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体，其中，相对于总和为100重量％的所述核的单体，所述核的单体中的乙烯基氰化合物的含量为0.01重量％至20重量％，相对于总和为100重量％的所述壳的单体，所述壳的单体中的乙烯基氰化合物的含量为大于25重量％至90重量％以下。

摘要： 本发明提供一种兼具高的可成型性和高强度、同时还能够制造出外观品质优异的成型体的纤维增强热塑性树脂片以及该纤维增强热塑性树脂片的制造方法。本发明涉及的纤维增强热塑性树脂片为带状的单向预浸料的无规层叠体，该纤维增强热塑性树脂片包括已开纤的增强纤维和聚合物(a)，聚合物(a)是至少式(1)：(其中，n表示1～4的整数)表示的双酚A型环氧化合物与选自双酚A、双酚F、双酚S、双酚B、双酚E以及双酚P的双酚化合物的聚合物，若将该聚合物(a)的重均分子量设为Mwa，将该纤维增强热塑性树脂片在180°C下加热1小时而得到的热处理纤维增强热塑性树脂片中包含的聚合物(b)的重均分子量设为Mwb，则Mwa为25,000以上，且Mwb与Mwa之比(Mwb/Mwa)为1.01～1.8。

摘要： 本发明涉及热塑性弹性体组合物，其硬度可以借助热塑性塑料和热塑性弹性体(TPE)的经选择的组合进行调节。根据本发明的热塑性弹性体组合物的特征在于非常高的耐热性和耐化学性，同时在10至100 ShA的非常宽的肖氏A硬度范围内的非常好的机械参数。本发明还涉及用于制备热塑性弹性体组合物的方法以及在热塑性弹性体组合物的情况下调节硬度的方法。

摘要： 提供拉伸追随性、抗静电性、非转印性、耐粘连性、透明性和耐水性优异的热塑性高分子膜涂层用组合物；所述组合物的水性液；所述水性液的制造方法；热塑性高分子膜；和热塑性高分子膜的制造方法。使用含有由特定的乙烯基共聚物构成的抗静电剂、由特定的乙烯基共聚物构成的粘合剂和交联剂而得的组合物作为热塑性高分子膜涂层用组合物。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂的制备方法、包含该热塑性树脂的热塑性树脂组合物的制备方法，以及使用该热塑性树脂组合物制备注塑制品的方法。更具体地，本发明涉及一种热塑性树脂的制备方法，通过使用以特定含量混合的具有优异的反应性的硫醇和具有较低反应性的α‑烷基苯乙烯多聚体的混合物作为在芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰基化合物乳液聚合时的分子量调节剂，能够制备高分子量的SAN类树脂。通过使用根据本发明的具有不同反应性的分子量调节剂的混合物，可以使用少量的凝结剂进行凝结，可以提高生产率，并且可以提供使用热塑性树脂制备的具有优异的外观特性以及优异的机械强度、加工性能等的模制品。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂的制备方法、由该制备方法制备的热塑性树脂以及包含该热塑性树脂的热塑性树脂组合物。更具体地，本发明的方法包括：对乳液聚合胶乳进行酸凝结的步骤，用碱处理凝结后的浆料并进行脱水的步骤，和向脱水后的湿粉末中添加金属盐和水以将pH调节至9以上的步骤。根据本发明，所述方法可以提高热塑性树脂的生产率，并且通过所述方法制备的热塑性树脂具有优异的机械强度、热稳定性和外观性能。此外，当在涂层中使用本发明的热塑性树脂时，所述热塑性树脂具有改善涂膜的粘合强度和外观质量的效果。

摘要： 本发明提供一种热塑性高分子膜涂布用组合物、使用了该组合物的改性热塑性高分子膜的制造方法、以及由该制造方法得到的改性热塑性高分子膜，其因制膜时或铺展时的摩擦所致的流滴性能的降低少，从铺展的初期起发挥出优异的流滴性，即使在铺展后也长期维持优异的流滴性，进而涂布有流滴剂的膜面也极少发黏。作为热塑性高分子膜涂布用组合物，使用在特定的改性无机阳离子胶体溶胶中以特定比例含有聚醚改性硅酮、特定的聚氧化烯衍生物和数均分子量为1500～50000的聚烷撑二醇而成的物质，该特定的改性无机阳离子胶体溶胶是将特定的无机阳离子胶体溶胶利用特定的硅烷醇形成性有机硅烷化合物进行水解处理而成的。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂、该热塑性树脂的制备方法以及包含所述热塑性树脂的热塑性树脂组合物，所述热塑性树脂包含：核，其中，单体接枝聚合至二烯橡胶聚合物，所述核包含40重量％至70重量％的共轭二烯橡胶聚合物和总和为7.5重量％至30重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体；以及包围所述核的壳，其中，单体接枝聚合至共轭二烯橡胶聚合物，所述壳包含总和为15重量％至45重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体，其中，相对于总和为100重量％的所述核的单体，所述核的单体中的乙烯基氰化合物的含量为0.01重量％至20重量％，相对于总和为100重量％的所述壳的单体，所述壳的单体中的乙烯基氰化合物的含量为大于25重量％至90重量％以下。

摘要： 本申请公开了一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品。更具体地，本申请公开了一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品，所述热塑性树脂组合物包含：基体树脂；基于100重量份的所述基体树脂，7重量份至17重量份的聚醚酯弹性体树脂(D)；和1.1重量份至10重量份的改性聚酯树脂(E)，所述基体树脂包含：10重量％至40重量％的乙烯基氰化合物‑共轭二烯化合物‑芳香族乙烯基化合物接枝共聚物(A)；18重量％至52重量％的(甲基)丙烯酸烷基酯化合物‑α‑甲基苯乙烯类化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(B)；和13重量％至55重量％的芳香族乙烯基化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(C)，其中，所述芳香族乙烯基化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(C)包含10重量％至25重量％的乙烯基氰化合物。根据本发明，可以提供一种具有优异的流动性、诸如优异的抗冲击性和拉伸强度的优异的机械性能、以及优异的耐化学性的热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和包含该热塑性树脂组合物的模制品。更具体地，本发明提供一种热塑性树脂组合物，包含：100重量份的包含20重量％至90重量％的非再生热塑性树脂(A)和10重量％至80重量％的再生热塑性树脂(B)的基础树脂；1重量份至10重量份的乙烯化合物‑乙酸乙烯酯化合物共聚物(C)；和0.01重量份至10重量份的无机颜料(D)，其中，所述无机颜料(D)的折射率为1.65以上，平均粒径为10nm至500nm。即使本发明的热塑性树脂组合物包含再生树脂，所述热塑性树脂组合物也在保持现有的机械性能和成型性能的同时改善了耐化学性和外观。此外，重复成型的物理性能保留率大大提高。