塑性

摘要： 焊接效率是海洋平台及船体建造的关键,不预热焊接能够显著提高焊接施工效率、降低建造成本。文中采用焊条电弧焊在不预热条件下制备了2种Mo含量不同690 MPa低合金高强钢熔敷金属,对其组织和性能之间的关系进行了分析。研究发现,Mo元素对熔敷金属微观组织、相变过程、塑性及强韧性具有显著影响。在成分体系0.02%~0.03%C,4.4%~4.5%(Mn+Cr+Ni),0.23%~0.61%Mo条件下,通过Mo元素调控获得细化、良好塑性、高强韧性熔敷金属组织。细小、良好塑性组织在冲击过程中能够抑制裂纹萌生和扩展,显著提高了熔敷金属的低温冲击韧性。然而,组织细化与塑性提高对于韧性改善机制存在显著差异,组织细化提高了晶界密度进而阻碍裂纹扩展,塑性良好的组织抑制了裂纹萌生并阻碍其扩展。在0.03%C,4.4%(Mn+Cr+Ni),0.23%Mo成分体系及不预热焊接条件下,获得了抗拉强度742 MPa,-50°C冲击吸收能量82~114 J(平均值103 J)的熔敷金属。

摘要： 一、水利工程施工混凝土裂缝类型(一)塑性类型此类问题主要就是在水利工程施工过程中混凝土的水分散失速度加快,尤其是在天气干燥、环境温度过高的情况下,过度炎热可能会使得材料的失水数量过多,整体结构产生不均匀的变化,将会引发塑性类型的裂缝。一般情况下从表面进行观察可以发现结构中间的位置有很宽的裂缝,一直到两侧区域都有较为狭窄的裂缝,对整体结构的质量会造成破坏性影响,并且成型之后的强度和稳定性也会降低。

摘要： 为了研究固溶保温时间对QBe2铍青铜合金组织性能的影响规律,对QBe2铍青铜合金进行790°C固溶处理,保温时间为30~120 min,并在流动清水中快速冷却以使富铍相充分固溶于基体中,获得可以产生沉淀强化的过饱和固溶体,分析了不同固溶保温时间对合金力学性能、电性能及微观组织的影响。结果表明,当固溶保温时间为60 min时,第二相能完全溶解到基体中;当固溶保温时间为90 min时,合金的力学性能完全满足固溶态产品的要求;当固溶保温时间达到120 min时,合金的塑性最好。经不同保温时间固溶后的材料,其屈服强度与平均晶粒尺寸符合Hall-Petch关系。

摘要： 为了研究金属Ni和Cu共掺对CrBN涂层韧性的影响,采用闭场式非平衡磁控溅射法制备了不同Ni/Cu比例的Ni-Cu-CrBN涂层。利用透射电子显微镜(TEM)对涂层的结构进行了分析,表明涂层是由CrN晶体和非晶基质组成的纳米复合结构。随着Ni含量的减少以及Cu含量的增加,CrBN涂层的硬度(H)从24.6 GPa下降到12.1 GPa,但塑性变形能力(D_(p))以及抗环形裂纹能力有所增强。结合有限元模拟(FEM)分析,涂层抗环形裂纹能力的提高有3个原因:第1个最主要的原因是由于涂层和基体之间的性能差异减小,压痕下沉程度减弱;第2个原因是拉应力的分布逐渐均匀;第3个原因是随着Cu含量的不断增加提高了涂层的塑性变形能力。以上结果表明,涂层与基体间的力学性能相近,可以更加有效地抵抗环形裂纹的产生。

摘要： 采用常规热挤压方法制备Mg−1Mn−0.5Al−0.5Ca−0.5Zn合金,挤压温度为673 K,挤压比为25:1,并进行473 K时效处理。采用扫描电镜、电子背散射衍射和透射电镜表征合金的显微组织,测试试样的温室拉伸性能。结果表明,经473 K、1 h峰值时效后,试样出现细小等轴晶,平均晶粒尺寸为1.7μm,Al−Ca颗粒面积分数明显增多。热挤压后仍能观察到áañ位错和ác+añ位错。峰值时效态样品表现出高强度和良好塑性,其抗拉强度为320 MPa,屈服强度为314 MPa,伸长率为19%。

摘要： 结构完整性是液压蓄能器设计制造的重要依据,为确定内压作用下某蓄能器壳体的最大承载能力,采用弹塑性理论分析、数值仿真与试验研究相结合的方法,对壳体塑性极限载荷和失效位置进行研究。结果显示:由于未考虑壁厚的影响,理想弹塑性分析结果明显偏高;尽管忽略了应变强化效应,但是通过荷载因子逐步加载,非线性有限元仿真得出的极限载荷仍然比较接近爆破试验实测值,误差仅为3.5%,并且预测的塑性失效位置与实际破口部位基本一致,说明非线性有限元Risk法能够获得更符合实际的结果,可用于简单薄壁压力容器的分析设计。

摘要： 该文研究了退火温度、退火时间、冷却方式3种因素对Ti-4.5Al-3Mo-1V钛合金管材室温强度、塑性、冲击性能的影响。结果表明,冷却方式对合金的室温强度、塑性、冲击性能影响最显著,而退火温度、退火时间对合金室温强度、塑性、冲击性能的影响均较小且两者的影响程度基本相当。当冷却方式为空冷,退火温度为930°C,退火时间为1 h时,合金可获得最优的室温强度、塑性与冲击性能匹配。

摘要： 从试样加工形状尺寸,取样方向,拉伸速率,以及人工测量与机器测量等方面,对公司生产的铝挤压型材断后伸长率进行测试分析。得出结论,圆形试样的断后伸长率比矩形试样的断后伸长率略大;平行长度越大,断后伸长率越大;横向取样的断后伸长率明显小于纵向取样的断后伸长率;人工测量比机器测量更可靠,更接近真实的断后伸长率。

摘要： 针对重型H型钢在纵向拉伸和Z向拉伸试验中塑性低和断口出现银白色斑点等异常现象,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、断口分析以及去氢退火试验等方法,对造成上述异常现象的原因进行了分析。结果表明:试样断口表面上存在的银白色斑点是氢不断地向试样材料缺陷处(氢陷阱)聚集而形成的“白点”。去氢退火可以有效地使恢复材料的塑性。

摘要： 天津市新天钢联合特钢有限公司在生产Q195热轧带钢过程中,发现部分批次热轧带钢在后续冷轧加工过程中存在强度偏高、塑性较低的情况,给下游冷轧、酸洗用户带来了一定的影响。本文介绍了热轧带钢塑性指标对后续冷轧工序所产生的影响,从现行生产工艺流程出发,分析了影响热轧带钢塑性指标的主要因素,确定了造成Q195热轧带钢塑性较低的主要原因,并提出了优化改进措施。通过优化加热工艺、增加中间辊道保温装置、优化卷取工艺,提升了Q195热轧带钢塑性,获得了下游冷轧加工用户的认可。

摘要： 通过热模拟实验,研究轧制工艺与冷却速度对GCr15塑性的影响,结果表明,采用低温轧制工艺,慢的冷却速度,可以得到高塑性的轴承钢.进精轧前的温度低些,保温时间延长,塑性越好.

摘要： 通过研究在45Cr2NiMoVSi热作模具钢中分别添加4种不同含量稀土Ce后的强度、塑性和弹性模量的变化，对45Cr2NiMoVSi热作模具钢的低周疲劳寿命进行了估算。结果表明：稀土Ce添加量在适当的范围内可显著提高强度和塑性，并且当稀土Ce添加量为0.20％(质量分数)时，45Cr2NiMoVSi钢的强度、塑性达到最好，比不添加稀土Ce的45Cr2NiMoVSi钢在相同断裂循环数”/=100时，总应变范围ΔεΥ提高43．8％。

摘要： 简要介绍了钛合金精锻棒材的生产现状,阐述了棒材矫直的原理,通过讨论不同牌号钛合金的矫直工艺及实际生产中的数据积累,分析得出材料塑性、硬度和反弯半径对矫直效果的影响,为钛合金精锻棒材的矫直操作及效果优化提供参考依据.

摘要： 0Crl2Mn5Ni4Mo3Al为节镍型半奥氏体沉淀硬化不锈钢,是介于马氏体沉淀硬化不锈钢与奥氏体沉淀硬化不锈钢之间的一种过渡型沉淀硬化不锈钢.它既具有马氏体沉淀硬化不锈钢的超高强度,又具有奥氏体沉淀硬化不锈钢的高韧性及良好的成型加工性.本文通过其所含合金元素在亚稳态奥氏体组织中的作用,对其合金化原理进行了讨论和分析.通过不锈钢相图分析了不同成分钢中奥氏体的稳定性,表明成分越偏上限,钢中奥氏体稳定性越高,并指出奥氏体的稳定性与层错能有关,成分越偏上限钢的层错能越高,钢的塑性越好越适合冷变形.成分下限尽管相变诱发塑性,但相变速率较快,致使随着形变的累积变形主要在马氏体组织内进行,因此塑性反而下降.

摘要： 通过优化成分设计、制定合理的工艺路线开发了冷作硬化非调质钢30MnVS6热轧盘条.经检验,金相组织为均匀的铁素体-珠光体,抗拉强度达到800-850MPa,室温冲击韧性达128-138J,较好地满足了技术要求.研究了冷拔减面率对30MnVS6抗拉强度及塑性的影响规律,冷拔减面率达到10％以上时可提高抗拉强度100MPa以上,塑性变化不大.

摘要： 硬线盘钢制品对钢的纯净度,夹杂物的尺寸、分布以及形态都有严格的要求,非金属夹杂物又是影响硬线钢质量的主要因素之一.研究表明：硬线钢中夹杂物一方面来源于内部氧化还原的冶炼过程，而外生夹杂物主要来源于钢的二次氧化、卷渣及中间包耐火材料的侵蚀等。外来夹杂物是影响硬线钢性能的主要诱因之一。非金属夹杂物按化学成分的组成，主要分为氧化物系、硫化物系和氮化物系三类，各自形貌特征均不相同。非金属夹杂物对硬线钢的塑性，韧性及拉拔性能有很大影响，所以应尽量改进生产工艺，减少有害夹杂物，从而提高硬线钢产品质量水平。

摘要： 块体非晶合金是近年来金属材料研究领域的热点,但因其不具有晶体材料所具有长程有序结构,位错运动难以形成以及剪切带的无约束扩展带来了其脆性断裂本质。在非晶合金中引入微晶或准晶，可以有效的约束剪切带自由扩展并能触发生成更多剪切带，在改变非晶合金室温塑性的同时提高材料的力学性能。为此,利用材料复合技术改变块体非晶合金的脆性本质给予人们很大期望。从近年来非晶基复合材料制备与性能着手，结合近期的研究结果,重点介绍了块体非晶基复合材料制备与性能改善的最新进展，以及改善非晶脆性本质的基本原理。

摘要： 金属磁记忆技术是一种对铁磁材料的早期损伤进行无损检测的方法，然而目前只能得到磁记忆信号和应力状态之问的定性关系.为了加深对金属磁记忆法的研究，本文对单轴拉伸荷栽情况下的Q235钢试件的应力集中区进行漏磁信号强度及其斜率进行测量，尤其关注的是传感器的提离值和应力集中区的影响范围.结果表明漏磁信号强度和斜率在局部应力集中区存在突变.与试件漏磁信号幅值相比，幅值的斜率能更直观的反映试件的应力情况.

摘要： 一级轻气炮加载下，利用VISAR测量了一种镁合金与一种钢的自由面速度历史，实验剖面含有典型弹塑性、损伤断裂信息。考虑弹、塑性波的相互作用后获得了材料的塑性波速度、波后粒子速度及拟合的低压段Us-up直线。计算得到镁合金与钢的平均Hugoniot弹性极限分别是0.25 GPa、1.6GPa，平均层裂强度分别为0.83GPa、4.2GPa。

摘要： 多次地震震害表明，墙(包括砌体墙和钢筋混凝土墙)和楼板对结构的破坏有重要影响。本文针对已有墙/板单元模型的不足，建立基于梁柱杆件的墙和楼板宏观模型。对提出的模型分别进行弹性和翅性两阶段的验证计算，并分别与数值计算和试验结果进行比较。结果表明动力特性、受力变形以及承载力方面均吻合较好，说明本文提出的模型可以比较准确地描述墙或楼板构件的受力性能。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂、该热塑性树脂的制备方法以及包含所述热塑性树脂的热塑性树脂组合物，所述热塑性树脂包含：核，其中，单体接枝聚合至二烯橡胶聚合物，所述核包含40重量％至70重量％的共轭二烯橡胶聚合物和总和为7.5重量％至30重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体；以及包围所述核的壳，其中，单体接枝聚合至共轭二烯橡胶聚合物，所述壳包含总和为15重量％至45重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体，其中，相对于总和为100重量％的所述核的单体，所述核的单体中的乙烯基氰化合物的含量为0.01重量％至20重量％，相对于总和为100重量％的所述壳的单体，所述壳的单体中的乙烯基氰化合物的含量为大于25重量％至90重量％以下。

摘要： 本发明提供一种兼具高的可成型性和高强度、同时还能够制造出外观品质优异的成型体的纤维增强热塑性树脂片以及该纤维增强热塑性树脂片的制造方法。本发明涉及的纤维增强热塑性树脂片为带状的单向预浸料的无规层叠体，该纤维增强热塑性树脂片包括已开纤的增强纤维和聚合物(a)，聚合物(a)是至少式(1)：(其中，n表示1～4的整数)表示的双酚A型环氧化合物与选自双酚A、双酚F、双酚S、双酚B、双酚E以及双酚P的双酚化合物的聚合物，若将该聚合物(a)的重均分子量设为Mwa，将该纤维增强热塑性树脂片在180°C下加热1小时而得到的热处理纤维增强热塑性树脂片中包含的聚合物(b)的重均分子量设为Mwb，则Mwa为25,000以上，且Mwb与Mwa之比(Mwb/Mwa)为1.01～1.8。

摘要： 本发明涉及热塑性弹性体组合物，其硬度可以借助热塑性塑料和热塑性弹性体(TPE)的经选择的组合进行调节。根据本发明的热塑性弹性体组合物的特征在于非常高的耐热性和耐化学性，同时在10至100 ShA的非常宽的肖氏A硬度范围内的非常好的机械参数。本发明还涉及用于制备热塑性弹性体组合物的方法以及在热塑性弹性体组合物的情况下调节硬度的方法。

摘要： 提供拉伸追随性、抗静电性、非转印性、耐粘连性、透明性和耐水性优异的热塑性高分子膜涂层用组合物；所述组合物的水性液；所述水性液的制造方法；热塑性高分子膜；和热塑性高分子膜的制造方法。使用含有由特定的乙烯基共聚物构成的抗静电剂、由特定的乙烯基共聚物构成的粘合剂和交联剂而得的组合物作为热塑性高分子膜涂层用组合物。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂的制备方法、包含该热塑性树脂的热塑性树脂组合物的制备方法，以及使用该热塑性树脂组合物制备注塑制品的方法。更具体地，本发明涉及一种热塑性树脂的制备方法，通过使用以特定含量混合的具有优异的反应性的硫醇和具有较低反应性的α‑烷基苯乙烯多聚体的混合物作为在芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰基化合物乳液聚合时的分子量调节剂，能够制备高分子量的SAN类树脂。通过使用根据本发明的具有不同反应性的分子量调节剂的混合物，可以使用少量的凝结剂进行凝结，可以提高生产率，并且可以提供使用热塑性树脂制备的具有优异的外观特性以及优异的机械强度、加工性能等的模制品。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂的制备方法、由该制备方法制备的热塑性树脂以及包含该热塑性树脂的热塑性树脂组合物。更具体地，本发明的方法包括：对乳液聚合胶乳进行酸凝结的步骤，用碱处理凝结后的浆料并进行脱水的步骤，和向脱水后的湿粉末中添加金属盐和水以将pH调节至9以上的步骤。根据本发明，所述方法可以提高热塑性树脂的生产率，并且通过所述方法制备的热塑性树脂具有优异的机械强度、热稳定性和外观性能。此外，当在涂层中使用本发明的热塑性树脂时，所述热塑性树脂具有改善涂膜的粘合强度和外观质量的效果。

摘要： 本发明提供一种热塑性高分子膜涂布用组合物、使用了该组合物的改性热塑性高分子膜的制造方法、以及由该制造方法得到的改性热塑性高分子膜，其因制膜时或铺展时的摩擦所致的流滴性能的降低少，从铺展的初期起发挥出优异的流滴性，即使在铺展后也长期维持优异的流滴性，进而涂布有流滴剂的膜面也极少发黏。作为热塑性高分子膜涂布用组合物，使用在特定的改性无机阳离子胶体溶胶中以特定比例含有聚醚改性硅酮、特定的聚氧化烯衍生物和数均分子量为1500～50000的聚烷撑二醇而成的物质，该特定的改性无机阳离子胶体溶胶是将特定的无机阳离子胶体溶胶利用特定的硅烷醇形成性有机硅烷化合物进行水解处理而成的。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂、该热塑性树脂的制备方法以及包含所述热塑性树脂的热塑性树脂组合物，所述热塑性树脂包含：核，其中，单体接枝聚合至二烯橡胶聚合物，所述核包含40重量％至70重量％的共轭二烯橡胶聚合物和总和为7.5重量％至30重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体；以及包围所述核的壳，其中，单体接枝聚合至共轭二烯橡胶聚合物，所述壳包含总和为15重量％至45重量％的包含芳香族乙烯基化合物和乙烯基氰化合物的单体，其中，相对于总和为100重量％的所述核的单体，所述核的单体中的乙烯基氰化合物的含量为0.01重量％至20重量％，相对于总和为100重量％的所述壳的单体，所述壳的单体中的乙烯基氰化合物的含量为大于25重量％至90重量％以下。

摘要： 本申请公开了一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品。更具体地，本申请公开了一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品，所述热塑性树脂组合物包含：基体树脂；基于100重量份的所述基体树脂，7重量份至17重量份的聚醚酯弹性体树脂(D)；和1.1重量份至10重量份的改性聚酯树脂(E)，所述基体树脂包含：10重量％至40重量％的乙烯基氰化合物‑共轭二烯化合物‑芳香族乙烯基化合物接枝共聚物(A)；18重量％至52重量％的(甲基)丙烯酸烷基酯化合物‑α‑甲基苯乙烯类化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(B)；和13重量％至55重量％的芳香族乙烯基化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(C)，其中，所述芳香族乙烯基化合物‑乙烯基氰化合物共聚物(C)包含10重量％至25重量％的乙烯基氰化合物。根据本发明，可以提供一种具有优异的流动性、诸如优异的抗冲击性和拉伸强度的优异的机械性能、以及优异的耐化学性的热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和使用该热塑性树脂组合物制造的模制品。

摘要： 本发明涉及一种热塑性树脂组合物、制备该热塑性树脂组合物的方法和包含该热塑性树脂组合物的模制品。更具体地，本发明提供一种热塑性树脂组合物，包含：100重量份的包含20重量％至90重量％的非再生热塑性树脂(A)和10重量％至80重量％的再生热塑性树脂(B)的基础树脂；1重量份至10重量份的乙烯化合物‑乙酸乙烯酯化合物共聚物(C)；和0.01重量份至10重量份的无机颜料(D)，其中，所述无机颜料(D)的折射率为1.65以上，平均粒径为10nm至500nm。即使本发明的热塑性树脂组合物包含再生树脂，所述热塑性树脂组合物也在保持现有的机械性能和成型性能的同时改善了耐化学性和外观。此外，重复成型的物理性能保留率大大提高。