65Mn钢

摘要： 采用60 t BOF-LF-150 mm×150 mm连铸线材轧制工艺,通过优化转炉冶炼工艺,控制精炼渣碱度2~4,控制中间包钢水过热度15~30°C,控制精轧温度880±20°C等工艺措施,生产出了平均抗拉强度1009 MPa,断面收缩率41.8%,脱碳层<0.10 mm的Φ10.0 mm 65Mn盘条,盘条各项性能均满足用户的需求。

摘要： 针对65Mn系列钢种冶炼过程中存在的初炼C、P成分合格率偏低的问题,利用六西格玛工具对生产中采集的数据进行分析,并给出了指导生产的结论,实现了转炉石灰加入量的降低和脱磷率的提高.通过项目的实施,65Mn钢初炼成分合格率由64.7％提高至82.7％,提升了产品质量的稳定性.

摘要： 某厂太阳能集热器65M n钢弹簧板安装期间发生大量断裂失效,为查明失效原因,通过化学成分、金相组织特征分析,力学性能检测,断口形貌观察等方式,结合其制备工艺及安装条件,分析了弹簧板的断裂失效原因.结果表明:65M n钢弹簧板失效性质为氢脆断裂,原因为在酸洗及电镀工序中,材料表面发生吸氢,以及消氢处理工艺和操作不及时,导致弹簧板中氢含量较高,安装期间相继发生延迟脆断现象.根据弹簧板断裂失效原因,提出了减小酸洗时间、增加电镀速度、及时消氢等建议,为弹簧板的生产工艺改进和工程质量提高提供重要依据和参考.

摘要： 65Mn钢通过7种热处理工艺处理并经粗车、半精车、精车的加工后,可获得不同的表面粗糙度.其中:粗车时不完全退火工艺测得的表面粗糙度最小,而正火+高温回火工艺测得的表面粗糙度最大,其余工艺测得的表面粗糙度在二者之间;半精车时不完全退火工艺测得的表面粗糙度最小,而淬火+中温回火工艺测得的表面粗糙度最大,其余工艺测得的表面粗糙度在二者之间;精车时球化退火工艺测得的表面粗糙度最小,而完全退火工艺测得的表面粗糙度最大,其余工艺测得的表面粗糙度在二者之间.

摘要： 在电流密度为2.5～16.0 A/dm2的条件下,于65Mn钢上制备了Ni-TiB2复合镀层.使用扫描电镜观察了镀层的表面形貌,并使用X射线衍射仪对镀层的晶体结构进行了表征,分析了镀层的晶面取向和晶粒尺寸.结果 表明:随着电流密度从2.5 A/dm2增大到16.0 A/dm2,镀层的表面形貌发生明显变化,(111)、(220)和(311)晶面的衍射强度基本是逐渐减弱,而(200)晶面的衍射强度先逐渐增强后逐渐减弱.镀层的择优取向由(311)晶面转变为(200)晶面,平均晶粒尺寸先逐渐减小后增大.

摘要： 在800~1100K的温度范围内,采用单波长测温方法,利用自行研制的实验装置,在空气中测量研究了16个不同温度下65Mn钢的光谱发射率随测量时间的变化情况.研究结果表明光谱发射率的共振与65Mn钢的表面氧化情况密切相关.由表面氧化导致光谱发射率的不确定性为5.7%~14.6%,相应的温度误差为6.2~11.1K.通过建模拟合,同时也得到了光谱发射率随加热时间变化的解析表达式,模拟计算结果与实验结果符合较好.

摘要： 针对65Mn钢圆锯片淬火后产生碗状变形问题,检测了锯片变形组织与硬度,确定变形缺陷产生的主要原因是脱碳.对65Mn钢在关键生产工序的脱碳情况进行分析研究,结果表明脱碳主要在冷轧退火过程产生.

摘要： 本文针对某型导弹脐带式电缆弹性圆柱销出现的裂纹故障,采用故障处理的一般性方法对造成裂纹的原因和机理进行了分析研究.结果表明:裂纹由于制造该批弹性圆柱销制造加工过程中,个别加工环节引入渗氢隐患并且未及时除氢,造成产品存在氢脆的质量问题.最后给出了解决措施的建议.

摘要： 对Φ6.5 mm 65Mn钢盘条拉拔过程中出现断裂进行分析。结果表明，只使用单一结晶器电磁搅拌。钢水运动速度不够，产生成分偏析、中心疏松、缩孔等，造成盘条在拉拔过程中出现锥形断裂。将结晶器搅拌参数由280A，5HZ，改为400 A，5Hz(末端搅拌器关闭)，试样电解30 d后，每10kg钢中非金属夹杂物由8.83 mg变为98.62mg，增加了10.17倍，超过了精炼之前，钢材的性能受到极大影响。采用结晶器和末端电磁组合搅拌，结晶器电磁搅拌参数为300 A，5 Hz，末端电磁搅拌参数为350 A，5Hz，试验结果盘条质量比较理想。

摘要： 对Φ6.5 mm 65Mn钢盘条拉拔过程中出现断裂进行分析。结果表明，只使用单一结晶器电磁搅拌。钢水运动速度不够，产生成分偏析、中心疏松、缩孔等，造成盘条在拉拔过程中出现锥形断裂。将结晶器搅拌参数由280A，5HZ，改为400 A，5Hz(末端搅拌器关闭)，试样电解30 d后，每10kg钢中非金属夹杂物由8.83 mg变为98.62mg，增加了10.17倍，超过了精炼之前，钢材的性能受到极大影响。采用结晶器和末端电磁组合搅拌，结晶器电磁搅拌参数为300 A，5 Hz，末端电磁搅拌参数为350 A，5Hz，试验结果盘条质量比较理想。

摘要： 对Φ6.5 mm 65Mn钢盘条拉拔过程中出现断裂进行分析。结果表明，只使用单一结晶器电磁搅拌。钢水运动速度不够，产生成分偏析、中心疏松、缩孔等，造成盘条在拉拔过程中出现锥形断裂。将结晶器搅拌参数由280A，5HZ，改为400 A，5Hz(末端搅拌器关闭)，试样电解30 d后，每10kg钢中非金属夹杂物由8.83 mg变为98.62mg，增加了10.17倍，超过了精炼之前，钢材的性能受到极大影响。采用结晶器和末端电磁组合搅拌，结晶器电磁搅拌参数为300 A，5 Hz，末端电磁搅拌参数为350 A，5Hz，试验结果盘条质量比较理想。

摘要： 对Φ6.5 mm 65Mn钢盘条拉拔过程中出现断裂进行分析。结果表明，只使用单一结晶器电磁搅拌。钢水运动速度不够，产生成分偏析、中心疏松、缩孔等，造成盘条在拉拔过程中出现锥形断裂。将结晶器搅拌参数由280A，5HZ，改为400 A，5Hz(末端搅拌器关闭)，试样电解30 d后，每10kg钢中非金属夹杂物由8.83 mg变为98.62mg，增加了10.17倍，超过了精炼之前，钢材的性能受到极大影响。采用结晶器和末端电磁组合搅拌，结晶器电磁搅拌参数为300 A，5 Hz，末端电磁搅拌参数为350 A，5Hz，试验结果盘条质量比较理想。

摘要： 对Φ6.5 mm 65Mn钢盘条拉拔过程中出现断裂进行分析。结果表明，只使用单一结晶器电磁搅拌。钢水运动速度不够，产生成分偏析、中心疏松、缩孔等，造成盘条在拉拔过程中出现锥形断裂。将结晶器搅拌参数由280A，5HZ，改为400 A，5Hz(末端搅拌器关闭)，试样电解30 d后，每10kg钢中非金属夹杂物由8.83 mg变为98.62mg，增加了10.17倍，超过了精炼之前，钢材的性能受到极大影响。采用结晶器和末端电磁组合搅拌，结晶器电磁搅拌参数为300 A，5 Hz，末端电磁搅拌参数为350 A，5Hz，试验结果盘条质量比较理想。

摘要： 金刚石锯片靠钢体支撑刀头来切割石材，因此钢体材料的力学性能对金刚石锯片有很大影响。由于65Mn钢较好的综合性能，大多数厂家采用它作锯片钢体。但钢体在锯片刀头的烧结过程中，发生了组织与性能变化，从而影响其支撑刀头的强度与刚度，严重时发生变形，影响切割质量和使用寿命。rn 本实验根据生产单位锯片的不同烧结工艺，研究了65Mn钢体在800°C、820°C、840°C、860°C和880°C分别保温30～60 min后炉冷的组织与力学性能。结果表明：在860°C保温40min炉冷后，65Mn钢体仍具有良好的力学性能。

摘要： 金刚石锯片靠钢体支撑刀头来切割石材，因此钢体材料的力学性能对金刚石锯片有很大影响。由于65Mn钢较好的综合性能，大多数厂家采用它作锯片钢体。但钢体在锯片刀头的烧结过程中，发生了组织与性能变化，从而影响其支撑刀头的强度与刚度，严重时发生变形，影响切割质量和使用寿命。rn 本实验根据生产单位锯片的不同烧结工艺，研究了65Mn钢体在800°C、820°C、840°C、860°C和880°C分别保温30～60 min后炉冷的组织与力学性能。结果表明：在860°C保温40min炉冷后，65Mn钢体仍具有良好的力学性能。

摘要： 金刚石锯片靠钢体支撑刀头来切割石材，因此钢体材料的力学性能对金刚石锯片有很大影响。由于65Mn钢较好的综合性能，大多数厂家采用它作锯片钢体。但钢体在锯片刀头的烧结过程中，发生了组织与性能变化，从而影响其支撑刀头的强度与刚度，严重时发生变形，影响切割质量和使用寿命。rn 本实验根据生产单位锯片的不同烧结工艺，研究了65Mn钢体在800°C、820°C、840°C、860°C和880°C分别保温30～60 min后炉冷的组织与力学性能。结果表明：在860°C保温40min炉冷后，65Mn钢体仍具有良好的力学性能。

摘要： 金刚石锯片靠钢体支撑刀头来切割石材，因此钢体材料的力学性能对金刚石锯片有很大影响。由于65Mn钢较好的综合性能，大多数厂家采用它作锯片钢体。但钢体在锯片刀头的烧结过程中，发生了组织与性能变化，从而影响其支撑刀头的强度与刚度，严重时发生变形，影响切割质量和使用寿命。rn 本实验根据生产单位锯片的不同烧结工艺，研究了65Mn钢体在800°C、820°C、840°C、860°C和880°C分别保温30～60 min后炉冷的组织与力学性能。结果表明：在860°C保温40min炉冷后，65Mn钢体仍具有良好的力学性能。

摘要： 本文研究了65Mn钢磨削淬硬后的金相组织与显微硬度.结果表明,磨削淬硬组织是磨削时大梯度温度场与应变场综合作用的结果,它由完全淬硬层、过渡层和高温回火区组成;与基体相比,完全淬硬层显微硬度提高2倍以上.

摘要： 本发明运用了高线机组的设备优势，精轧及减定径机组采用8+4机型且仅使用前8架精轧机及2架减定径机组、通过优化轧制前的加热制度、控制轧制、控制冷却工艺，降低甚至消除了盘条表面脱碳，提高了成品弹簧的疲劳寿命；减少了氧化铁皮量，提高了金属收得率；改善了金相组织并获得高索氏体率，使其具备取消拉拔前期铅淬火工序的条件，降低了生产加工成本，达到优化65Mn弹簧钢用热轧盘条的金相组织及综合性能的目的。本发明试制生产出的Φ6.5mm的65Mn弹簧钢用热轧盘条的高倍组织质量和力学性能达到了传统65Mn弹簧钢经铅淬火后的水平，能够满足下游用户取消拉拔前期铅淬火的条件，可为用户减少加工工序，降低生产成本。

摘要： 一种具有TRIP效应的低碳C‑Mn‑Si系钢C、Mn综合配分的热处理方法，首先将经过前处理的的低碳C‑Mn‑Si系冷轧钢板在820°C保温5‑10min，然后加热到920°C并保温3min，再将试验钢温度降到870°C，保温3‑7min，接着将钢淬火至240‑260°C，保温10‑30s，最后水淬至室温。本发明特别适用于碳含量为0.1‑0.15ωt

摘要： 本发明涉及一种奥氏体系不锈钢，其以质量％计，含有C：0.3％以下、Si：0.1～1.5％、Mn：5.5～20％、P：0.050％以下、S：0.005％以下、Cr：10～20％、Ni：4.0～12％、N：0.40％以下、Cu：4.0％以下、O：0.02％以下，并含有Ca：0.01％以下、Al：0.3％以下之中的任一者或两者，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；而且满足以下的(1)式：[Ni]+[Cu]+12.93[C]+1.11[Mn]+0.72[Cr]+0.88[Mo]－0.27[Si]+7.55[N]≥29.3 (1)式。

摘要： 一种廉价的不锈钢或者廉价且高强度的不锈钢，即使在超过40MPa的高压氢气中的耐氢环境、或者液态氢中的耐氢环境下使用，也具有优异的耐氢环境脆性，以质量%计，含有C：0.1%以下、Si：0.4～1.5%、Mn：8～11%、Cr：15～17%、Ni：5～8%、Cu：1～4%、以及N：0.01%以上且低于0.15%，其余量为Fe以及不可避免的杂质，δ铁素体的体积率为10%以下，并且退火前的δ铁素体的长径为0.04～0.1mm。

摘要： 本发明公开了一种50Mn钢专用淬火液及50Mn钢轴承套圈的淬火方法，属于热处理淬火技术领域。本发明的淬火液由水玻璃(模数为2.4，波美度为56)、NaOH、氯化钠和水组成，其中，水玻璃的质量分数为18.1～19.1％，NaOH的质量分数为1.1～1.3％，氯化钠的质量分数为25.2～26.3％，余量为水。本发明的淬火液具有冷却速度均匀、淬火性能好等优点，淬火液分散性好，耐储存不易变质。采用本发明的淬火方法对50Mn钢轴承套圈进行淬火，淬硬层深，淬火硬度均匀且内部组织形态均匀，没有淬火裂纹。

摘要： 本发明运用了高线机组的设备优势，精轧及减定径机组采用8+4机型且仅使用前8架精轧机及2架减定径机组、通过优化轧制前的加热制度、控制轧制、控制冷却工艺，降低甚至消除了盘条表面脱碳，提高了成品弹簧的疲劳寿命；减少了氧化铁皮量，提高了金属收得率；改善了金相组织并获得高索氏体率，使其具备取消拉拔前期铅淬火工序的条件，降低了生产加工成本，达到优化65Mn弹簧钢用热轧盘条的金相组织及综合性能的目的。本发明试制生产出的Φ6.5mm的65Mn弹簧钢用热轧盘条的高倍组织质量和力学性能达到了传统65Mn弹簧钢经铅淬火后的水平，能够满足下游用户取消拉拔前期铅淬火的条件，可为用户减少加工工序，降低生产成本。

摘要： 一种具有TRIP效应的低碳C‑Mn‑Si系钢C、Mn综合配分的热处理方法，首先将经过前处理的低碳C‑Mn‑Si系冷轧钢板在820°C保温5‑10min，然后加热到920°C并保温3min，再将试验钢温度降到870°C，保温3‑7min，接着将钢淬火至240‑260°C，保温10‑30s，最后水淬至室温。本发明特别适用于碳含量为0.1‑0.15ωt

摘要： 本发明涉及一种奥氏体系不锈钢，其以质量％计，含有C：0.3％以下、Si：0.1～1.5％、Mn：5.5～20％、P：0.050％以下、S：0.005％以下、Cr：10～20％、Ni：4.0～12％、N：0.40％以下、Cu：4.0％以下、O：0.02％以下，并含有Ca：0.01％以下、Al：0.3％以下之中的任一者或两者，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；而且满足以下的(1)式：[Ni]+[Cu]+12.93[C]+1.11[Mn]+0.72[Cr]+0.88[Mo]－0.27[Si]+7.55[N]≥29.3 (1)式。

摘要： 一种廉价的不锈钢或者廉价且高强度的不锈钢，即使在超过40MPa的高压氢气中的耐氢环境、或者液态氢中的耐氢环境下使用，也具有优异的耐氢环境脆性，以质量%计，含有C：0.1%以下、Si：0.4～1.5%、Mn：8～11%、Cr：15～17%、Ni：5～8%、Cu：1～4%、以及N：0.01%以上且低于0.15%，其余量为Fe以及不可避免的杂质，δ铁素体的体积率为10%以下，并且退火前的δ铁素体的长径为0.04～0.1mm。

摘要： 本发明公开了一种高钢级油井管用37Mn5钢调质处理工艺，具有如下步骤：将采用37Mn5钢制作的油井管表面清理干净；淬火：将油井管送到淬火炉内加热至790±10°C，工件出淬火炉后进行整体水淬，水温为25～35°C，淬火硬度达到45.5HRC以上；回火：把淬火后的油井管送进回火炉中加热至630±10°C，对油井管进行回火处理，出回火炉后空冷；本发明对以37Mn5钢为材料制作的油井管采用790±10°C淬火加630±10°C回火的调质处理工艺后，可以满足APISpec 5CT标准要求，淬火畸变明显减小，基本杜绝了淬裂现象的发生，淬火后油井管的机械性能也非常接近常规的热处理工艺，但淬火温度降低了80～90°C，因此可以大幅度地降低加热所需的天燃气能耗及成本的开支。