摩擦压降

摘要： 为了研究环保制冷剂管内流动沸腾摩擦压降模型的预测准确度,首先总结了12种管内流动沸腾摩擦压降模型,然后搜集了关于7种环保制冷剂在管径1~8 mm圆管内流动沸腾的962个实验数据点。通过对比模型预测值与实验数据,发现各模型的预测误差均较大,精度最高模型的平均绝对误差为31.6%,误差最大模型的平均绝对误差超过100%,表明现有模型并不能很好预测环保制冷剂沸腾换热摩擦压降。

摘要： 起伏振动下气液两相流摩擦压降的准确计算对海洋核动力的发展有重要意义。实验研究了不同振动和流动工况下30°倾斜上升管气液两相流摩擦压降的变化规律。结果表明,起伏振动下摩擦压降波动幅度和平均值显著增大。与静止状态相比,起伏振动下摩擦压降的多尺度熵值除泡状流外明显增大,且呈现大幅振荡现象,流动不稳定性更加显著。静止状态摩擦压降模型计算结果与实验值误差较大,现有模型对于起伏振动状态不适用。分析流动和振动参数对摩擦阻力系数的影响,发现其与均相雷诺数成反比,与振动幅值以及频率成正比。以大量实验数据为基础,建立了适用于起伏振动状态的摩擦阻力系数计算关系式,计算与实验结果吻合较好。

摘要： 超临界二氧化碳(S-CO_(2))流动摩擦阻力特性尚不明晰,现有阻力预测公式泛化能力不强。对S-CO_(2)在垂直上升光滑圆管中进行湍流流动的阻力特性进行了实验研究,系统分析了不同质量流速、压力和热流密度对S-CO_(2)流动摩擦阻力的影响,实验参数范围为质量流速750~2 200 kg/(m2·s),流体压力10~20 MPa,热流密度200~340 kW/m2以及主流温度60~500°C(远离拟临界点)。实验结果表明:S-CO_(2)流动摩擦阻力随热流密度的增加而减小,这有利于S-CO_(2)发电的大规模工程应用;S-CO_(2)流动摩擦阻力随压力的增加而减小,主要原因在于压力增加导致CO_(2)流体密度增加。根据实验数据,构建了贝叶斯正则化BP神经网络模型,实现了对S-CO_(2)流动摩擦阻力的有效预测。预测值与实验值的相关系数R=0.998 6,超过98%的预测值均在10%的误差范围内,表明该模型拟合精度高,具有较好的泛化能力。

摘要： 以氮气作为气相流体,分别采用纯水和乙醇为液相流体,对水平矩形小通道(d h=1.2 mm)内的两相流压力降开展实验研究,同时采集了两相流压降数据,采用高速摄影仪对两相流流型进行了拍摄。根据流型解释了表面张力对摩擦压降的影响,并将均相流模型和分相流模型的预测结果与实验值进行了对比。得出如下结论:在较低折算流速下,均相流模型对实验结果的预测效果较好;分相流模型对于实验结果预测的整体性较好,其中预测效果最好的是Zhang计算模型。基于实验得到的Chisholm系数C和X之间的变化关系,同时考虑了流体物性对摩擦压降的影响,对Chisholm计算式进行了修正,新公式对实验压降有很好的预测效果。

摘要： 应用部件压力法,并结合美国国家标准与技术研究院(NIST)物性数据库分析了包括管屏几何结构、热力学参数以及动力学参数在内的多个关键因素对超临界二氧化碳流量分配特性的影响。结果表明:在相同条件下,管屏内水蒸气工质的阻力高于二氧化碳工质,而二氧化碳工质的流量偏差小于水蒸气工质条件;质量流速500 kg/(m^(2)·s)是管屏内流量分配出现正、负流量特性转换的阈值。质量流速低于该值呈正流量特性,高于该值呈负流量特性;随着管屏入口压力和入口温度的增加,管屏内工质流量偏差更趋向于平缓;随着热偏差系数和加热功率的增加,管屏内工质流量分配的负流量特性增强。

摘要： 为研究平行通道直冷板的压降特性对换热的影响,本文对不同质量通量(118~1300 kg/(m^(2) s))、入口过冷度(2.5~8 K)条件下低压制冷剂R1233zd(E)在平行通道直冷板内的摩擦压降进行了实验研究,分析了单相及两相摩擦压降以及气液相速度的变化规律。结果表明:在制冷剂单相情况下,随热流密度的增加,通道内的摩擦压降先减小后增加。当制冷剂进入两相状态后,摩擦压降随热流密度的增加而快速增长;质量通量的增加会使汽化核心的位置延后,导致摩擦压降变化趋势突变点的出现有所推迟。此外,在高热流密度下,制冷剂液相速度和气液相相对速度均有所增加;相同干度条件下,较高的质量通量使气液相相对速度增加,摩擦压降增速变快。

摘要： 管内气液两相流流动规律十分复杂,导致气液两相摩擦压降的计算缺乏通用性好的可靠关联式.文中综述已有管内气液两相摩擦压降的经验关联式与理论关联式.经验关联式包括均相流模型、漂移流模型以及基于流型的计算模型,理论关联式包括考虑分层流、环状流等典型流型特征的关联式.最后总结了现有关联式的现状,为实际工程应用提供一定指导.

摘要： 螺旋管式直流蒸汽发生器结构紧凑、传热高效、可靠性强,在先进小型堆中具有广泛应用,然而其管侧螺旋管内过冷水受热变为过热蒸汽,覆盖全部传热区域,且受螺旋几何、离心力及二次流影响,流动传热行为演化机制复杂,现有模型限制了高性能螺旋管式蒸汽发生器的进一步发展。本文针对螺旋管内热质传输行为开展了系统性实验和理论研究,建立了几何尺寸和热工参数范围最广泛的螺旋管传热、阻力基础热工实验数据库,明确了周向非均匀传热与沿程传热机制转变规律。基于机理分析,构建了高精度全工况的预测模型库,提出了三区干涸点、基于干度梯度的干涸后传热、宽范围两相摩擦倍增因子等模型,实现了全传热区域高精度预测。本文结果可满足先进反应堆螺旋管式蒸汽发生器设计需求。

摘要： 丙烷(R290)作为一种性能优异的自然制冷剂,其两相流动压降特性在换热器设计及制冷系统优化等方面起到重要作用,而且目前对于低质量流率以及低饱和压力条件下的压降分析相对较少,且仅有少数研究结合流型进行分析。因此,开展了R290在内径6 mm的水平光管内压降特性实验研究。在如下实验工况范围内,质量流率70~190 kg·m^(-2)·s^(-1),热通量10.6~73.0 kW·m^(-2),饱和压力0.215~0.415 MPa,干度0~1,获取了压降实验数据,并进一步基于实验工况以及流型分析了加速压降、两相摩擦压降的变化趋势。对比了现有的摩擦压降关联式并基于Friedel模型,使用Rev/Rel和液相Froude数Fr表征气液相相互作用,获取了一个新的基于流型的两相摩擦压降关联式。新模型可以很好地预测R290实验数据,预测结果的平均相对偏差(ARD)为-0.2%,平均绝对相对偏差(AARD)为5.2%,λ_(30%)为97.9%。对比文献中的实验数据,10组数据预测结果的ARD为10.0%,AARD为19.3%,λ_(30%)为80.3%,由此可见新模型具有一定的预测精度和适用性。

摘要： 基于现有测试平台对管内液相流动换热压降进行研究,通过调节工质泵转速、水箱温度等实现对工质流量、饱和压力的调节,调节预热段、蒸发段电加热功率,实现对实验管进、出口工质状态的控制,进而为实验提供可靠、稳定的运行环境;数据分析中,对管内工质摩擦压降、局部压降进行综合考虑,对测压工装进行特别设计,以提高压降测量精度.实验结果显示:管内总压降和局部压降随着质量流量的增加而增大,其中局部压降在总压降中占比约为7.8％ ～ 9.1％,各公式对摩擦压降的预测误差波动范围为1.03％ ～ 1.79％,且当质量流量＜ 75 kg/h时,各公式预测误差小于10％,在一定程度上说明了实验数据的精确性.此外,袁恩熙公式在四个预测公式中预测精度最高.

摘要： 天然制冷剂R600a因其较低的GWP值在小型冰箱制冷系统中得到了应用.本文对R600a/3GS混合物在内径为8mm水平管内流动沸腾换热过程摩擦压降特性进行实验研究,并在相同实验工况下与纯R600a进行对比.实验工况:饱和温度为5±0.5°C,热流密度为5.0kW/m,质流密度范围为150～300kg/(m2·s).分析质流密度对R600a/3GS混合物和纯R600a饱和流动沸腾过程中摩擦压降的影响,并分析3GS润滑油对R600a制冷剂摩擦压降的强化作用.结果表明:R600a/3GS混合物和纯R600a制冷剂的摩擦压降均随质流密度和干度的增大而增大;在相同质流密度工况下,3GS润滑油的混入强化了摩擦压降,强化因子(R600a/3GS混合物与纯R600a制冷剂摩擦压降的比值)在1～1.4之间.

摘要： 天然制冷剂R600a因其较低的GWP值在小型冰箱制冷系统中得到了应用.本文对含石墨纳米冷冻油R600a混合物在内径为8mm水平管内流动沸腾换热过程摩擦压降特性进行实验研究,并在相同实验工况下与纯R600a进行对比.实验工况:饱和温度为5±0.5oC,热流密度为5.0kW/m,质流密度范围为150和300kg/(m2·s).分析质流密度对含石墨纳米油R600a混合物饱和流动沸腾过程中摩擦压降的影响,并分析石墨纳米油对R600a制冷剂摩擦压降的强化作用.结果表明:含石墨纳米油R600a混合物和纯R600a制冷剂的摩擦压降均随质流密度和干度的增大而增大;在相同质流密度工况下,纳米油的混入强化了摩擦压降.

摘要： 小通道内的重力、切应力、表面张力的相对大小与传统尺寸通道有着显著差异,导致小通道内的冷凝换热机理以及压降特征与大通道不同;小通道内的流型以间歇流和环状流为主,不同流型下,摩擦压降的形成因素不同;文中总结了5个传统的摩擦压降模型和6个小通道的摩擦压降模型,并收集了899个小通道内的摩擦压降数据点;比较各模型的预测结果和数据点发现,Friedel的模型不适用于对比压力较高的情况,而Garimella的模型不适用于对比压力较小的情况,Zhang和Webb的模型对所有的数据的预测误差最小,其适用范围最广.

摘要： 管内冷凝流动摩擦压降计算广泛应用于各领域.虽然人们对此已做了大量研究,但是一个准确度更高的公式仍是急需的.本文对两相流摩擦压降的计算公式和实验研究进行了全面总结,获得了525组冷凝流动摩擦压降的实验数据,并用它们对归纳的29个计算公式进行了评价,结果最好公式的平均绝对相对误差(MARD)为25.2％.基于这些实验数据,本文提出了一个新公式,其MARD仅为19.4％,显著提高了管内冷凝流动摩擦压降的计算准确度.

摘要： 实验测定了丙烷（R290）在一段长度1550mm、内径6mm的水平管内两相流动摩擦压降特性。实验测试的压力为0.137MPa和0.301MPa，含气率范围0.1-1，质量流量范围63-106kg/m2s。实验结果表明，摩擦压降随着含气率和质量流率的上升而增大，而随饱和压力的上升而减小。将实验数据与已有文献模型的计算结果进行比较发现，Lockhart&Martinelli模型和Chisholm模型与实验数据的关联性较好，Müller-Steinhagen&Heck模型、Gr.nnerud模型以及Friedel模型平均相对偏差较大。

摘要： 在长距离垂直下降管内气液两相流动中，管内两相流型随深度增加而不断变化，而不同流型对应的管内摩擦阻力特性有明显的差别。基于本文的实验数据，选取合适的漂移流模型进行管内截面含气率的计算；研究了垂直下降管内空气-水两相流不同流型对应的摩擦压降特性；结合管内流型的转变过程，分析了不同流型对应的摩擦压降特性的变化规律，为长距离垂直下降管内压降预测研究提供了支持。

摘要： 本文对四氟化碳(FC-14)在内径为6 mm,长度为1860 mm的水平光滑管内进行了两相流动沸腾摩擦压降的实验测量。实验测量的压力范围为0.2 Mpa到0.6 Mpa,流量范围为320 kgm-2s-1到 1000 kgm-2s-1,质量含气率范围为0 到0.6。实验测量表明,FC-14的两相摩擦压降随质量流量、质量含气率的增大而增大；随饱和压力的上升而减小。当饱和压力变化时,FC-14的饱和气液相密度比值与压降值有同样的变化趋势。使用7个应用广泛的压降计算模型对FC-14的两相摩擦压降进行了计算, 并将计算结果与实验测量结果进行了对比分析。

摘要： 在压力23～28MPa、质量流速700～1300kg/(m2·s)、热流密度200～800kW/m2的参数范围内,对超临界水冷堆堆芯棒径D=8mm、栅距比P/D=1.2的类四边形子通道内超临界水的流动摩擦压降特性进行了试验研究,分析了压力、热流密度和质量流速对摩擦压降特性的影响.研究表明:压力和热流密度对高焓值区的摩擦压降影响比对低焓值区的大.在低焓值区,压力和热流密度的增加对摩擦压降的影响不明显;在高焓值区,随着压力和热流密度的增大,摩擦压降逐渐减小.质量流速对摩擦压降的影响较大.质量流速的增加,会使摩擦压降有较大增加.超临界水在低焓值区呈液态,在高焓值区呈汽态,质量流速对摩擦压降的影响在低焓值区明显小于在高焓值区.

摘要： 在带矩形块纵向涡发生器的窄间隙矩形通道内对汽液两相流动特性进行了实验研究。实验结果表明，纵向涡使两相摩擦压降比光通道增加了4.0%～50.6%。这主要是因为纵向涡使汽泡交混加强，同时对流动边界层的削薄和破坏也造成流动阻力增加。最后拟和出了带纵向涡发生器通道内的分液相摩擦倍增因子关系式，为纵向涡作用下的两相摩擦压降计算奠定了基础。

摘要： 实验研究了纳米制冷剂在外径为9.52mm的水平直光管内的流动沸腾摩擦压降特性。实验工况的质量流率为100～200kg·m-2·s-1，热流密度为3.08～6.16kW·m-2，入口干度为0.2～0.7，纳米颗粒质量分数为0～0.5wt%。实验结果表明：纳米制冷剂在水平直光管内流动沸腾的摩擦压降随纳米颗粒的质量分数的增加而增大，在实验工况下最大可增加20.8%。在同一干度和纳米颗粒质量分数下，随着质量流率的增大，纳米颗粒的存在对摩擦压降的影响减小。开发了纳米制冷剂管内流动沸腾摩擦压降关联式，关联式的预测值与92%的实验值误差在±15%以内。

摘要： 本发明提供了一种压降控制方法、装置、压降控制器及充电设备，其中，该方法包括：检测充电设备中的用于限制输出电流的限流开关两端的压降值，其中，该充电设备用于为预定终端充电；当检测到上述限流开关两端的压降值超过预定阈值时，调整该充电设备中的直流到直流DCDC电源转换器的输出电压，使得该限流开关两端的压降小于或等于上述预定阈值。通过本发明，解决了相关技术中存在的限流开关功率消耗大，充电设备使用寿命低的问题，进而达到了降低限流开关的功率消耗，延长充电设备的使用寿命的效果。

摘要： 本申请公开了一种直流电源线的压降补偿方法及压降补偿装置，该压降补偿方法或者压降补偿装置通过手动压差补偿参数可以对直流电源线的压降进行更精确的对应补偿，当用户忘记设置手动压差补偿参数时，还可以通过自动压差补偿参数对直流电源线的压降进行较为精确的自动补偿；通过双重补偿措施，可以优选更精确的压降补偿，未选择更精确的压降补偿时，还可以对直流电源线的压降进行较为精确的自动补偿，以确保对直流电源线的压降进行对应补偿。

摘要： 本发明涉及尾气净化治理技术领域，尤其涉及一种降背压排放装置及降背压排放方法。本发明提供的降背压排放方法，通过增设支管道和拉瓦尔喷管，其中支管道用于与尾气管直接连接，拉瓦尔喷管与风机连接用于在主管道内产生负压，这种设计一方面避免了尾气直接与风机接触，减轻了对风机的腐蚀和破坏，延长了风机的使用寿命；另一方面能够在主管道内产生负压，降低主管道内的背压，便于尾气排出。基于上述方法，本发明提供的降背压排放装置，不仅能够有效降低系统背压，而且还能延长风机的使用寿命，降低成本。

摘要： 本发明涉及一种压降测试系统、压降控制装置及其压降测试方法，该压降测试系统的Labview开发平台运行时，各测试数据通过通讯链路传递到PLD测试仪，PLD测试仪测试完把测试结果反馈到Labview开发平台，该Labview开发平台利用其自带的函数库实时对传递数据进行处理、分析得到该测试完成的压降测试图框。通过该测试完成的压降测试图框，用户很容易得知该待测电子设备的压降测试情况。因此，本发明的压降测试系统方便的将软件硬件系统和软件控制算法建立在一个图形化平台上，通过图形化的操作，大大的简化了软硬件投入，实现了电子设备压降测试的自动化，大大节省了成本开支且提高了测试效率。

摘要： 本发明公开了一种压降检测电路及压降检测系统。其中，压降检测电路包括：信号接收模块，信号接收模块用于接收设定电流值；PLC控制模块，PLC控制模块用于根据设定电流值生成控制信号；电子负载，电子负载与PLC控制模块连接，电子负载用于根据控制信号调整阻值；第一电源模块，第一电源模块的一端与电子负载连接，第一电源模块用于提供第一供电电源；接口模块，接口模块的一端与第一电源模块的另一端连接，接口模块的另一端与电子负载的另一端连接，接口模块用于连接待测负载；信号采集模块，信号采集模块与接口模块连接，信号采集模块用于采集待测负载的电压信号。本发明能够保证压降检测回路的电流保持不变，从而简化了压降检测流程。

摘要： 本申请公开了一种直流电源线的压降补偿方法及压降补偿装置，该压降补偿方法或者压降补偿装置通过手动压差补偿参数可以对直流电源线的压降进行更精确的对应补偿，当用户忘记设置手动压差补偿参数时，还可以通过自动压差补偿参数对直流电源线的压降进行较为精确的自动补偿；通过双重补偿措施，可以优选更精确的压降补偿，未选择更精确的压降补偿时，还可以对直流电源线的压降进行较为精确的自动补偿，以确保对直流电源线的压降进行对应补偿。

摘要： 本实用新型公开了一种电流型压降补偿控制装置及电流型压降补偿供电系统，控制装置包括电压采样处理单元、三角波发生器、脉宽调制比较器以及依次电连接的电流采样处理单元、反相比例运放电路单元、PI控制器、数模转换器和Sin波生成单元，电流采样处理单元的输入端接入外部供电线路；电压采样处理单元的输入端接入外部供电线路输出端，其输出端与PI控制器的输入端相连；脉宽调制比较器的正负输入端分别与Sin波生成单元的输出端和三角波发生器的输出端相连，其输出端与外部供电线路中的功率输出设备相连。本实用新型提供的电流型压降补偿控制装置及供电系统无需在远端负载端进行电压信号采样，根据输出负载电流大小，即可提高输出电压，以实现远距离压降补偿。

摘要： 本实用新型公开了汽车发电机整流桥二极管正向压降与正向压降变化测试仪，包括测试仪本体，所述测试仪本体的正面设置有读数显示屏，所述读数显示屏的一侧设置有电流调节按钮，所述电流调节按钮的下方设置有测试开关，所述测试仪本体的背面设置有盖板，所述盖板顶部的一侧固定连接有第一连接块，所述盖板的下表面固定连接有第二连接块。该汽车发电机整流桥二极管正向压降与正向压降变化测试仪，能够对流过二极管的电流大小进行设置，通过测试开关的设置，能够对测试的开始和结束时间进行控制，从而提高测试结果的精确度，使用者可以通过转动旋钮，实现对盖板的安装和拆卸，能够为工作人员维修测试仪提供便利。

摘要： 本发明公开了一种微管道内两相流的摩擦压降和相含率测量装置及方法。水槽依次经离心泵、第一手动阀、转子水表后连接到混相器的输入端，压缩空气依次经空气过滤器、流速控制阀、压力控制阀、第二手动阀后连接到混相器的输入端，压力控制阀和第二手动阀之间有压力计、气体流量计，混相器的输出端与微管道的输入口连接，微管道的输出口连接回水槽；测量外壳上安装有电阻抗传感器，电阻抗传感器的探头伸入连接到微管道，电阻抗传感器与正弦信号发生器连接。本发明有效地解决了对微管道内的摩擦压降和相含率的测量，实验测得的数据对现有的微尺寸细管内(两相流运动)的预测方法的适用性进行了评估，且测试装置结构简单、实际应用性强。

摘要： 本发明公开了一种微管道内两相流的摩擦压降和相含率测量装置及方法。水槽依次经离心泵、第一手动阀、转子水表后连接到混相器的输入端，压缩空气依次经空气过滤器、流速控制阀、压力控制阀、第二手动阀后连接到混相器的输入端，压力控制阀和第二手动阀之间有压力计、气体流量计，混相器的输出端与微管道的输入口连接，微管道的输出口连接回水槽；测量外壳上安装有电阻抗传感器，电阻抗传感器的探头伸入连接到微管道，电阻抗传感器与正弦信号发生器连接。本发明有效地解决了对微管道内的摩擦压降和相含率的测量，实验测得的数据对现有的微尺寸细管内(两相流运动)的预测方法的适用性进行了评估，且测试装置结构简单、实际应用性强。