水平管
水平管的相关文献在1956年到2023年内共计56078篇,主要集中在能源与动力工程、力学、石油、天然气工业
等领域,其中期刊论文307篇、会议论文75篇、专利文献55696篇;相关期刊172种,包括石油天然气学报、西安交通大学学报、制冷与空调等;
相关会议39种,包括中国工程热物理学会2014年年会、2013年中国工程热物理学会传热传质学学术年会、2012年中国工程热物理学会传热传质学学术年会等;水平管的相关文献由49999位作者贡献,包括不公告发明人、王磊、李伟等。
水平管—发文量
专利文献>
论文:55696篇
占比:99.32%
总计:56078篇
水平管
-研究学者
- 不公告发明人
- 王磊
- 李伟
- 王鹏
- 李明
- 张伟
- 张磊
- 王伟
- 王涛
- 刘伟
- 吕亿明
- 张涛
- 王百
- 张鹏
- 陈刚
- 朱洪征
- 张勇
- 李政文
- 黎少伟
- 何幸华
- 李军
- 张波
- 李刚
- 李勇
- 王凯
- 李强
- 王刚
- 王勇
- 张军
- 刘洋
- 李博
- 张云福
- 张斌
- 张玉丽
- 裘建英
- 裘霖
- 王强
- 王超
- 何可立
- 李超
- 杨勇
- 崔文昊
- 李海涛
- 王军
- 刘涛
- 李鹏
- 牛彩云
- 陈磊
- 张超
- 张鑫
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谷雨;
龚路远;
郭亚丽;
沈胜强
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摘要:
对换热长度为3.4 m、内径为38 mm的真空水平管内的蒸汽凝结流动换热特性进行了实验研究。分析了蒸汽质量流率小于9 kg/(m^(2)·s),蒸汽饱和温度为50、60和70°C,换热温差为3~7°C时对凝结过程的影响。通过对分层流动冷凝换热机理分析,建立了热分区角计算模型。实验结果表明,热分区角随着质量流率的增加而增加,随着传热温差的增大而增大;饱和温度对管内凝结的局部传热系数和热分区角影响较小。通过以热分区角为分区界限,建立了局部传热系数经验关联式,在预测实验工况下,对于管顶部膜状冷凝区,预测精度在±25%以内;对于管底部冷凝液对流换热区,预测精度在+25%~-35%。
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杨通;
邓豪;
王倩
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摘要:
为更好了解不同管径水平管气液两相流的压降特性,选用空气和水在管径分别为38.1,50.8,101.6 mm,长为9.525 m的水平管内进行气液两相流数值模拟,并结合理论分析了不同管径下水平管气液两相流压降的变化规律。利用Fluent软件研究结果表明:在同一管径下,当液速一定时,压降随气速的增大而增大;气速恒定时,压降随液速的增加而增大。在不同管径下,压力梯度随着气相表观速度的增加而增大。当气液速相同时,压力梯度随管径的增加而减小。在液速恒定时,持液率随气速的增大而减小;同一气速下,持液率随液速的增大而增大;基本条件相同时,随管径的增大,持液率降低。不同管径下水平管内气液两相流压力梯度实验值与模拟值近似,且误差控制在10%以内。
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张浩;
刘璐;
詹飞龙;
丁国良;
刘艳涛;
郜哲明
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摘要:
为了研究采用5 mm管的R32空调系统的传热和压降特性,需要掌握R32在空调管路内的气液两相流型变化规律。本文采用经典流体体积(VOF)界面追踪方法来模拟不同气液相表观速度入口条件下的R32流动过程,获得5 mm空调器水平管路内R32的流型变化规律。模拟工况涵盖空调系统正常运行的制冷剂质量流量为10~110 kg/h及干度为0~0.7。模拟预测结果表明,预测的水平管内充分发展后的分层流、弹状流、环状流和泡状流的流型与现有文献中实验照片的吻合度较好;基于该流型模拟方法得到的R32流型图与Baker经验流型图吻合良好,可用于预测制冷空调的5 mm水平管内R32的流型转变规律。
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谷雨;
龚路远;
郭亚丽;
沈胜强
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摘要:
在内径为38 mm、长度为3.4 m的水平管中,测量了饱和温度为50、60、70°C,质量流率小于8 kg/(m^(2)·s)的饱和蒸汽的局部冷凝传热参数.在凝结过程中,由于重力的作用,管内上下部分存在两种换热模式.上部是膜状凝结换热区,下部是凝结液对流换热区.实验结果表明,随着管内入口饱和蒸汽和冷却水温差的增大,蒸汽在光滑管段内换热量增加,冷凝液增多,管段底部凝结液聚集区局部温度降低较大.随着总传热温差的增大,管壁顶部膜状凝结换热区传热系数降低,而管壁底部凝结液对流换热区变化较小.
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朱艳含;
刘峥;
常丽英
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摘要:
良性阵发性位置性眩晕(BPPV)是一种常见的外周前庭疾病,可通过特定的变位试验诱发出短暂性位置性眩晕及特征性眼震。单个半规管受累的BPPV诊断方法已较为成熟,但多管BPPV(MC-BPPV)的临床诊断较为困难。本综述详细描述各半规管BPPV的眼震特点,分析各种类型MC-BPPV的诊断及鉴别诊断要点,为临床医生更加精准地诊治MC-BPPV提供参考。
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鲁军辉;
李俊明
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摘要:
不凝性气体制约换热设备安全和系统效率,为研究不凝性气体-蒸气于水平管外自然对流凝结换热机理和特性,实验测量了不凝性气体He、N_(2)、CO_(2)质量分数分别为1.16%~18.18%、7.56%~60.86%、11.39%~70.95%,壁面过冷度为5~25 K,总压力为5~101 kPa的H_(2)O-He、H_(2)O-N_(2)、H_(2)O-CO_(2)自然对流条件下水平管外凝结换热特性,对比分析了H_(2)O-He、H_(2)O-N_(2)、H_(2)O-CO_(2)的不凝性气体质量含量、壁面过冷度以及压力因素的影响。压力和壁面过冷度一定,相同质量分数时,实验凝结传热系数与Nusselt理论解的比值(Q/QNu)由大到小依次为:H_(2)OCO_(2)、H_(2)O-N_(2)、H_(2)O-He;相同摩尔分数时,Q/QNu由大到小依次为:H_(2)O-He、H_(2)O-N_(2)、H_(2)O-CO_(2)。相同总压力和不凝性气体质量分数时,H_(2)O-He的Q/QNu随着壁面过冷度的增加下降最为缓慢。相同不凝性气体质量分数和壁面过冷度时,H_(2)O-He的Q/QNu值最小,其受压力影响最为显著。
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敬加强;
尹晓云;
MASTOBAEV Boris N;
VALEEV Anvar R;
孙杰;
王思汗;
刘华平;
庄乐泉;
范峥嵘
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摘要:
基于自主设计加工并搭建的水环输送稠油减阻模拟管路系统,采用500#白油模拟稠油,试验研究了稠油在水环作用下的水平管流阻力特性,分析了油相表观流速(0.3~1.0m/s)、水相表观流速(0.11~0.72m/s)及入口含水率(0.13~0.49)对水润滑管流流型特征及减阻效果的影响.结果表明:环状水膜可有效隔离并润滑油壁界面,油-水两相流流型总体上呈稳定的偏心环状流结构;水环输送可大幅降低管道输送过程中的压降,其压降值仅为相同油流量下纯油输送压降的1/55~1/27;当入口含水率为0.13~0.27时,水环输送的效能显著,输油效率均高于40;油相表观流速和入口含水率的增加会增大单位管长压降,降低水环输送的减阻效果和输油效能.
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曹慧青;
吴晓
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摘要:
水平管降膜蒸发传热的高效性使其在海水淡化领域有广阔应用前景.水平管间降膜流动过程中受到流量、管径、管材、气流速度等参数的影响,造成管间降膜流态发生变化.通过建立水平管降膜流态模型的非结构化网格,采用VOF法对水平管降膜流动进行三维模拟,得到水平管管外液膜流动过程的5个阶段,并分析出管径、流量、分布器开孔孔径、分布器开孔个数等因素对管间降膜流态的影响.
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吴晓
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摘要:
管道中出现段塞流时,会造成管道损坏.因此预测段塞的发生及其影响非常重要.由于段塞流的不稳定性,输送段塞流的管道容易受到循环应力的影响.本文对段塞流和管道之间的相互作用进行了数值研究,进行三维计算流体(CFD)和三维管道模型之间的流固耦合(FSI),分析了管道应力变化及段塞特性.FSI模拟结果表明,由于段塞流,最大应力出现在管道支架附近,导致管道疲劳损伤,缩短管道的总寿命.因此,在管道设计阶段,应仔细考虑这些应力.
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吴升潇;
杨会民;
张月明;
杨帆;
汪亚斌
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摘要:
水平管气力输送是能源化工领域的核心技术之一,水平管气力输送流型特性的研究是设计气力输送装置的重要基础.首先对水平管粉体单颗粒运动特性及其影响因素的研究进展进行了述评,介绍了电容层析成像技术(ECT)在水平管气力输送流型特性研究方面的进展,分析了拾起速度、系统背压、粉体物性和发送罐形式等对水平管气力输送流型特性的影响,在此基础上对水平管气力输送装置设计与优化提出了建议.
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刘圣春;
李兰;
宁静红;
刘兆伟
- 《中国工程热物理学会2014年年会》
| 2014年
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摘要:
基于FLUENT软件对制冷剂CO2在水平管外电加热池沸腾换热进行了数值模拟,得到了其饱和沸腾过程中体积含气率的分布规律.此外,还通过改变热流密度模拟分析不同蒸发压力下池沸腾实验管段壁面的换热系数,模拟结果和相关文献的实验结果变化趋势一致.本文对进一步研究电加热池沸腾及满液式蒸发器的设计具有指导意义.
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庄晓如;
公茂琼;
邹鑫;
陈高飞;
吴剑峰
- 《中国工程热物理学会2014年年会》
| 2014年
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摘要:
水平管内流动冷凝的两相流型对其传热与流动的研究十分重要,而流型图则是流型辨别及其转换判断的重要工具.本文总结了目前水平管内流动冷凝的流型图及其转换标准的研究进展,并指出该方面研究所存在的不足:目前的流型图大多基于常温常压工质的实验流型数据提出的,其扩展应用于低温或高压等工质存在一定的困难;目前大多流型图均仅考虑工质物性、管内径、质量流率和干度对其转换标准的影响,还未有相关的研究提及热流密度对水平管内流动冷凝流型变化的影响,而水平管内流动沸腾在此方面已有相关的研究;许多研究者认为基于流型的传热及压降模型比经验模型更准确且应用更广,但目前较多的流型图研究与传热及压降模型研究分开,未能实现较好的联系。
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张承虎;
秦旭
- 《全国暖通空调制冷2014年学术年会暨2014年第十九届全国暖通空调制冷学术年会》
| 2014年
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摘要:
降膜蒸发器具有效率高、耗能少的特点,已经在化工、海水淡化处理以及OTEC系统得到了广泛的应用,并有取代满液式蒸发器的趋势.十几年来,国内外众多学者对水平管降膜蒸发器进行过不同程度的研究,已经取得了一些理论成果.但降膜蒸发器仍然存在着一些问题,比如布液不均、干壁现象等.本文分析了降膜蒸发器的基本结构,以及相比满液式蒸发器的优点,还对对蒸发器内流动形态,对滴状流、柱状流和片状流的流动规律,对“干壁现象”进行了研究。对换热理论的研究有助于降膜蒸发器的设计。文中介绍了两种比较典型的分析方式:划分膜热区进行分析的分析方法和考虑液膜雷诺数对传热系数影响的分析方法。
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汪胜;
公茂琼;
陈高飞;
吴剑峰;
邹鑫;
孙兆虎
- 《2013年中国工程热物理学会传热传质学学术年会》
| 2013年
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摘要:
实验测定了乙烷(R170)在水平管内绝热两相流动摩擦压降特性.实验测试对象为一段长度1860mm、内径6mm的绝热铜管,测试工况范围为质量流量110-270kg/m2s,压力0.2-0.6MPa,含气率0-0.3.实验结果表明,在测试含气率范围内,摩擦压降梯度随含气率的升高而呈现上升的趋势,且在低含气率范围内增长趋势近似于正比的关系,并随着含气率的升高以及较为充分的环状流的形成其增长趋势逐渐减弱;在相同的含气率条件下,摩擦压降梯度随质量流量的增大而增大,且压降梯度随含气率的增长倍率也越高;而对于恒定的质量流率及含气率,两相流动摩擦压降梯度随饱和压力的升高呈现明显降低的趋势.将实验数据与已有文献模型的计算结果进行比较发现均相模型,Gr(o)nnernd模型以及Muller-Steinhagen&Heck模型的计算结果相对较好,且Gr(o)nnernd模型的预测结果的相对偏差在±30%以内的数据点所占的比例最高.
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张定才;
杜佳迪;
冀文涛;
张振;
朱春洁;
何雅玲;
陶文铨
- 《2013年中国工程热物理学会传热传质学学术年会》
| 2013年
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摘要:
对纯工质R134a以及R134a/R125在三种不同组成比例下的混合工质,在光管和相同肋密度的二维及三维强化管外进行凝结换热试验研究.结果表明:R134a在光管外凝结表面传热系数与Nusselt理论值的相对偏差均在±10%以内,R134a在光管及强化管外凝结表面传热系数变化趋势与Nusselt理论解相一致.与纯R134a相比,含R125的混合工质管外凝结表面传热系数均所有下降;对于光管,含R125的混合工质管外凝结表面传热系数随壁面温差的增大而下降,但对于强化管,含6%及以上的R125混合工质,其凝结表面传热系数随壁面温差的增大而增大,有接近纯R134a凝结表面传热系数的趋势,表明混合工质凝结换热热阻分布与纯工质有较大差异.相同组分的工质,三维强化管凝结表面传热系数均高于二维强化管,二维强化管亦明显高于光管,在壁面温差为8K时,强化管HT-3D、HT-2D相对于光管的传热强化倍率分别为9.83和7.85.
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- 佛朗哥·卡潘纳
- 公开公告日期:2001-01-24
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摘要:
本发明关于一种将传统的自持的水平起落飞机转变成混合式整体自持垂直起落和水平飞行的系统,该系统除了飞机已有的推进系统外还具有在垂直起落时使用的带动旋翼叶片(1)的液压推进系统;上述液压系统是以飞机发动机作为动力的,还具有至少一个辅助发动机(2),它装在飞机的后部和/或下部,在相应的垂直位置和水平位置的两个极限位置之间逐步倾斜和摆动;上述飞机的推进装置在垂直起落和转向时不起动,在自持水平飞行时起动;上述至少一个辅助发动机在垂直起落和转向时工作,在自持水平飞行时不起动。
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