层合梁

摘要： 基于Soldatos精确应力分析的广义五自由度梁理论、von Karman非线性理论和Hamilton原理,通过引入静力平衡方程、静电和磁静力学的Maxwell方程的通解;建立具弱界面粘结磁电弹性层合梁的非线性平衡微分方程组,利用Galerkin方法对该非线性偏微分方程组进行求解.数值计算中,具体讨论了界面粘结强度对具弱界面粘结磁电弹性层合梁的位移、应力、电势和磁势沿梁厚方向分布的影响.

摘要： 本文研究了不同温度边界条件下(包括给定的热流密度边界、温度值边界和两者组合的温度边界)层合梁内温度场的分布规律。并基于热传导理论,给出了层合梁内温度场的解析求解方法。此方法能够适用于任意厚度和层数的层合梁内温度场研究。由于温度边界条件的复杂性,层合梁的温度场被分为两个部分。第一部分温度场被构造来满足层合梁两端温度边界条件,可由具体温度边界确定出温度解函数;第二部分温度场由层合梁上下表面温度状况,基于热传导理论,确定其解析解。通过分析不同傅里叶级数项数的结果,可发现本文方法具有较好的收敛性。将本文结果与等效单层法、有限元法进行对比分析,结果表明了本文方法的准确性和优越性。并通过一系列的算例分析,具体研究了表面温度、层合梁厚度、层数和材料属性对结构内温度场分布的影响。

摘要： 利用双材料层合梁弯曲时的轴向静力平衡方程,确定了双材料层合梁弯曲时中性层的位置,采用弹性力学方法推导出了双材料层合梁拉伸区及压缩区弯曲正应力的表达式.通过层合梁的弯曲应力试验,验证了弹性力学方法给出的双材料层合梁弯曲正应力计算公式的正确性.通过试验及理论计算可知:弹性力学方法计算结果、材料力学方法计算结果与试验结果基本吻合;弹性力学方法给出的层合梁弯曲正应力公式考虑了剪切变形对层合梁弯曲正应力的影响,所以弹性力学方法对测试点的计算结果大部分优于材料力学方法对测试点的计算结果.讨论分析表明,弹性力学方法推导出的双材料层合梁弯曲正应力公式计算结果与试验结果较为接近,可以在实际工程中推广应用.

摘要： 为分析由不同材料组成的任意多层层合梁的弯曲性能,以一矩形截面层合梁为例,采用相当截面法确定了组合截面中性轴的位置,利用静力平衡条件建立任意多层复合材料层合梁横截面上任一点处弯曲切应力的一般公式。在此基础上,进一步推导了双材料层合梁的弯曲切应力计算表达式,表明弯曲切应力在不同材料层沿截面高度分别按二次抛物线变化,并且在结合面处保持连续。通过对双材料层合梁截面优化设计问题的分析,为避免弯曲切应力引起层合梁结合面处的脱层问题提供了设计理论依据。

摘要： 基于平面假设,对纯弯曲条件下3层材料组成的层合梁的纯弯曲问题进行了理论分析,应用电测技术对2组不同材料组成的层合梁分别进行了测试.通过对测试点应变的理论值和实际实验测试值结果进行比较,验证了实验方法和理论解的正确性.对层合梁的实验测试和理论分析不仅适用于实际工程研究,同时也可作为材料力学中纯弯曲实验的扩展,进一步加深学生对中心轴和复合材料概念的认识,具有研究意义和实用价值.

摘要： 采用四分区模型,将含脱层单向铺设复合材料层合板梁分为4个子梁,根据复合材料层合理论,考虑后屈曲路径上位于脱层界面上、下子梁之间的局部受力与变形机制,建立了子梁之间接触力与变形之间的非线性定量关系。在此基础上,结合可伸长梁的几何非线性理论,推导出了计及接触效应的各子梁的非线性后屈曲控制方程。设定简支板梁的边界条件以及脱层前沿处各子梁之间力和位移的连续性条件,通过对控制方程和定解条件归一化,采用小参数摄动法求解,并根据梁的平衡微分方程的特点,解析其通解与特解的构造,获得了含脱层单向铺设层合梁受轴向压力作用的临界屈曲荷载及后屈曲平衡路径的理论解。通过对含脱层单向铺设的复合材料层合梁进行数值分析,综合讨论了脱层长度和深度等对层合板梁的临界屈曲载荷及接触性能的影响,并将所得的理论解与ABAQUS有限元分析得到的结果进行对比,结果表明二者高度吻合。研究发现梁的屈曲模态包含宏观的整体失效模态和界面的微观屈曲模态。梁的屈曲荷载和接触性能都是其固有属性,前者受梁的几何参数和材料参数的影响较显著,而后者则主要受脱层的位置和大小影响。

摘要： 针对均布载荷作用下混杂层合薄板弯曲刚度特性及其铺层优化设计问题展开研究.首先,基于经典层合薄板理论,以板中心挠度为弯曲刚度评价基准,分析表明影响弯曲刚度的主要因素为D11和D22;然后推导了混杂比ζ与弯曲刚度系数的关系式,分析结果显示,具有相同混杂比时,夹层混杂方式较层间混杂方式具有更为优异的抗弯刚度特性;最后,基于层合梁弯曲试验,测得了不同混杂比时T700/E800/350环氧夹层混杂梁的表观弯曲模量.试验与理论分析结果对比分析表明:夹层混杂结构弯曲刚度系数的理论计算可以预测层合薄板实际的弯曲刚度系数,相关理论分析结果可供混杂复合材料层合板抗弯刚度铺层设计提供理论依据.

摘要： 本文采用有限元软件ANSYS和MSC.MARC，对硼纤维/环氧树脂基复合材料的层合梁在三点弯曲状态下的力学行为进行数值模拟计算，分析了三点弯曲层合梁整体及层间不同位置的应力、应变的变化规律，为进一步研究硼纤维/环氧树脂基复合材料层合梁的力学行为特征提供了依据。

摘要： 本文用线性梁模式研究了正交铺设拖脱层层合梁在中点受到平行于宽度方向的均布线载荷时的能量释放率,研究了脱层长度、脱层位置和横向剪切对能量释放率的影响.得到结论如下:能量释放率随a/L的增大减小,厚板理论下的能量释放率和薄板理论下的能量释放率两者之间的差基本不变;能量释放率随t/L的增大而减小,横向剪切对能量释放率影响较大,板厚度差十倍对能量释放率的影响约差10倍;能量释放率随脱层数的增加增大,能量释放率的YNS解与CPT解的差也随着脱层数的增加而增大。

摘要： 本文对具有弱界面的正交铺设层合梁的自由振动进行二维弹性力学分析.运用DQM将状态方程沿梁的轴向进行离散,建立离散点上的状态方程。考虑梁的端部支承条件，得到了问题的通解；引用弹簧模型模拟层间的弱粘结特性,建立了梁表面状态变量的传递关系,从而可以得到自由振动情形的频率方程；讨论了弱界面的粘结柔度系数对固有频率的影响。

摘要： 钛合金层合结构因具有较高的损伤容限而受到重视，并成为超塑成形/扩散连接技术应用的一个新方向。通过采用先超塑成形再进行热等静压扩散连接成为整体构件的SPF/DB组合工艺方法，可以实现钛合金层合结构波纹工字梁的制造，其外形尺寸、微观组织和性能等基本能满足设计使用要求，但其工艺参数仍有待通过深入研究进一步优化。

摘要： 实验测定压杆临界载荷采用动力实验方法，因为动力实验的结果与理论分析往往更吻合。通过层合板的稳定临界载荷进行实验研究，并辅以数值分析.从而得到影响临界载荷的层合板的关键参数，为类似的复合材料结构设计提供理论和实验依据.

摘要： 基于一阶剪切变形理论(FSDT),本文采用面积坐标构造一种新型20自由度(每结点5个自由度),四边形复合材料层合板单元,适合于任意辅设情形的层合板的计算.它是按如下方式构造的:(1)引入平面内双线性位移场来体现层合板面内与弯曲的耦合作用;(2)单元每边的剪应变由Timoshenko层合梁理论来确定,对单元域内的剪应变场进行合理的插值;(3)将四边形面积坐标法与广义协调理论相结合,求解单元挠度场.针对位移型复合材料板单元提出了一种新型应力杂交化后处理方法来改善单元计算应力的能力,使位移型单元可以简单和正确地预测层合板的应力,特别是层间横向剪应力的解.本文单元,记为TACQ20,不存在剪切闭锁现象,对位移和应力都可以得到高精度的结果.

摘要： 本公开涉及吸收制品的基础结构、内腿箍、外腿箍、耳片、侧片、腰带和带中的一者或组合，其可包括一个或多个紧密间隔开(小于4mm、小于3mm、小于2mm、和小于1mm)和/或非常细小(小于300分特、小于200分特、小于100分特)和/或低应变(小于300％、小于200％、小于100％)弹性部件以在所述弹性部件下递送小于1psi的低压(根据由下面的股线下压力方法定义的条件)，同时提供足够的模量(介于约2gf/mm和15gf/mm之间)以便即使带有装满的芯(至少保持50mls液体)也使制品易于穿用并使制品舒适地保持在穿着者身上的适当位置，以提供上述优点。

摘要： 一种制造包含交错装饰层合镶板的装饰表面的喷墨印刷方法，所述方法包括以下步骤：i)数字划分第一主图象(15,30)为装饰层合镶板图象(16)；ii)经具有L/2和L/20之间的值的选择的交错距离(17)，数字交错相邻的装饰层合镶板图象(18)，其中L表示装饰层合镶板的长度；iii)从相邻的交错装饰层合镶板图象(18)数字构成第二主图象(19,33)；iv)在衬底上用一种或多种喷墨油墨印刷第二主图象(19,33)，其中衬底为纸衬底，且一种或多种喷墨油墨为在用热固性树脂浸渍之前或之后在衬底上印刷的水性着色喷墨油墨；或者其中一种或多种喷墨油墨为UV可固化喷墨油墨，且衬底为基于选自聚氯乙烯(PVC)、聚丙烯(PP)、聚乙烯(PE)、聚对苯二甲酸乙二酯(PET)和热塑性聚氨酯(TPU)以及其组合的材料的热塑性衬底。

摘要： 本发明公开了一种双组分无溶剂型粘合剂组合物，其用于包括至少两个基材的层合应用和层合结构（包括柔性层合包装材料），其包括包含反转印刷的油墨薄膜和／或金属化的薄膜的结构。所述粘合剂包括预聚物，其具有相对高的分子量的一种或多种低聚物。

摘要： 用于接触面板的透明导电层合薄膜接触面板，其对透过光束变色小，光透过率高。所述透明导电层合薄膜(100)包括层压于透明衬底(A)上的、光学厚度在100～175nm之间的中间层(B)和光学厚度在10～60nm之间的导电层(C)。中间层的折射率在1.7～1.85范围内，其值介于衬底的折射率和导电层的折射率之间。

摘要： 本公开涉及吸收制品的基础结构、内腿箍、外腿箍、耳片、侧片、腰带和带中的一者或组合，其可包括一个或多个紧密间隔开(小于4mm、小于3mm、小于2mm、和小于1mm)和/或非常细小(小于300分特、小于200分特、小于100分特)和/或低应变(小于300％、小于200％、小于100％)弹性部件以在所述弹性部件下递送小于1psi的低压(根据由下面的股线下压力方法定义的条件)，同时提供足够的模量(介于约2gf/mm和15gf/mm之间)以便即使带有装满的芯(至少保持50mls液体)也使制品易于穿用并使制品舒适地保持在穿着者身上的适当位置，以提供上述优点。

摘要： 本公开涉及吸收制品的基础结构、内腿箍、外腿箍、耳片、侧片、腰带和带中的一者或组合，其可包括一个或多个紧密间隔开(小于4mm、小于3mm、小于2mm、和小于1mm)和/或非常细小(小于300分特、小于200分特、小于100分特)和/或低应变(小于300％、小于200％、小于100％)弹性部件以在所述弹性部件下递送小于1psi的低压(根据由下面的股线下压力方法定义的条件)，同时提供足够的模量(介于约2gf/mm和15gf/mm之间)以便即使带有装满的芯(至少保持50mls液体)也使制品易于穿用并使制品舒适地保持在穿着者身上的适当位置，以提供上述优点。

摘要： 本发明涉及通过封装而制造光伏层合体的层合方法，其使用包括具有基板(7)和活动顶板(9)的层合室(5)的层合设备(3)并且包括如下步骤：将基板(7)加热，将层堆(10)安置在层合室(5)中，将层合室(5)降压和脱气，在预定的时间期间用活动顶板(9)对层堆(10)按压以实现层合步骤，将所形成的层合的光伏层合体从层合室(5)移出，其中层堆(10)放置在如下的支持结构体(23)上：其配置用于提供预定的热惯性、预定的本体热阻以及在基板(7)和层堆(10)之间的预定的表面热阻以延迟所述堆的层之间的聚合或玻璃化转变。

摘要： 本发明公开了一种双组分无溶剂型粘合剂组合物，其用于包括至少两个基材的层合应用和层合结构（包括柔性层合包装材料），其包括包含反转印刷的油墨薄膜和／或金属化的薄膜的结构。所述粘合剂包括预聚物，其具有相对高的分子量的一种或多种低聚物。

摘要： 用于接触面板的透明导电层合薄膜接触面板，其对透过光束变色小，光透过率高。所述透明导电层合薄膜(100)包括层压于透明衬底(A)上的、光学厚度在100～175nm之间的中间层(B)和光学厚度在10～60nm之间的导电层(C)。中间层的折射率在1.7～1.85范围内，其值介于衬底的折射率和导电层的折射率之间。

摘要： 本发明公开了一种C形梁型材以及双C抱合梁、货架和抱合梁制造方法，C形梁型材包括外抱合面、内抱合面和支撑面，在外抱合面上设置有至少一条纵向延伸的加强筋凹槽。双C抱合梁包括抱合在一起的第一和第二C形梁型材，第一C形梁型材的内抱合面的头端抵住第二C形梁型材的加强筋凹槽的外壁。货架包括一框架，框架上设置有至少一种构件，构件包括C形梁型材或者双C抱合梁。抱合梁制造方法：在第一C形梁型材的外抱合面上设置加强筋凹槽，在第二C形梁型材的外抱合面上设置加强筋凹槽；将第一C形梁型材与第二C形梁型材抱合在一起，第一C形梁型材的内抱合面的头端抵住第二C形梁型材的加强筋凹槽的外壁；对抱合后的型材进行辊压。