反渗透浓水

摘要： 选用临汾某焦化企业经处理后的反渗透高碱度浓水为处理对象,采用一级混凝沉淀除氟、二级化学絮凝除硬的连续预处理方法。着重研究了氯化钙、PAC加药量,浓水pH值及反应时间等相关参数对除氟除硬效果的影响。实验结果表明:在氯化钙浓度为1.0 g/L、PAC浓度为0.2 g/L的一级除氟条件下,浓水中氟离子浓度即降至10 mg/L以下;二级除硬阶段调节浓水pH至11.0、反应时间控制在20~25 min,浓水中总硬度降至60 mg/L以下。

摘要： 采用陶瓷膜催化臭氧氧化技术处理石化污水反渗透浓水。考察了MnO_(2)/Al_(2)O_(3)陶瓷膜和Al_(2)O_(3)陶瓷膜对臭氧分解率、羟基自由基浓度以及水中有机物处理效果的影响。实验结果表明:MnO_(2)/Al_(2)O_(3)陶瓷膜能够显著提高臭氧分解率,生成的羟基自由基浓度相比单独臭氧体系提高了21.2%;在臭氧投加量为50 mg/L时,MnO_(2)/Al_(2)O_(3)陶瓷膜-臭氧体系对石化污水反渗透浓水的COD和TOC去除率明显提高,分别达到27.9%和22.9%,BOD_(5)/COD从处理前的0.01提高至0.21。

摘要： 反渗透膜技术在海水淡化、苦咸水和再生水回用等领域中,具有较为广泛的应用,大量的浓水极易危害环境,由于反渗透系统回收率不同,反渗透系统将约50%一75%的进水转化成再生水,同时截留的物质被浓缩在约25%一50%的反渗透浓水里。本文介绍了反渗透工艺及其浓水水质特点、处理方式。结合实际应用情况进行了分析,科学的选择回收和再利用反渗透浓水技术,力求提升经济效益和社会效益。

摘要： 某热电厂化水处理车间采用“反渗透系统+混合离子交换器”工艺制取除盐水,每年产生约30万t反渗透浓水。这些反渗透浓水具有较高的回收价值,该厂采用电驱动膜工艺对其进行脱盐处理。对反渗透浓水处理的具体工艺流程、工艺参数及运行效果进行了介绍。运行结果表明,该工艺对反渗透浓水的回收率达88%,脱盐率达85%,产水电导率低于370μS/cm,产水无需经过换热器加热可直接作为反渗透进水,年节约自来水264 420 m^(3),年节约蒸汽能11 105 GJ。电费和药剂费合计1.51元/m^(3)。

摘要： 研究了废弃粉末活性炭作为晶种加速沉淀软化,去除浓水中硬度的可行性及效果。结果表明:晶种的引入,能够显著提高硬度的去除效果,初始硬度为1228 mg/L,晶种为2 g/L,碳酸钠为1 g/L,转速为120 rpm时,10 min时硬度去除率可达75.6%,而没有晶种时,达到相似硬度去除效果,则需20 min。系统连续运行时,硬度去除效果随着运行次数的增加而增加,连续运行20次时,出水硬度由287 mg/L降至106 mg/L,去除率由77%增至90%。因此,此方法能取得较好的效果,初步可行。

摘要： 虽研磨废水反渗透浓水量大,但污染物浓度不高,回用潜力巨大,因此其降解处理及回用技术是目前电子玻璃器件产业的研究重点.本文着重探索了光催化技术对研磨废水反渗透浓水COD降解效果,研究了不同光源、催化剂用量、光照强度、溶液初始pH值等因素对研磨废水反渗透浓水COD降解率的影响.研究结果表明光催化技术对研磨反渗透浓水具有较好的降解效果,光源、催化剂用量、光照强度等因素对COD去除率有明显的影响.而Fe^(3+)、Ag^(+)等金属离子能加快COD降解去除效率,过高的COD值则导致催化剂中毒,从而抑制光催化降解.该实验结果的获得为光催化技术在实际研磨废水反渗透浓水中的运用提供了理论依据.

摘要： 电厂反渗透浓水COD为520 mg/L,难降解有机物会影响纳滤、电渗析及蒸发结晶系统的稳定运行,为降低电厂反渗透浓水COD,分别采用芬顿氧化和臭氧/活性炭氧化工艺进行处理,选择最佳工艺。臭氧催化氧化研究表明,最佳反应条件为pH=9,活性炭投加量为2 g/L,反应时间为80 min,此时COD的去除率为42.2%,溶液中COD残余浓度为220 mg/L。芬顿催化氧化研究表明,影响芬顿催化氧化的主次因素为:H_(2)O_(2)投加量>m(Fe^(2+))∶m(H_(2)O_(2))>pH值>反应时间,最佳反应条件为H_(2)O_(2)投加量5 mg/L,pH=4,反应时间100 min,m(Fe^(2+))∶m(H_(2)O_(2))=1.2∶1,此时COD去除率69.1%,溶液中COD残余量浓度为160 mg/L。对比两种方法,对于COD去除率而言,选用芬顿氧化法较优。

摘要： 面对世界各地日益增长的再生水反渗透处理研究、实践和发展需求,国际标准化组织(ISO)于2020年12月发布了再生水反渗透处理领域的首个国际标准——ISO《再生水反渗透处理系统设计指南》(ISO 23070:2020)。标准以保障再生水反渗透处理系统的安全性、稳定性和经济性为原则,针对再生水水质特征,提出了相应的水质设计指标体系,阐释了预处理单元、反渗透单元、加药单元、运行监控单元等关键环节的设计原则、方法和要求,强调了反渗膜完整性检测和反渗透浓水处理的重要性。

摘要： 水作为火力发电厂最重要的传热和换热介质,是电厂正常运转发电供热的必备要素,目前国内绝大部分电厂都采用反渗透技术来处理原水,以满足电站锅炉对水汽的高质量要求。反渗透具有得天独厚的优势,脱盐率效率高、环境污染小、成本相对较低、运行维护方便。然而,采用反渗透处理原水,必然会产生大量浓盐水。这些浓盐水如果处理不当会造成环境污染,破坏土壤和地下水水质。文章既针对反渗透浓水的水质特点,采取反渗透改造一级二段处理、二段反渗透浓水石灰预处理、沉降、碱处理、二次沉降、膜蒸馏、DT-RO处理的处理工艺,以达到反渗透浓水减量化的目标,再结合蒸发结晶技术和高级氧化的措施,可将浓盐水全部转化为中水和污泥,实现零排放。

摘要： 系统比较了β-PbO_(2)/Ti-Ti和BDD/Si-Ti两种电极体系处理实际印染行业反渗透浓水(ROC)的性能,考察了同步去除化学需氧量(COD)和总氮(TN)的动力学,以及对废水可生化性的改善情况.结果表明,BDD/Si-Ti电极体系的析氧电位(2.45V)和析氯电位(1.90V),以及阳极氧化电位和阴极还原电位的绝对值均高于β-PbO_(2)/Ti-Ti电极体系;两种电极体系对COD以及TN的去除符合拟一级动力学,其中BDD/Si-Ti电极体系对COD去除的表观速率常数和能量利用效率均优于β-PbO_(2)/Ti-Ti电极体系;而β-PbO_(2)/Ti-Ti电极体系对TN去除的表观速率常数和能量利用效率更优.β-PbO_(2)/Ti-Ti电极体系在5mA/cm^(2)的电流密度下电解15min,可使反渗透浓水BOD/COD从0.18升至0.42(提高1.33倍),而BDD/Si-Ti电极体系仅提升0.78倍.两者相比,BDD/Si-Ti电极体系适用于矿化污染物,β-PbO_(2)/Ti-Ti电极体系适用于改善废水可生化性.

摘要： 针对城市污水厂尾水生产高品质再生水时低压反渗透单元(DFMO)产生的反渗透浓水中TN主要为NH4+-N和NO3--N的特点,本文利用二级移动床生物膜反应器(MBBR)处理上述反渗透浓水,研究分析溶解氧(DO)浓度对亚硝化/硝化MBBR中NH4+-N等去除效果的影响和碳氮比对反硝化MBBR中NO3--N、TN等去除效果的影响.结果表明,当DO浓度为1.47mg/L、0.87mg/L和0.67mg/L三种条件下,亚硝化/硝化MBBR均表现出较高的NH4+-N去除效果,NH4+-N去除率分别为84.0±0.8％、83.4±2.2％和82.6±2.5％;碳氮比为4.5、5.6和6.7三种条件下,反硝化MBBR均表现出稳定的脱氮能力,NO2--N去除率分别为57.56±10.22％、50.87±4.97％和60.77±4.20％,NO3--N去除率分别为47.18±14.50％、47.84±13.42％和50.28±13.14％,TN去除率分别为37.5±12.0％、36.9±11.3％和37.9±12.2％,综合考虑经济成本,亚硝化/硝化MBBR的DO浓度优选0.67mg/L,反硝化MBBR的碳氮比优选4.5.

摘要： 安徽晋煤中能化工股份有限公司水处理系统采用反渗透浓水回收利技术,一般反渗透浓水排放量约100-125t/h,该水可以作为电厂循环水补水使用,由于该水浓缩倍率高,有些循环水岗位因担心会引起设备结垢腐蚀,而不愿用浓水作为补充水使用,于是就造成反渗透浓水管路憋压,引起浓水防爆板憋炸的情况,对反渗透系统的安全运行非常不利.为保障反渗透系统的安全运行,不得不采取排放部分浓水的办法,而大量的浓水被白白的排掉实在是一种浪费,无疑就增加了生产成本.由于浓水管线比较细，不经加压直接进入反渗透装置，可能会出现因压力不够而影响浓水再处理，所以决定将浓水总管线接到反渗透装置管道泵的进口管，这样就可在浓水总压力低的情况下，用管道泵对其加压，在浓水总压力高的情况下停运管道泵，打开管道泵旁路阀，让浓水直接进入砂滤器，这样无论压力高低，都能保证对反渗透浓水进行处理。

摘要： 反渗透膜在使用过程中根据回收率会产生一定比例的浓水,热电厂由于供热原因,制水量较大,使用反渗透作为预除盐的系统随之产生的反渗透浓水非常可观,反渗透浓水回收技术在热电厂应用,不仅大幅减少了高盐水的排放,而且有效地减少了原水的提取量,实现了节能与减排、社会效益与经济利益共赢.

摘要： 当前我国水资源面临的形势十分严峻,水资源短缺、水污染严重、水生态环境恶化等问题日益突出,已成为制约经济社会可持续发展的重要瓶颈.火力发电企业作为耗水量较大的行业,做好废水的综合利用是降低生产成本和废水"零排放"处理的基础,是节约水资源的有效途径.水处理废水主要是反渗透产生的浓水,本文通过分析反渗透浓水的成分和水量,结合国内RO浓水处理经验,提出了本公司反渗透浓水进一步脱盐再处理和回收利用的方案.

摘要： 污水再生利用是解决水资源短缺的重要措施和有效途径。本文针对椰壳活性炭对于反渗透浓水中COD的吸附性能进行了研究.考察了温度、投加量、接触时间3因素对于反渗透浓水中COD去除率的影响,并讨论了吸附过程及机理;结果表明,接触时间和活性炭投加量对吸附过程影响较大,温度则影响较小.当反应温度为15°C、活性炭投加量为90mg、接触时间为2h时,对于浓水中COD的去除率可以达到41.43％.Freundlich吸附等温线可以较好地描述椰壳活性炭吸附反渗透浓水中COD的吸附行为,相关系数R达到0.997.

摘要： 采用单因素试验考察UV/H2O2法氧化有机物过程中反应时间、紫外灯功率、H2O2加入量和初始pH值对UV/H2O2氧化效果的影响规律.结果表明:当氧化时间为360min、UV光强为20W、H2O2加入量为10mmol/L、初始pH值为8.22时,UV/H2O2氧化法的作用效果最好,TOC去除率可达到96％.

摘要： 为进一步完善单质分盐工艺路线,为浓盐水分质结晶工业化实施提供设计依据,特以某煤化工企业回用水装置反渗透浓水为研究对象进行中试实验;研究表明,产品水水质主要指标TDS、COD、总硬度、氨氮、氯离子平均浓度分别为485.7mg/L,1.23mg/L,4.3mg/L,0.94mg/L,117.9mg/L,明显优于初级再生水水质要求;所得晶体氯化钠干盐平均纯度达99.2％,其中不溶物、总硬度、硫酸根离子含量、水分分别为0.12mg/L、0.01mg/L、0.12mg/L、0.5％,可达到GB/T5462-2015《工业盐》精制工业干盐一级标准;硫酸钠干盐平均纯度达98.5％,其中总硬度、氯化物、铁、白度(R457)、水分分别为0.05mg/L、0.18mg/L、0mg/L、83.55、0.5％,可达到GB/T6009-2014《工业无水硫酸钠》Ⅰ类一等品标准;中试装置运行稳定,处理效果良好,整体工艺路线可行.

摘要： 针对内蒙古大板发电有限责任公司生产废水控制及利用情况,本文通过查找、对生产废水量较大进行要因分析,针对主要原因制定相应的对策,对废水来源进行控制,对不需要处理的反渗透浓水、汽水取样装置排水进行优化利用,从而减少了生产废水量,降低了生产废水处理药品费用.

摘要： 文章对DF工艺与传统处理工艺进行了比较，从水的软化原理、石灰的软化过程、碳酸钠的软化过程等方面阐述了水的软化原理，介绍了其工艺流程及说明，并就其运行成本进行了分析。

摘要： 研究一种基于电触媒系统处理印染反渗透(RO)浓水的新方法.研究结果表明:采用负载型金属氧化物作为催化剂(触媒),通过提高次氯酸盐的氧化能力,能够有效地降解印染RO浓水,COD去除率受电极材料、催化剂、电解反应时间、初始pH值和NaCl含量等影响较大.在次氯酸盐与催化剂的协同作用下,印染RO浓水的色度和COD值明显降低.在以石墨板为两极,初始pH为8～10,NaCl含量为2g/L的条件下,电解60min,1L印染RO浓水的COD值可降到100mg/L以下.

摘要： 本发明涉及一种反渗透膜浓水回收设备和一种浓水回收系统，其进水管路与一级反渗透膜组件的进水口连通，一级反渗透膜组件的淡水出口与淡水出水管路的进水口连通，淡水废水组件的进水口与淡水出水管路连通，一级反渗透膜组件的浓水出口与二级反渗透膜组件的进水口连通，二级反渗透膜组件的淡水出口与淡水出水管路的进水口连通，二级反渗透膜组件的浓水出口与浓水废水组件的进水口连通，二级反渗透膜组件的浓水出口还与浓水回收管路的进水口连通，浓水回收管路上依次设有浓水回收气动阀、浓水回收截止阀、浓水回收止回阀。与现有技术相比，本发明能够有效对反渗透膜浓水进行有效回收，防止浓水外排造成水系污染，防止压力不平衡造成设备损坏。

摘要： 本实用新型公开了利用浓水余压实现无动力运行的浓水回收反渗透装置，包括第一架体、原水反渗透膜组件、浓水反渗透膜组件、能量回收装置，第一架体为水平横向放置的立体框架状，第一架体内设有原水膜反渗透膜组件；第一架体的顶面中部设有第二架体，第二架体为横向放置的立体框架状，第二架体内设有浓水反渗透膜组件；第一架体与第二架体的正面中部设有能量回收装置，且能量回收装置的两端分别与原水膜组件、浓水膜组件连接，第一架体的正面右侧设有控制箱。本实用新型通过各组件的配合使用，解决了反渗透装置效率低下及回收效果不理想的问题，且整体结构设计紧凑，提高了反渗透系统的回收率，大大增加了能源利用效率和水资源利用率。

摘要： 本实用新型涉及一种反渗透膜浓水回收设备和一种浓水回收系统，其进水管路与一级反渗透膜组件的进水口连通，一级反渗透膜组件的淡水出口与淡水出水管路的进水口连通，淡水废水组件的进水口与淡水出水管路连通，一级反渗透膜组件的浓水出口与二级反渗透膜组件的进水口连通，二级反渗透膜组件的淡水出口与淡水出水管路的进水口连通，二级反渗透膜组件的浓水出口与浓水废水组件连通，二级反渗透膜组件的浓水出口与浓水回收管路的进水口连通，浓水回收管路上依次设有浓水回收气动阀、浓水回收截止阀、浓水回收止回阀。与现有技术相比，本实用新型能够有效对反渗透膜浓水进行有效回收，防止浓水外排造成水系污染，防止压力不平衡造成设备损坏。

摘要： 本实用新型公开了一种高浓盐水反渗透二段浓水回收装置，包括反渗透机构，所述反渗透机构包括第一反渗透设备、箱体、第二反渗透设备、高压水泵和集水箱；检测机构，所述检测机构包括盐水浓度传感器、壳体、显示屏、PLC控制器、继电器、电磁阀和导流管。本实用新型通过高压水泵将高浓盐水导入第一反渗透设备的内部，然后通过第一反渗透设备和第二反渗透设备对高浓盐水进行分段处理工作，然后通过盐水浓度传感器对第二反渗透设备内的盐水浓度数据进行检测，当盐水浓度传感器检测的数据达到阈值时，通过电磁阀和导流管将浓盐水导入集水箱的内部进行存储，从而保证了水处理的效果，提高了处理的效率。

摘要： 本发明公开并提供了一种无需反复更换滤芯而使用方便的以反渗透浓水为冲洗水的可重复使用的精密滤器及反渗透系统。该反渗透系统包括供水泵（4）、多介质过滤器（5）、精密滤器、高压泵（6）、反渗透装置（7）、能量回收装置（8），所述精密滤器包括并联设置的精密过滤器Ⅰ（1）、精密过滤器II（2），当所述精密过滤器Ⅰ（1）工作时，将过滤后的原水进入所述反渗透装置（7），进行加压脱盐处理，所述精密过滤器II（2）备用，当所述精密过滤器Ⅰ（1）的滤芯截污饱和时，让所述精密过滤器II（2）开始工作，而所述精密过滤器Ⅰ（1）通入所述反渗透装置（7）出来的浓盐水，通过压力控制阀（24）瞬间卸压形成较大的压力差，将滤芯中的污堵物冲洗出去，如此反复可使两个滤器轮流工作。

摘要： 本发明公开了一种反渗透浓水的提浓减量方法,包括以下步骤：先检测反渗透浓水的进水水质，当反渗透浓水的水质符合标准时直接进入下一步骤，当反渗透浓水的水质不符合标准时，先对反渗透浓水进行预处理，然后进入下一步骤；再对反渗透浓水进行多次循环浓缩，每次浓缩时先将反渗透浓水加热后再进行渗透汽化；反渗透浓水经多次浓缩后得到二次浓缩液，进入下一步骤；再对二次浓缩液进行MVR多效蒸发，得到淡水和无机盐晶体。本发明具有适用范围大、处理成本低和处理效果好的特点。

摘要： 本发明公开了一种反渗透浓水处理方法和反渗透浓水处理系统，其中方法包括将反渗透浓水进行加热；将加热后的反渗透浓水通入膜蒸馏组件以进行膜蒸馏处理工艺，得到水蒸汽；将所述水蒸汽通入汽液分离器，以将水蒸汽中掺杂的水滴分离出来；将所述水蒸汽通入换热器，以冷凝成初级纯水；将所述初级纯水通入电去离子膜堆进行电去离子处理工艺，得到高纯水。本发明提供的反渗透浓水处理方法和反渗透浓水处理系统可以从根本上处理反渗透浓水，提高反渗透浓水的处理效率。

摘要： 本实用新型公开并提供了一种无需反复更换滤芯而使用方便的以反渗透浓水为冲洗水的可重复使用的精密滤器及反渗透系统。该反渗透系统包括供水泵（4）、多介质过滤器（5）、精密滤器、高压泵（6）、反渗透装置（7）、能量回收装置（8），所述精密滤器包括并联设置的精密过滤器Ⅰ（1）、精密过滤器II（2），当所述精密过滤器Ⅰ（1）工作时，将过滤后的原水进入所述反渗透装置（7），进行加压脱盐处理，所述精密过滤器II（2）备用，当所述精密过滤器Ⅰ（1）的滤芯截污饱和时，让所述精密过滤器II（2）开始工作，而所述精密过滤器Ⅰ（1）通入所述反渗透装置（7）出来的浓盐水，通过压力控制阀（24）瞬间卸压形成较大的压力差，将滤芯中的污堵物冲洗出去，如此反复可使两个滤器轮流工作。

摘要： 本实用新型涉及一种一级反渗透和浓水反渗透的集成系统，属于锅炉补给水系统技术领域。为解决现有一级反渗透装置回收率较低、一级反渗透产生的浓水难处理的问题，本实用新型提供了一种一级反渗透和浓水反渗透的集成系统，一级反渗透进水管道与一级反渗透前段预处理的超滤水箱连接，一级反渗透进水管道与一级反渗透产水管道之间通过一级反渗透膜连接，一级反渗透产水管道与一级反渗透浓水管道连接，一级反渗透浓水管道通过浓水反渗透给水泵与浓水反渗透进水管连接，浓水反渗透进水管通过浓水反渗透膜与浓水反渗透产水管连接。本实用新型通过在一级反渗透装置上增加浓水反渗透装置，将浓水资源直接利用了起来，减少了水成本且减少了占地面积。

摘要： 本公开涉及水处理技术领域，尤其涉及一种膜浓缩浓水结晶器及反渗透浓水处理装置。本公开提供的膜浓缩浓水结晶器包括壳体，壳体顶部设有端盖，底端呈锥形，所述底端设有出料口和放净口；溢流堰设置于所述壳体的顶端，且所述溢流堰的外侧设有出水口；导流筒设置于所述壳体内，且与所述壳体同轴；晶种投加装置设置于所述端盖，且所述晶种投加装置的加料口位于所述导流筒的上方。搅拌器设置于所述导流筒的底部，且通过搅拌轴与驱动机构连接；进料管穿过所述壳体，并伸入到所述导流筒内；其中，沿从所述壳体到所述导流筒的方向，所述进料管朝向所述壳体的底部倾斜，使浓水直接加入到导流筒内，减少进料管堵塞的可能性。