混煤

摘要： 煤灰的黏温特性对气流床气化过程的稳定排渣有重要影响,使用高温旋转黏度计Theta研究了西湾煤、小保当煤及二者混煤的黏温特性,结合灰组分的三元相图分析,确定了适合气流床气化技术的配煤比例。结果显示,西湾煤灰渣为结晶渣,当温度低于临界温度T_(c)后,灰渣黏度急剧上升,造成排渣困难。在西湾煤中加入小保当煤,灰渣的酸碱比和硅铝比逐渐降低,灰成分由黄长石向钙长石转变,灰渣形态由结晶渣向玻璃渣转变,最佳硅铝比在2.35~2.97、酸碱比在1.05~2.08、钙铁比在0.70~1.98。随着混煤中小保当煤的质量分数超过30%,灰渣在黏度为2.5~25.0 Pa·s对应的温差高于100°C,且渣型变化趋于稳定。同时,气化工艺要求灰渣的临界温度T_(c)不在灰渣黏度2.5~25.0 Pa·s对应的温度区间,以便确保排渣稳定,因此适合气流床气化应用的混煤中西湾煤与小保当煤质量比为3∶7或7∶3。

摘要： 以某600 MW旋流燃烧器锅炉燃烧优化调整时集散控制系统(DCS)数据选取特性参数作为输入变量,训练神经网络预测该燃煤锅炉氮氧化物排放量。使用单隐含层BP神经网络、双隐含层BP神经网络、遗传算法优化神经网络、广义回归(GRNN)神经网络作为预测网络模型,分析预测误差。对比各模型均方根误差(RMSE)与平均绝对百分比误差(MAPE),GRNN神经网络预测精度最高,可用于对该机组进行氮氧化物排放量预测。

摘要： 为改善高灰分煤泥燃烧特性差、难以直接利用等缺点,利用恒温热重实验及动力学分析方法,研究了煤泥及其混煤的燃烧特性,并进一步探究了掺烧烟煤和贫煤、掺混比、以及反应温度等对煤泥混燃特性的影响规律。结果表明:煤泥燃烧后期受灰分阻燃效果明显,燃烧速率明显变慢,燃烧反应活化能为46.92 kJ/mol,高于贫煤而低于烟煤,表现为燃尽困难。煤泥通过掺烧HD、JZ烟煤可有效降低燃烧反应活化能,但烟煤掺入比例为75%会导致“抢风”,挥发分先燃烧消耗大量氧气,导致焦炭燃烧阶段因缺氧而造成燃烧不充分,不利于混煤的燃尽;而当HD烟煤掺入比例25%时,混煤燃烧活化能最低,着火稳定,掺烧效果最佳。相比之下,掺烧CC、SY贫煤对煤泥燃烧特性改善效果较小,且过量掺烧反而会恶化着火特性。此外,800~1200°C区间,随着反应温度升高,燃尽时间缩短,燃烧速率升高,说明提高温度对燃烧反应存在促进作用。

摘要： 结合灰熔融测定、固定床和一维沉降炉实验,详细研究两种工业高碳富钙型灰(除尘灰和烘干灰)分别作为添加剂对高、低钠混煤结渣特性的影响.结果表明,原混煤在取样温度1000°C时已存在大量无定型硅,升高温度这些组分极易诱发低温共融反应.添入5％除尘灰后混煤煤灰的软化温度提高幅度高达100°C,能使混煤煤灰中CaO/SiO2质量比达到2.5,促使新相硅酸二钙和钙铝榴石生成,能够有效改善混煤的高温结渣倾向.沉降炉实验工况下探针收集灰样中主要物相均为钙铝黄长石,掺入两种添加剂后均可促使含硅物相演变为结晶矿物相,抑制非晶相含硅组分诱发的低温熔融,但添入5％烘干灰后探针表面结渣倾向改善的效果不显著.

摘要： 为提高新疆混煤成浆质量分数,以红沙泉和黑山混煤为原料,采用传统制浆工艺、分级研磨工艺和间断级配工艺进行成浆试验.结果表明:采用传统制浆工艺,新疆混煤的成浆质量分数最高为56.39％;采用分级研磨制浆工艺,在粗细粉质量比为85:15的条件下,新疆混煤的成浆质量分数最高为59.26％;采用间断级配制浆工艺,在粗细粉质量比为70:30的条件下,新疆混煤的成浆质量分数最高为61.38％,比传统工艺和分级研磨工艺分别提高4.99和2.12个百分点,质量分数达到设计要求,所制煤浆的流动性和稳定性均较好.

摘要： 为提高新疆混煤成浆质量分数,以红沙泉和黑山混煤为原料,采用传统制浆工艺、分级研磨工艺和间断级配工艺进行成浆试验。结果表明:采用传统制浆工艺,新疆混煤的成浆质量分数最高为56.39%;采用分级研磨制浆工艺,在粗细粉质量比为85∶15的条件下,新疆混煤的成浆质量分数最高为59.26%;采用间断级配制浆工艺,在粗细粉质量比为70∶30的条件下,新疆混煤的成浆质量分数最高为61.38%,比传统工艺和分级研磨工艺分别提高4.99和2.12个百分点,质量分数达到设计要求,所制煤浆的流动性和稳定性均较好。

摘要： 为研究造纸污泥与煤/生物质混合原料的燃烧特性及其动力学行为,通过热分析试验和分布式活化能模型方法,研究20％O2/80％N2的燃烧气氛下,造纸污泥在10°C/min升温速率下与混煤、蔗渣在不同掺混比下的燃烧特性和动力学参数.研究结果显示:1)随着混煤掺混比的增加,燃烧过程的温度范围不断缩小,综合燃烧特性指数先增加后减小再增加,平均活化能增加至219.41 kJ/mol(10Z90H)后下降.在低温范围内,污泥与混煤的掺混对减少物料的质量残留率具有促进作用,高比例的混煤与污泥掺混在高温阶段对反应具有抑制作用.结果表明,90Z10H为污泥与混煤的最佳掺混比.2)随着蔗渣掺混比的增加,着火温度先增加后减低,终止温度不断降低,综合燃烧指数不断增加,活化能从190.97 kJ/mol不断增加至215.24 kJ/mol,低温阶段两者并没有明显的交互作用.综上所述,50Z50Z为污泥与蔗渣的最佳掺混比.

摘要： 九江公司三期两台350 MW机组锅炉为美国FOSTER WHEEL-ER公司生产的W型火焰、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、亚临界参数自然循环汽包炉,配备4套正压直吹式制粉系统,两台离心式一次风机,四台双进双出钢球磨煤机.设计煤种低位发热量为24 849 kJ/kg,挥发分为10.7％,为降低入炉煤成本和适应复杂多变的煤炭市场,实际入炉煤种为2～3种原煤按一定比例物理掺配后的混煤.对混煤煤质的约束条件、混煤的燃烧特性及变化规律,燃烧混煤可能出现的问题及应对措施进行讨论.

摘要： 煤中矿物质分布规律直接影响锅炉结渣和超细颗粒物形成,研究了 2种单煤混合粉磨对煤粉中矿物质分布影响规律.将准东原煤和晋城原煤分别破碎到3 mm以下,按照质量比70 ∶ 30、50 ∶50、30 ∶ 70混合粉磨至150 mm以下,对各煤粉样品进行浮沉分离,研究密度组成、工业分析组成、显微组成和煤灰化学组成变化.结果发现,2种单煤混合粉磨过程中互相影响强烈,混煤煤粉密度分布和2种单煤加权平均相比发生明显分化.混合粉磨使混煤中＜1.5 g/cm3和＞1.7 g/cm3组分占比下降,而1.5～1.6 g/cm3组分大幅上升;根据各密度级别煤粉挥发分和显微镜观察发现,晋城煤富集于混煤煤粉＜1.5 g/cm3组分中,而准东粉主要富集在1.6～1.7 g/cm3组分中;相比2种单煤煤粉,不同密度级别混煤煤灰化学组成分布更均匀.2种单煤易磨性不同是混煤煤粉组成发生偏析的根本原因.

摘要： 为将高灰高铁的液化残渣应用于气流床气化装置,利用灰熔点测试仪、热力学计算软件FactSage和高温旋转黏度计,研究了哈密煤(HM)、液化残渣(DCLR)及两者混配(质量比分别为1∶2,1∶1和2∶1)后混合物的煤灰熔融温度、煤灰矿物质组成及黏温特性.结果 表明:HM和DCLR熔渣具有较强的结晶倾向,不适合单独作为气流床气化原料.HM与DCLR混配可调控灰化学组成,改善灰熔点与熔渣类型.当HM和DCLR的质量比为2∶1时(样品记为H2D1),灰样的流动温度较DCLR灰样的流动温度低88°C,黄长石与长石发生低温共熔是其灰熔点较低的主要原因.样品H2D1熔渣呈现出玻璃渣的特征,其最佳操作温度范围(t2～t25)达150°C,有利于气化炉排渣,可使气化炉在更经济的操作温度下运行.

摘要： 在水泥工业中,煤炭成本在总生产成本中占有很高的比例,为了实现不同种类、不同性质煤的优势互补,很多水泥生产企业选择以无烟煤与烟煤混合搭配使用,以用来节能降耗.本文对天津水泥工业设计研究院有限公司研发的适用于混煤的燃煤催化剂在华润岩山5000t/d生产线上的工业试验,进行了数据检测及分析.结果表明,使用该催化剂后,吨熟料标煤耗较使用前降低了7.3％,熟料产量增加4.25％,NOx排放量减少7.45％,熟料立升重提高了8.46％.

摘要： 目前混煤的燃烧特性是用单煤种的燃烧指标来进行判断,为了从理论上得到混煤燃烧特性指标,本文假设反应速率常数与温度遵循Kooij定律和各单煤的燃烧相互独立,推导得到混煤燃烧特征方程.并得到其本质上与文献新型燃烧特征方程一致,混煤燃烧特征方程是传统燃烧特征方程的一般形式.传统方程只能对燃烧最大速率之前的阶段进行正确的判断,而用混煤燃烧特征方程得到的混煤燃烧指标可以对燃烧的整个阶段进行正确的判断,从而验证了新型燃烧特性指标判断混煤燃烧特性的可行性.

摘要： 混煤燃烧过程中复杂的矿物交互作用可以减少颗粒物的生成，但发生交互作用的矿物种类，产生交互作用的机理等尚待研究。本文采用CCSEM 方法原煤进行矿物分析，得到原煤中主要矿物的组成、存在形态和粒径等信息，利用单独的矿物进行沉降炉加热实验，收集反应生成的颗粒物进行分析，得到的实验结果同混煤燃烧的结果一致，从而证明了混煤燃烧过程中外在矿物质间可以发生交互作用，生成熔融物质，降低颗粒物的生成。

摘要： 通过实验验证和理论分析，证明了混煤哈氏可磨性指数与配比是非线性相关的，并利用微磨球效应理论进行了解释。通过实验测定了五组混煤的可磨性指数，由于各组数据变化区间不完全一致，无法直接比较，利用相对可磨率的定义对实验数据进行归一化处理，实现了在统一区间内比较各组实验数据.结果表明：可磨性指数不同的任意煤种混合，混煤的相对可磨率随配比的变化是一致的。利用分段式最小二乘多项式拟合得到混煤相对可磨率的计算公式，结合其定义式，提出了基于非线性假设的混煤可磨性指数计算方法.实际应用表明，该方法比线性假设公式精确性明显提高。

摘要： 利用热分析法对混煤的热解特性进行实验研究和相应的动力学分析.通过混煤煤质特性分析发现混煤的元素分析、工业分析及发热量等指标基本上可由相应的单煤特性指标加权平均计算.热重实验结果表明,混煤的热解特性介于参与混配的单煤之间,但并不是单煤特性的简单线性叠加;混煤热解中水分析出单煤保持各自的独立性,挥发分的析出具有交互作用.混煤热解反应的活化能均小于单煤活化能加权平均的结果,且动力学参数之间存在动力学补偿效应.

摘要： 基于反射率分布峰重叠程度可反映适配性的原理,分析了各种类型混煤在炼焦配煤 中的作用.依据不同反射率分布范围的镜质组结焦性差异与适配性,建立了指导炼焦配煤新方法:在活性组分过量条件下,通过HD型全自动显微镜光度计软件模拟配煤,使合成的配煤反射率分布图呈宽单峰无凹口对称平坦分布状,随机反射率为1.1～1.2标准偏差为0.35～0.4.用该方法指导炼焦配煤可尽量多用混煤并发挥其积极作用.同时,讨论了实施过程中应注意的问题.

摘要： 本文将具有不同矿物组成的褐煤和烟煤进行不同混合比例和不同燃烧气氛下的沉降炉燃烧实验，通过对其燃烧生成的颗粒物进行质量粒径分布、生成浓度、元素组成等分析，研究了不同燃烧气氛下混煤燃烧对颗粒物生成特性的影响。研究结果表明，两种实验煤粉混合燃烧后，PM1的生成相比于理论计算值有不同程度的减少，说明矿物交互作用能抑制燃煤过程中PM1的生成。煤粉混合比例对PM1生成的抑制程度有重要影响，在本实验研究中，当褐煤与烟煤的混合质量比为7：3时，PM1的生成所受抑制程度更大。O2/CO2气氛对燃煤过程中颗粒物的生成特性有影响，相比于O2/N2燃烧气氛，O2/CO2燃烧气氛下，混煤燃烧后矿物交互作用减弱，PM1的生成所受抑制程度下降。与理论计算值相比，混煤燃烧后PM1中的Ca、Fe元素质量百分数减少，而PM10+中Ca、Fe元素生成浓度增多，烟煤中所含的大量硅铝酸盐与褐煤燃烧过程中生成的含Ca、Fe等细颗粒物的交互作用是混煤后PM1生成减少的主要可能途径。

摘要： 针对分解炉低温燃烧工况,采用高温热天平和煤悬浮燃烧试验台,进行混煤燃尽特性实验方法及混煤燃尽时间与不同掺混比例之间关系的研究.提出混煤燃尽评判指数和实验方法,结果表明:在静态燃烧试验中,在低挥发分煤中掺入少量烟煤,明显改善煤的燃尽性能;悬浮燃烧时,混煤中的各单煤在混煤燃烧过程中基本保持其自身的燃尽特性.

摘要： 本文分析了实验室条件下风温、煤粉粒度对混煤燃烧特性的影响,同时对2号高炉混煤喷吹工业试验进行了总结,提出了进一步进行工业试验的方向.

摘要： 利用煤岩分析数据和煤的镜质体随机反射率分布图,并结合常规化学指标有效地鉴定复杂混煤,为炼焦煤提供更加有效的科学依据.

摘要： 本发明提供了一种碳‑14测试的样品瓶及测试方法，以及一种煤混生物质电站混燃比的采样制样系统，以克服现有煤混生物质燃烧电站混燃有效监测手段的缺失，监测煤混生物质燃烧电站的生物质掺烧比例，为生物质掺烧监控及补贴工作提供数据。相对于以往的方法，本发明在低生物质混燃比例下的检测周期更短，测定结果更准确，并将煤混生物质燃烧电站与混燃比监测站整合成了一个整体。

摘要： 本发明公开了一种氨煤混燃低氮燃烧器，包括内筒和外筒，内筒和外筒同轴套接且均一端封闭一端开口；内筒的封闭端面凸出于外筒封闭端面；内筒和外筒的开口端均与喇叭口状圆环可拆卸连接，圆环的喇叭口角度为120°～150°；内筒的封闭端面开有进风口、煤粉进料口和一次氨气进气口；内筒内设有对应与煤粉进料口和氨气进气口连接且互不连通的煤粉进料管道和一次氨气进气管道。本发明可用于一维炉实验台，采用燃料分级技术和空气分级技术结合，通过燃烧器多通氨气输入口的设计，可以选择一次氨气投入与不同二次氨气投入口组合组成不同工况研究降低NOx的方式，并与一维炉的燃尽风通风方式结合，实现多种实验条件。

摘要： 本发明提供了一种碳‑14测试的样品瓶及测试方法，以及一种煤混生物质电站混燃比的采样制样系统，以克服现有煤混生物质燃烧电站混燃有效监测手段的缺失，监测煤混生物质燃烧电站的生物质掺烧比例，为生物质掺烧监控及补贴工作提供数据。相对于以往的方法，本发明在低生物质混燃比例下的检测周期更短，测定结果更准确，并将煤混生物质燃烧电站与混燃比监测站整合成了一个整体。

摘要： 本发明涉及一种混空轻烃燃气掺混煤制气的制作城市混合燃气的方法，其特征在于：所述的混合燃气的制作方法如下：a、将液态轻烃过滤、加压；b、在加热气化器内进行加热气化；c、将气化后的轻烃燃气与大气空气或加压空气在混合室内混合形成混空轻烃；d、混合轻烃经测氧仪测试后进入中间气柜储存；e、煤制气与混空轻烃在混合室混合后形成混合燃气；f、混合燃气经测氧仪检测后进入贮气柜；g、混合燃气经低压或中、低压二级输配进入用户终端。本发明是利用分馏温度80°C以下的液态轻烃，经加热汽化后按比例混配空气再按比例混掺到各种煤制气中，起到增热扩容，降低一氧化碳体积含量，制成的混合燃气达到国家规定的人工煤气燃烧特性要求。

摘要： 本发明公开了一种基于输煤皮带、犁煤器和落煤管的混煤装置，包括第一输煤皮带、第二输煤皮带、若干第一犁煤器、若干第二犁煤器、若干第一分支落煤管及若干第二分支落煤管；各第一犁煤器依次分布于第一输煤皮带上，各第二犁煤器依次分布于第二输煤皮带上，其中一根第一分支落煤管对应一个第一犁煤器，一根第二分支落煤管对应一个第二犁煤器，各第一分支落煤管的顶部开口位于对应第一犁煤器的正下方，各第二分支落煤管的顶部开口位于对应第二犁煤器的正下方，一根落煤总管对应一根第一分支落煤管及一根第二分支落煤管，各根落煤总管的上端与对应第一分支落煤管的底部及对应第二分支落煤管的底部相连通，该装置能够有效提高煤种的混合均匀程度。

摘要： 本发明公开了两种单一煤种掺烧后混煤煤粉气流着火温度的计算方法，首先，提供掺烧煤种1和掺烧煤种2的煤粉气流着火温度和掺烧比例；然后计算掺烧煤种比例、掺烧煤种着火性能以及掺烧煤种着火性能偏差对混煤着火温度的非线性影响；最后预测混煤的煤粉气流着火温度IT。本发明是通过大量的实验室混煤燃烧性能测试结果，通过研究发现了混煤着火性能与掺烧煤种的相关性，进而定量给出了混煤着火性能的非线性影响关系。本发明计算方法简单快捷，且精度较高，在配煤掺烧过程中，利用本发明可根据已有的煤质数据进行实时着火性能分析和评价，可及时指导电厂配煤掺烧和运行优化，便于在电厂日常掺烧以及智能配煤掺烧中推广应用。

摘要： 本发明涉及一种混空轻烃燃气掺混煤制气的制作城市混合燃气的方法，其特征在于：所述的城市天然气的制作方法如下：a.将液态轻烃过滤、加压；b.在加热气化器内进行加热气化；c.将气化后的轻烃燃气与大气空气或加压空气在混合室内混合形成混空轻烃；d.混合轻烃经测氧仪测试后进入中间气柜储存；e.煤制气与混空轻烃在混合室混合后形成混合燃气；f.混合燃气经测氧仪检测后进入贮气柜；g.混合燃气经低压或中、低压二级输配进入用户终端。本发明是利用分馏温度80°C以下的液态轻烃，经加热汽化后按比例混配空气再按比例混掺到各种煤制气中，起到增热扩容，降低一氧化碳体积含量，制成的混合燃气达到国家规定的人工煤气燃烧特性要求。

摘要： 本发明公开了一种基于单煤热失重数据预测混煤着火温度的方法及系统，本发明基于单煤热失重数据预测混煤着火温度的方法包括对各单煤的热失重数据进行加权平均，得到混煤的热失重数据曲线TG

摘要： 本实用新型公开了一种基于输煤皮带、犁煤器和落煤管的混煤装置，包括第一输煤皮带、第二输煤皮带、若干第一犁煤器、若干第二犁煤器、若干第一分支落煤管及若干第二分支落煤管；各第一犁煤器依次分布于第一输煤皮带上，各第二犁煤器依次分布于第二输煤皮带上，其中一根第一分支落煤管对应一个第一犁煤器，一根第二分支落煤管对应一个第二犁煤器，各第一分支落煤管的顶部开口位于对应第一犁煤器的正下方，各第二分支落煤管的顶部开口位于对应第二犁煤器的正下方，一根落煤总管对应一根第一分支落煤管及一根第二分支落煤管，各根落煤总管的上端与对应第一分支落煤管的底部及对应第二分支落煤管的底部相连通，该装置能够有效提高煤种的混合均匀程度。

摘要： 本实用新型涉及混热式混煤热解系统，其包括燃烧机、燃烧炉、煤气加热器、混热式混煤热解炉、气液分离器、直冷塔、横管冷却器、电辅焦油器、风机、脱硫塔、焦油澄清槽、焦油罐、干法熄焦器、余热回收器和引风机，燃烧机与燃烧炉相连，燃烧炉与煤气加热器相连，煤气加热器与混热式混煤热解炉相连，混热式混煤热解炉分别与气液分离器、干法熄焦器、余热回收器相连，气液分离器与直冷塔相连，直冷塔与横管冷却器相连，横管冷却器与电辅焦油器相连，电辅焦油器与风机相连，风机与脱硫塔相连，气液分离器、直冷塔、横管冷却器、电辅焦油器分别与焦油澄清槽相连，焦油澄清槽外接一焦油罐，余热回收器与引风机相连；引风机外接一烟囱。