污泥负荷

摘要： 氮元素是所有生命体的重要组成部分,如何使污水处理过程中的反硝化脱氮更充分有效,其碳源的选择与投加量尤为重要。借鉴目前国内外污水处理厂常用碳源的性质、特点及工艺现状,为反硝化脱氮过程的碳源选择提供设计依据;并且对碳源的投加方法进行分析,得出在前置反硝化系统中的碳源投加点设在兼氧段上,而在四段法(Bardenpho)处理工艺中碳源的投加点要设在第二个兼氧段上。碳氮比对工程运行的指导意义不大,而以溶解氧和污泥龄作为依据确定污泥负荷,进而推算出碳源的投加量更具有实际意义。当污泥龄为20 d,溶解氧为0.1mg/L时污泥负荷可取值为0.2,根据原水的生化需氧量值即可推算出外加碳源的投加量。

摘要： 通过陶瓷平板膜MBR工艺对生活污水进行处理,在来水COD在204.5~269.16mg/L,氨氮在21.95~36.24mg/L,总氮在41.4~52.99mg/L,总磷在4.05~5.41mg/L的情况下,考察膜通量和出水满足一级A排放标准相关设计参数。出水通量逐渐增大至26L/m^(2)·h,跨膜压差逐渐增大。在好氧池停留时间6.5h,缺氧池停留时间2h情况下,出水COD、氨氮、总氮基本能够稳定在一级A范围内,污泥负荷为:0.076kgBOD/(kgMLVSS·d),反硝化速率为0.038 kgNO-N/(kgMLSS·d),出水总磷难以达标,需要辅助化学除磷。

摘要： 多级A/O工艺在计算时考虑的设计参数较多,且难以统一各级之间相互影响.通过将多级A/O工艺看作A/O工艺的多个分格形式,首先对总池容按照A/O工艺设计计算,在计算时采用污泥负荷法,规避各种经验取值的影响.其次根据3种分配方式对已计算出的总池容进行各级定量分配,其中各级按照等进水量和等负荷设计为最合理.最后结合水力负荷和基建投资折中确定多级A/O工艺设计最佳污泥回流比为0.75.

摘要： 由于膜处理系统的特性是使用膜组件有效阻止活性污泥流失,维持池中较高污泥浓度,但同时也阻止了丝状菌的排出。本文针对MBR膜处理系统发生污泥膨胀产生生物泡沫的原因进行分析,发现是由于丝状菌过度繁殖导致,同时探讨F/M、DO、温度等影响因素,并针对影响因素提出工艺参数控制、应急投加PAC等处理措施。

摘要： 由于膜处理系统的特性是使用膜组件有效阻止活性污泥流失,维持池中较高污泥浓度,但同时也阻止了丝状菌的排出.本文针对MBR膜处理系统发生污泥膨胀产生生物泡沫的原因进行分析,发现是由于丝状菌过度繁殖导致,同时探讨F/M、DO、温度等影响因素,并针对影响因素提出工艺参数控制、应急投加PAC等处理措施.

摘要： 胞外抗生素抗性基因是抗性基因的重要存在形式,可能通过转化重新进入细胞表达抗药性。因此其具有严峻却隐蔽的健康风险,且不同形态胞外抗生素抗性基因的风险存在显著差异,然而当前针对胞外抗性基因风险的研究极为稀少。本研究以序批式活性污泥反应器(SBR)为例,考察了污水生物处理过程中结合型和游离型胞外抗性基因产生的时空特征,以及曝气强度和污泥负荷的影响。结果表明,SBR启动期2种胞外抗性基因均大量产生,且游离型胞外抗性基因的增加倍数和持续时间高于结合型;稳定运行后2种胞外抗性基因的丰度显著下降。从胞内外抗性基因的比重来看,好氧阶段以胞外抗性基因为主,且游离型胞外抗性基因比例达60%以上;厌氧阶段以胞内抗性基因为主,且结合型胞外抗性基因比例升高(7.5%~31.9%);出水中游离型胞外抗性基因占据绝对优势,比例达66.5%~86.9%。曝气强度提高使2种胞外抗性基因丰度显著提高,但游离型胞外抗性基因提高程度(2.2倍~12.2倍)高于结合型(2.1倍~6.2倍)。污泥负荷提高同样导致2种胞外抗性基因丰度提高,但游离型胞外抗性基因提高程度(1.3倍~7.8倍)低于结合型(1.9倍~13.3倍)。研究表明,大量胞外抗性基因将在污水生物处理过程中产生,并随污水排放至环境中,是水环境中抗生素抗性基因(ARGs)的重要来源之一。

摘要： 本研究以混凝沉淀+A/O为主要工艺处理水性喷漆废水,并对调试、运行情况进行了分析.工程实践结果表明,该工艺可以有效处理水性喷漆废水,只要选用合适的设计参数,该工艺能对水性喷漆废水中的CODCr、氨氮等污染物有效降解,运行效果稳定,出水各项指标均可达到现行的排放标准.

摘要： 对AAO工艺中二沉池非金属链条式刮泥机系统日常运行常见问题进行分析,为污水处理厂刮泥机设备稳定运行提供经验借鉴,为生活污水的出水全面达标奠定基础.

摘要： 以某工业园区污水处理厂(该园区生产药品、医用易耗品)为例,针对废水厂处理过程中氨氮、TN不能稳定达标现象,对该废水主体改良CASS工艺段进行调试、研究和分析。根据实际工程遇到的问题,从理论和实践上对工艺调试及污泥中硝化细菌的快速培养进行探索,最终实现了出水氨氮快速稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)一级A标准的目的。

摘要： 针对南方城市污水厂普遍存在的进水水质浓度偏低的问题，结合A2/O工艺处理低浓度污水的实际运行情况，具体分析了低负荷形成的原因和运行中存在的问题，提出了优化运行的方案。运行中好氧池MLSS由设计值的3.5g/L下调至2.5g/L，采用曝气链间隔运行(按4h周期启闭曝气链)和关闭内回流系统的运行模式后，实际运行污泥负荷为0.07kgBOD/kgMLSS·d，污泥性状得到有效改善。优化运行方式后的结果表明，好氧池溶解氧变化幅度由4.78mg/L降至0.82mg/L，活性污泥中有机物含量由48％提高至63％，出水水质优于《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918-2002)》一级B标准。综合处理电耗节省0.05 kW·h/m3。

摘要： 对某污水厂出水氨氮指标发生突降的现象进行了分析。分析结果表明，突降的原因是污泥负荷的降低，同时辅之以生化池溶解氧的提高和污泥龄的延长，使硝化菌生存环境改善，竞争能力得以提高，从而使氨氮得以去除。同时，分析认为，由于生化池内有机负荷和溶解氧分布的不同，会造成硝化菌在生化池出水端占优，而剩余污泥排放位置位于生化池的出水口附近，也会对池内硝化菌的实际污泥龄产生影响。

摘要： 实验以硅藻精土为研究对象,对其强化A/O生化脱氮工艺参数及其脱氮机理进行初步探讨。实验表明,在常规生活污水水质条件下,生化系统的最佳硅藻精土投加量为40ppm,此时生化池污泥负荷可控制在0.14kg BOD5/kgMLSS·d,最佳混合液回流控制在200％.系统投加硅藻精土后其比硝化速率提高到原来的2.7倍,并能够在好氧池内形成同步硝化反硝化(SND)作用,增强了生化脱氮效果。

摘要： 本文通过A/O/A/O运行方式下的活性污泥法处理垃圾渗滤液，探讨了污泥负荷、溶解氧(DO)对渗滤液COD、总氮和氨氮去除效果的影响，在优化条件下研究一个运行周期中水质变化趋势。污泥负荷在0.15～0.4kgCOD/kgMLSS·d范围内变化时，污泥负荷越低时,COD、氨氮和总氮的去除率越高。DO质量浓度在1.5～5.0mg/L范围内变化时，DO质量浓度越大，COD和氨氮去除率越高；但过高的DO质量浓度影响第二阶段缺氧反硝化效率，总氮去除率反而下降。观测A/O/A/O一个运行周期中水质变化，结果表明在第一阶段好氧过程中COD去除率超过60%，在第二阶段缺氧过程中总氮效率超过50%。

摘要： 对低COD/NH3-N比石化污水处理中的硝化过程进行了研究，并考察了NH3-N污泥负荷、COD/NH3-N比和DO浓度对硝化过程的影响。试验结果表明，在稳定进水COD浓度(100mg/L左右)的条件下，逐渐增加进水NH3-N浓度，出水NH3-N和COD浓度随进水NH3-N浓度的增加而增加。通过保持COD/NH3-N比不变，而同时降低进水NH3-N和COD浓度的方法，可使经历较大进水NH3-N负荷冲击的系统恢复其NH3-N去除能力，而其COD去除能力却难以恢复。大幅度提高进水NH3-N浓度，将造成系统内FA浓度的迅速增加，从而导致系统内过程的速率控制步骤由亚硝化过程向硝化过程转化，形成NH3-N的积累。NH3-N去除速率与NH3-N污泥负荷在稳定状态下呈线性关系，而随系统运行状态的不同会有所变化。NH3-N去除速率和完全硝化率均与COD/NH3-N比呈线性关系，且随COD/NH3-N比的增加而增加。无论进水NH3-N浓度增加或降低，系统的NH3-N去除率均随DO浓度的增加而增加。对试验前后系统内微型生物的观察表明，表壳虫和针棘匣壳虫为硝化污泥中的优势种群;而污泥性质的变化对红眼旋轮虫和线虫的影响不大。

摘要： 本文探讨沉降比在活性污泥法处理污水运行管理中的指导作用.文中首先介绍了通过曝气池污泥沉降比辅以其它参数指导污水处理工艺运行的理论依据,然后介绍了实践应用的情况.

摘要： 本文探讨沉降比在活性污泥法处理污水运行管理中的指导作用.文中首先介绍了通过曝气池污泥沉降比辅以其它参数指导污水处理工艺运行的理论依据,然后介绍了实践应用的情况.

摘要： 本文探讨沉降比在活性污泥法处理污水运行管理中的指导作用.文中首先介绍了通过曝气池污泥沉降比辅以其它参数指导污水处理工艺运行的理论依据,然后介绍了实践应用的情况.

摘要： 本文探讨沉降比在活性污泥法处理污水运行管理中的指导作用.文中首先介绍了通过曝气池污泥沉降比辅以其它参数指导污水处理工艺运行的理论依据,然后介绍了实践应用的情况.

摘要： 本文探讨沉降比在活性污泥法处理污水运行管理中的指导作用.文中首先介绍了通过曝气池污泥沉降比辅以其它参数指导污水处理工艺运行的理论依据,然后介绍了实践应用的情况.

摘要： 高负荷活性污泥联合PN/A技术对污泥发酵物碳捕获与上清液深度处理的工艺与装置，属于城市污水处理领域。污泥发酵混合物进入HRAS‑SBR反应器进行吸附絮凝沉降颗粒和胶体有机物，并对易降解有机物进行吸收，在细胞体内合成大量PHAs等聚合体；剩余污泥进入回收污泥罐；上清液通过中间水箱进入PN/A‑SBR反应器中进行短程硝化耦合厌氧氨氧化反应，过程是：进水——好氧——缺氧——沉淀——排水。本发明具有良好的脱氮性能，HRAS‑SBR反应器大大降低了发酵物中的有机物含量，使PN/A‑SBR反应器中自养脱氮的优势得以充分发挥。此发明有效回收污泥发酵物中的大量碳源，实现碳捕获及污泥减量，且实现了对上清液的深度脱氮处理。

摘要： 本发明涉及污水生物处理领域，公开了一种在处理渗滤液的高负荷厌氧氨氧化反应器中原位形成颗粒污泥的方法。本发明的有益效果在于，充分利用渗滤液中含有的高浓度的碱度和钙离子，将厌氧氨氧化工艺应用于含高浓度氨氮渗滤液处理，在厌氧氨氧化工艺产生的碱性环境及适当调控厌氧氨氧化反应器内pH的条件下，原位形成碳酸钙沉淀强化厌氧氨氧化颗粒化并实现高负荷厌氧氨氧化反应器的长期稳定运行。

摘要： 本发明公开了一种提高掺烧污泥的燃煤锅炉低负荷运行性能的方法及系统。本发明采用的方法包括：以层为单位，将切圆燃烧或者对冲燃烧锅炉的燃煤和污泥喷入炉膛燃烧；各燃烧器层燃煤量沿着炉膛高度方向由低到高逐渐减少；各燃烧器层污泥量沿着炉膛高度方向由低到高逐渐增加；各燃烧器层过量空气系数沿着炉膛高度方向由低到高逐渐减少。本发明通过调整燃煤量、污泥量和过量空气系数分布，进而调整二次风量、燃尽风量，可以在保证污泥掺烧量的前提下，有效提高燃煤锅炉低负荷运行性能。

摘要： 本发明公开了一种污泥的高负荷微生物平衡方法，属于环保技术领域；该方法包括以下步骤：S1、前期发酵：将发酵原料和产甲烷菌混合后添加至厌氧发酵反应器中进行前期发酵；S2、稳定期发酵：将发酵原料按日添加至厌氧发酵反应器中进行稳定期发酵；步骤S1和步骤S2中所述发酵原料组成相同；所述发酵原料由污泥和改性生物炭组成。本发明的改性生物炭表面存在聚多巴胺，利用聚多巴胺提升改性生物炭的分散性，减低了生物炭之间的团聚；从而在每个聚多巴胺改性生物炭表面形成一个微发酵场所，在每个微发酵场所进行污泥的发酵处理；即在每个微发酵场所的处理负荷大大降低；从而大大提升了本发明方法的处理负荷。

摘要： 本实用新型公开了一种污泥存留量大且负荷高的厌氧反应器，包括厌氧反应器本体，所述厌氧反应器本体内部设有辅助机构，所述辅助机构延伸至厌氧反应器本体外部，所述辅助机构包括电机，所述电机固定连接于厌氧反应器本体一侧，所述电机通过输出轴固定连接有转动杆，所述转动杆延伸至厌氧反应器本体内腔两侧壁内部并与厌氧反应器本体通过轴承连接。该污泥存留量大且负荷高的厌氧反应器，通过辅助机构的设计，可以使轴承座移动带动连接板移动，连接板移动带动圆板移动，圆板移动带动毛刷移动，毛刷移动带动厌氧反应器本体内壁的水垢进行清理，从而达到对其进行内壁上水垢进行清理的效果，避免了以往设备无法清理内部水垢和杂质的缺点。

摘要： 本发明提供了污水厂自动实时控制溶解氧、污泥负荷和污泥龄的方法，包括以下步骤：数据设定步骤，对系统中的好氧池溶解氧、好氧池比耗氧速率、污泥龄和二沉池泥位进行参数设定；数据采集步骤，通过系统中安装在各处的仪表来采集系统参数；数据处理步骤，根据采集到的系统参数，计算出好氧池溶解氧、比耗氧速率、污泥龄、二沉池泥位的实际值；系统调节步骤，根据处理后的实际值与设定的参数值进行比较，并根据比较结果系统进行自动反馈调节。本发明可以实时在线监测入水水质水量变化并通过系统自动控制调节平抑入水水质水量对系统的冲击，通过稳定比耗氧速率以基本稳定污泥负荷，同时可稳定污泥龄和好氧池溶解氧，从而稳定系统的出水水质。

摘要： 本发明提供了一种通过调节回流比及污泥负荷控制全生物除磷AOO工艺污泥浓度的方法，属于城市污水处理与资源化领域，为解决现有城市生活污水连续流除磷工艺：厌氧好氧AO生物除磷工艺运行不稳定，温度变化导致膨胀崩溃；厌氧缺氧好氧A2O生物脱氮除磷工艺出水磷浓度不达标，需要辅助化学除磷的问题。利用本发明的方法能够保证AOO全生物除磷工艺正常运行，稳定工况下如受到负荷冲击及各种不利因素影响也可通过控制污泥浓度的变化，增强反应器运行的稳定性。

摘要： 本发明提供了污水厂自动实时控制溶解氧、污泥负荷和污泥龄的方法，包括以下步骤：数据设定步骤，对系统中的好氧池溶解氧、好氧池比耗氧速率、污泥龄和二沉池泥位进行参数设定；数据采集步骤，通过系统中安装在各处的仪表来采集系统参数；数据处理步骤，根据采集到的系统参数，计算出好氧池溶解氧、比耗氧速率、污泥龄、二沉池泥位的实际值；系统调节步骤，根据处理后的实际值与设定的参数值进行比较，并根据比较结果系统进行自动反馈调节。本发明可以实时在线监测入水水质水量变化并通过系统自动控制调节平抑入水水质水量对系统的冲击，通过稳定比耗氧速率以基本稳定污泥负荷，同时可稳定污泥龄和好氧池溶解氧，从而稳定系统的出水水质。

摘要： 本发明属于城市污水处理技术领域，公开了一种调控污泥负荷应对瞬时有机物冲击的方法、装置及应用，调控污泥负荷应对瞬时有机物冲击的方法包括浓缩池污泥回流，通过污泥提升泵将浓缩池内污泥打入二沉池回流管道，随二沉池回流污泥进入反应器厌氧池；内回流调控，增大回流量吸附反应器内高负荷的有机物，去除有机物，保持生化池的稳定运行；曝气量调控，通过流量计调节曝气量，控制好氧池溶解氧浓度，保持好氧池微生物正常的生理活动；连续调控，恢复正常运行模式。本发明首次提出利用污泥浓缩池的高浓度污泥回流至厌氧池以吸附进水有机物，同时对运行参数进行调控，快速有效地应对进水有机物的瞬时冲击。

摘要： 本发明公开利用污泥负荷控制排泥量的方法、污水处理站及计算机可读存储介质，方法包括获取系统排泥量的固定参数(污泥负荷、初始的排泥周期、反应器的有效体积、污泥龄)；当到达初始排泥周期，获取系统排泥量自变量参数(运行温度、进水流量、进水浓度、出水浓度)；以固定参数及自变量参数计算出反应器内部理论污泥浓度X0；获取污泥浓度计测量的反应池内实测污泥浓度X；当实测污泥浓度X处于(0，110％X0)，调整排泥周期为Tp＝Tp+N，继续计时；当实测污泥浓度X处于[110％X0，130％X0]，以排泥量为V/θc排泥，排放完毕后，重新计时；当实测污泥浓度X处于(130％X0，+∞)，以排泥量为20％X0×V/X排泥，排放后，重新计时；重复执行以上步骤。本发明能够提高排泥量的准确性。