反硝化脱氮

摘要： 为了适应日趋严格的污水排放标准对污水处理厂脱氮性能的新要求,在强化改良A^(2)O工艺脱氮效果的同时节省药剂投加成本,通过批次实验确定最佳污泥浓度范围和乙酸钠投加量,并进行为期35 d运行实践。实验结果表明当乙酸钠投加量一定时,随着生物池内污泥浓度的增加,NO_(3)^(-)-N及TN的浓度逐渐下降,脱氮性能提高,当污泥质量浓度高于4.91 g/L时,NO_(3)^(-)-N及TN浓度的下降趋势变缓;当污泥质量浓度为4.268 g/L,乙酸钠投加量在30~180 mg/L范围内增加时,随着C/N值逐步增加,反硝化脱氮性能显著增强。当乙酸钠投加量为120 mg/L时,对应C/N值为5.05,此时TN质量浓度低于15 mg/L,可达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)表1中一级A标准。运行实践过程中控制污泥质量浓度为4~5 g/L,乙酸钠投加量为120 mg/L,每日出水均可达标排放;通过合理投加乙酸钠,每年可节省药剂成本300万元。研究成果能够有效提高污水处理厂脱氮效率,可获得明显的社会效益和经济效益,可为污水处理厂实际运行提供参考。

摘要： 为解决湿地系统反硝化脱氮过程中碳源不足的问题,选取芦苇、水稻、小麦和香蒲等秸秆为研究对象,研究在不同环境因素下,碳及氮磷成分释放规律及其强化湿地脱氮效果。

摘要： 为解决传统缓释碳源材料释碳不稳定和脱氮速率慢的问题,以物理曝气发泡、双氧水(HO)、十二烷基硫酸钠(K12)3种发泡方式对玉米芯、聚己内酯(PCL)和菌悬液(B)为原料的有机缓释碳源基质进行改进,考察了不同发泡方式下改进缓释碳源的释碳性能、脱氮效果和脱氮速率.结果表明,3种改进型缓释碳源(曝气-B,HO-B,K12-B)在中(NO-N为10.00 mg/L)、高(NO-N为20.00 mg/L)质量浓度进水条件下的总氮平均去除率高于原基质,曝气-B缓释碳源基质释碳速率快、释碳稳定,在中、高质量浓度进水条件下总氮平均去除率分别为93.59%和87.34%,比原基质分别高6.38%和13.26%.基于反硝化动力学方程,曝气-B缓释碳源基质的最大比反硝化速率可达到3.06 mg/(L·h·g),从理论上证明了曝气-B缓释碳源基质可提高脱氮速率,为快速脱氮提供了一种新型碳源材料.

摘要： 针对污水处理反硝化过程碳源不足导致脱氮效率低的问题,选用一种天然植物材料——法桐树皮作为有机碳源,与沸石制备了两种组合结构(混质和核壳)的填料,通过静态释碳实验探究了法桐树皮及两种填料的释碳性能,并对其促进反硝化脱氮能力进行对比研究分析.结果表明,法桐树皮释碳量可达到92.41 mg/g,有利于微生物的生长且更易被作为碳源;制备的两种填料符合人工滤料标准,均形成有利于微生物附着的楔形孔,且核壳填料释碳速率较混质填料缓慢,对硝态氮的去除率略低于混质填料.

摘要： 当前多数污水厂出水总氮含量过高,脱氮问题刻不容缓。反硝化是污水脱氮重要方法,其中水体碳源不足,C/N比过小,是污水反硝化脱氮的主要瓶颈,需要添加外加碳源促进脱氮。结合当前国内外反硝化外加碳源最新研究成果,综述传统碳源和新型固体、液体碳源的优缺点。分析目前外加碳源研究和实际运用中存在的问题和挑战。结果表明,现阶段以传统碳源为基础研发的复合碳源适合商业推广,大多数新型碳源实际应用还存在问题,但其相对成本低,环保性高,来源广泛,是未来研究的热点。

摘要： 垃圾渗滤液具有高氨氮、低碳氮比等特点,在反硝化脱氮过程中碳源不足通常会限制反硝化速率,影响脱氮效率。基于此,本文综述了垃圾渗滤液脱氮的主要工艺和技术难点,对反硝化过程中碳源的主要种类进行了介绍,并针对内碳源开发利用中剩余污泥预处理的主要技术进行了总结。

摘要： 氮元素是所有生命体的重要组成部分,如何使污水处理过程中的反硝化脱氮更充分有效,其碳源的选择与投加量尤为重要。借鉴目前国内外污水处理厂常用碳源的性质、特点及工艺现状,为反硝化脱氮过程的碳源选择提供设计依据;并且对碳源的投加方法进行分析,得出在前置反硝化系统中的碳源投加点设在兼氧段上,而在四段法(Bardenpho)处理工艺中碳源的投加点要设在第二个兼氧段上。碳氮比对工程运行的指导意义不大,而以溶解氧和污泥龄作为依据确定污泥负荷,进而推算出碳源的投加量更具有实际意义。当污泥龄为20 d,溶解氧为0.1mg/L时污泥负荷可取值为0.2,根据原水的生化需氧量值即可推算出外加碳源的投加量。

摘要： 老龄垃圾渗滤液中含有大量氨氮且碳氮比较低,通常需要在反硝化脱氮过程中补充碳源.总结单一易降解有机物和复杂混合有机物等液态碳源和纤维素类、生物可降解聚合物等固态碳源的应用进展,分析了易腐有机垃圾作老龄垃圾渗滤液反硝化脱氮的补充碳源的可行性,并比较了各类碳源的优缺点.

摘要： 以污水厂长序列运行数据为基础,反推脱氮实际影响因素,开展反硝化脱氮试验.结果表明,在2019年4月前后TN出水平均浓度降低58％;受季节和污水厂升级改造影响,温度由15°C升高至25°C,混合液悬浮固体质量浓度(MLSS)由4300 mg/L增至8000 mg/L,活性污泥成分增加,脱氮效果提升;BOD5/TN和pH值等变化相对稳定,温度、MLSS是影响该污水处理厂反硝化脱氮的主要因素;当反应温度为(25±5)°C,pH值为7.5±0.2,MLSS为4800 mg/L时,反硝化脱氮效果最佳,硝酸盐氮去除率达91％.

摘要： 随着更加严格的氨氮污水排放标准的实施,中国大多数城镇污水处理厂出水中氨氮难以达标的问题日益突出,其中,碳源不足成为反硝化脱氮的主要制约因素。针对低碳氮比污水,需要额外投加碳源以强化反硝化脱氮。结合对反硝化外加碳源的研究成果,综述了以小分子有机物及糖类物质为主的传统碳源,以天然纤维素物质、人工合成高聚物、骨架型复合缓释碳源为主的新型固体碳源,和以工业废水、污泥及餐厨废弃物水解液等为主的新型液体碳源,分析了目前外加碳源研究和实际运用中存在的问题和挑战。结果表明,现阶段以传统碳源为基础研发的复合碳源更适合商业推广,而大多数新型碳源实际应用还存在各种问题,但其成本低、环保性高、应用广泛,值得深入研究。

摘要： 通过序批试验，研究了甲醇、乙酸、丙酸和葡萄糖四种外加碳源的反硝化过程。结果表明，四种碳源均能有效进行反硝化脱氮，适宜的碳氮比(COD/N)分别为：4.8、4.9、5.1和7.1。以甲醇和乙酸用作碳源时的反硝化速率最快，达到1.62mgN/mgVSS·d;以葡萄糖作碳源时的反硝化速率最慢，仅为0.07mgN/mgVSS·d。微生物对外加碳源的适应时间差别较大，对甲醇的适应时间比对乙酸的长。以乙酸为外加碳源时，反硝化过程出现较高浓度的亚硝酸盐积累。

摘要： 本研究旨在分析Fe-C内电解载体处理不同C/N(COD/TN)比硝氮污染水体反硝化效率及微生物群落结构差异结果显示:当C/N=0时,反应体系硝氮去除率达到100％,总氮去除率为92.0％当C/N=1时,反应体系硝氮去除率为100％,总氮去除率为93.0％体系中COD的存在会使反硝化作用在较短时间内达到稳定C/N=0时系统中主要的反硝化细菌为自养反硝化细菌Thiobacillus,相对比例为30.0％,同时内电解反应产生的氨氮会导致Nitrosospira存在较高比例C/N=1时反硝化体系中主要以兼性营养反硝化细菌Thauera为主,相对比例为61.6％结果表明,不同C/N条件下反硝化效能无显著差异,但不同体系中反硝化功能细菌差异明显.

摘要： 传统A2/O工艺在脱氮除磷方面存在着基质竞争、泥龄矛盾、总氮去除率难以提高等一些弊端,反硝化除磷技术可一定程度上缓解A2/O工艺的固有矛盾.本文介绍了反硝化除磷技术的机理及工艺技术研究进展,反硝化除磷工艺对传统的A2/0及改良工艺中存在的问题具有针对性的解决。反硝化除磷工艺被誉为适合可持续发展的绿色工艺，它将反硝化脱氮和生物除磷有机地合二为一，具有耗能低、流程简单等优点。

摘要： 随着污水排放标准不断提高，基于污水厂现状的A2O 工艺的脱氮诊断和优化，是解决脱氮问题最为经济、也是优先采取的方案。本文以昆山市北区污水厂为例，对改良型A2O 工艺的脱氮抑制问题进行了系统识别、诊断分析。研究表明，系统的硝化效果较好，出水NH3-N均值为1.2mg/L；针对反硝化不足，提出了碳源、回流比对反硝化脱氮的抑制，当R=200%时，TN的平均去除率提高至73.7%；前置反硝化是TN 去除的重要途径，必须权衡与缺氧区脱氮的关系以保证出水TN 达标。

摘要： 考察了生物污泥经超声波处理后污泥粒径、破解率和可溶性有机物(SCOD)、TN、TP随超声作用时间的变化。结果表明，随着超声处理时间的延长，污泥破解率逐渐升高，污泥粒径逐渐下降，污泥上清液的SCOD、TN及TP浓度逐渐增加。污泥经超声处理40min后的SCOD由处理前的68mg/L升高为2156mg/L，TN由处理前的48mg/L升高为108mg/L，TP由处理前的0.5mg/L升高为21.9mg/L。将污泥超声处理后的上清液作为碳源进行的反硝化脱氮试验表明，当HRT=3h时，反硝化脱氮率可达84.8％～97.3％。但向系统中补充这种碳源，将同步引入氮和磷，构成不利影响，且超声处理的能耗较高，故生物污泥经超声处理后用作反硝化碳源的可行性不大。

摘要： 本文对有氧环境条件下生物过滤法脱氮进行了阐述。采用生物过滤法，以醋酸钠为外加碳源，探讨了有氧条件下反硝化脱氮的可行性。研究表明，通过向配制水中通入由N2+O2组成的合成气体，能方便的控制水体中溶解氧的浓度。在向配制水中通入含有少量O2的合成气后，系统中的溶解氧下降比不通任何气体时下降还快。随着溶解氧含量逐渐提升，系统反硝化脱氮效果并未受到明显影响。当溶解氧达到6.4mg/L时，系统仍然具有反硝化作用，只是硝酸盐浓度下降速度比低溶解氧条件下缓慢，但是脱氮效率仍然可达85%左右。结果显示，采用生物过滤系统以及实验室培养得到的两种微生物，在一定溶解氧条件下，溶解氧对系统反硝化脱氮能力影响有限。

摘要： 考察了超声处理污泥过程中污泥粒径、破解率、pH值、上清液中可溶性化学需氧量(SCOD)、可溶性总氮(TN)随超声时间的变化及超声处理后的上清液用作反硝化碳源的较优碳氮比。实验结果表明，污泥粒径及pH值随着超声时间的延长而下降，而污泥破解率呈逐渐升高趋势。超声过程中污泥上清液的SCOD及TN均随超声时间的延长而增加，但SCOD/TN比值由未超声处理时的1.4增至超声处理40min后的20左右。采用污泥超声处理后的上清液可用作反硝化碳源，当C/N比控制在9左右时，具有较好的脱氮功能，同时能保证出水中的COD含量较低。

摘要： 考察了超声处理污泥过程中污泥粒径、破解率、pH值、上清液中可溶性化学需氧量(SCOD)、可溶性总氮(TN)随超声时间的变化及超声处理后的上清液用作反硝化碳源的较优碳氮比。实验结果表明，污泥粒径及pH值随着超声时间的延长而下降，而污泥破解率呈逐渐升高趋势。超声过程中污泥上清液的SCOD及TN均随超声时间的延长而增加，但SCOD/TN比值由未超声处理时的1.4增至超声处理40min后的20左右。采用污泥超声处理后的上清液可用作反硝化碳源，当C/N比控制在9左右时，具有较好的脱氮功能，同时能保证出水中的COD含量较低。

摘要： 考察了超声处理污泥过程中污泥粒径、破解率、pH值、上清液中可溶性化学需氧量(SCOD)、可溶性总氮(TN)随超声时间的变化及超声处理后的上清液用作反硝化碳源的较优碳氮比。实验结果表明，污泥粒径及pH值随着超声时间的延长而下降，而污泥破解率呈逐渐升高趋势。超声过程中污泥上清液的SCOD及TN均随超声时间的延长而增加，但SCOD/TN比值由未超声处理时的1.4增至超声处理40min后的20左右。采用污泥超声处理后的上清液可用作反硝化碳源，当C/N比控制在9左右时，具有较好的脱氮功能，同时能保证出水中的COD含量较低。

摘要： 考察了超声处理污泥过程中污泥粒径、破解率、pH值、上清液中可溶性化学需氧量(SCOD)、可溶性总氮(TN)随超声时间的变化及超声处理后的上清液用作反硝化碳源的较优碳氮比。实验结果表明，污泥粒径及pH值随着超声时间的延长而下降，而污泥破解率呈逐渐升高趋势。超声过程中污泥上清液的SCOD及TN均随超声时间的延长而增加，但SCOD/TN比值由未超声处理时的1.4增至超声处理40min后的20左右。采用污泥超声处理后的上清液可用作反硝化碳源，当C/N比控制在9左右时，具有较好的脱氮功能，同时能保证出水中的COD含量较低。

摘要： 同步短程硝化反硝化‑厌氧氨氧化耦合反硝化实现生活污水脱氮的装置与方法，属污水生物处理领域。装置包括原水水箱，同步短程硝化反硝化SBR反应器，调节水箱，厌氧氨氧化耦合反硝化UASB反应器。生活污水进入短程硝化反应器中，通过实时控制达到完全亚硝出水，出水进入中间水箱，后通过控制中间出水与生活污水比例混合进入厌氧氨氧化耦合反硝化反应器，厌氧氨氧化耦合反硝化反应器内同时实现厌氧氨氧化和反硝化的协同反应，达到脱氮的效果。本发明通过充分利用微生物间的协同作用，提高了总氮的去除效率，实现了高效节能的城市污水脱氮。

摘要： 本发明涉及一种短程硝化反硝化耦合厌氧氨氧化和硫自养反硝化深度脱氮的方法。所述方法包括如下步骤：S1：将污水引入部分硝化反硝化池中进行短程硝化反硝化处理后引入调节池1中，控制所述部分硝化反硝化池中溶解氧含量为0.4~0.6mg/L，所述调节池1中亚硝氮与氨氮的摩尔比为1.0~1.3:1时出水；S2：将调节池1中的出水引入厌氧氨氧化池中进行厌氧氨氧化处理后引入调节池2中，控制所述厌氧氨氧化池中的pH为7.0~7.4，温度为22~28°C；S3：将调节池2中的出水和1.1~1.5g/L的硫化物引入硫自养反硝化池中进行反硝化处理后出水，控制所述硫自养反硝化池中pH为7.5~8.0，温度为28~32°C，硫氮的质量比为1.9~2.0:1。本发明提供的方法污水处理效率高，出水氨氮降至10mg/L以下，出水硝氮降至5mg/L以下，处理效果好。

摘要： 间歇曝气同步硝化反硝化联合短程反硝化厌氧氨氧化实现生活污水深度脱氮的装置和方法，属于污水生物处理领域。装置包括剩余污泥发酵罐、泥水分离器、原水水箱、中间水箱、两个序批式SBR反应器、空压机，蠕动泵等。方法是将生活污水加入第一序批式反应器，在间歇曝气模式下通过同步硝化反硝化作用除去全部氨氮和大部分总氮；其排水与经泥水分离后的污泥发酵液一同进入第二序批式反应器中，所余亚硝和硝氮通过短程反硝化耦合厌氧氨氧化去除，最终实现生活污水深度脱氮。本发明适用于低C/N城市生活污水，能够减少曝气量，降低能耗，均化生活污水中有机物浓度，减缓有机物消耗速度，提高脱氮效率，同时实现剩余污泥的资源化利用。

摘要： 本发明涉及一种基于两级硝化和脱氮反硝化的废水脱氮处理系统及方法，该系统包括依次连接的硝化配水池、一级硝化池、二级硝化池、一级沉淀池、中间池、脱氮反硝化罐、二级沉淀池和清水池；二级硝化池和一级硝化池之间设置有硝化回流管道，硝化液回流管道用于将二硝化池的硝化菌水混合物部分回流至一级硝化池；脱氮反硝化罐和一级硝化池之间设置有反硝化清液回流管道，反硝化清液回流管道用于将脱氮反硝化罐的清液部分回流至一级硝化池。本发明还涉及一种基于上述系统的废水脱氮处理方法。本发明能够对低C/N比高氨氮废水进行低成本、高效率的生物脱氮。

摘要： 同步短程硝化反硝化‑厌氧氨氧化耦合反硝化实现生活污水脱氮的装置与方法，属污水生物处理领域。装置包括原水水箱，同步短程硝化反硝化SBR反应器，调节水箱，厌氧氨氧化耦合反硝化UASB反应器。生活污水进入短程硝化反应器中，通过实时控制达到完全亚硝出水，出水进入中间水箱，后通过控制中间出水与生活污水比例混合进入厌氧氨氧化耦合反硝化反应器，厌氧氨氧化耦合反硝化反应器内同时实现厌氧氨氧化和反硝化的协同反应，达到脱氮的效果。本发明通过充分利用微生物间的协同作用，提高了总氮的去除效率，实现了高效节能的城市污水脱氮。

摘要： 单级SBR后置缺氧内源反硝化强化同步硝化反硝化处理低C/N比污水深度脱氮除磷工艺，属于废水处理技术领域。所述装置包括：城市生活污水原水箱、AOA单级SBR反应器、出水水箱。所述方法是城市污水进入AOA单级SBR反应器，进行厌氧搅拌，聚糖菌(GAOs)摄取有机物储存为内碳源(PHAs)，聚磷菌(PAOs)储存PHAs同时释磷；然后进入低氧曝气阶段，发生部分同步硝化反硝化,同时PAOs进行吸磷，反硝化聚磷菌(DPAOs)利用硝化产物NO3‑进行反硝化除磷；随后进入缺氧阶段，反硝化聚糖菌(DGAOs)利用内碳源进行反硝化，DGAOs分别将PHAs和NO3‑作为电子供体和电子受体进行内源反硝化，达到深度脱氮除磷的目的。本工艺采用单级SBR，具有装置简单，易启动，运行简便，能耗低，脱氮除磷效果好等优势。

摘要： 间歇曝气同步硝化反硝化联合短程反硝化厌氧氨氧化实现生活污水深度脱氮的装置和方法，属于污水生物处理领域。装置包括剩余污泥发酵罐、泥水分离器、原水水箱、中间水箱、两个序批式SBR反应器、空压机，蠕动泵等。方法是将生活污水加入第一序批式反应器，在间歇曝气模式下通过同步硝化反硝化作用除去全部氨氮和大部分总氮；其排水与经泥水分离后的污泥发酵液一同进入第二序批式反应器中，所余亚硝和硝氮通过短程反硝化耦合厌氧氨氧化去除，最终实现生活污水深度脱氮。本发明适用于低C/N城市生活污水，能够减少曝气量，降低能耗，均化生活污水中有机物浓度，减缓有机物消耗速度，提高脱氮效率，同时实现剩余污泥的资源化利用。

摘要： 本发明涉及一种短程硝化反硝化耦合两级自养反硝化深度脱氮的方法。所述方法包括如下步骤：S1：将污水引入部分硝化反硝化池中进行短程硝化反硝化处理后引入调节池1中，控制所述部分硝化反硝化池中溶解氧含量为0.4~0.6mg/L，所述调节池1中亚硝氮与氨氮的摩尔比为1.0~1.3:1时出水；S2：将调节池1中的出水引入厌氧氨氧化池中进行厌氧氨氧化处理后引入调节池2中，控制所述厌氧氨氧化池中的pH为7.0~7.4，温度为22~28°C；S3：将调节池2中的出水和1.1~1.5g/L的硫化物引入硫自养反硝化池中进行反硝化处理后出水，控制所述硫自养反硝化池中pH为7.5~8.0，温度为28~32°C，硫氮的质量比为1.9~2.0:1。本发明提供的方法污水处理效率高，出水氨氮降至10mg/L以下，出水硝氮降至5mg/L以下，处理效果好。

摘要： 本发明公开了一种短程硝化反硝化耦合厌氧氨氧化‑MBR‑硫自养反硝化脱氮工艺及系统。该工艺包括：废水依次经过短程反硝化工艺、厌氧氨氧化工艺、短程硝化工艺、缺氧MBR工艺和硫自养反硝化工艺；缺氧MBR工艺利用短程反硝化工艺和厌氧氨氧化工艺产生的氮气进行循环曝气，缺氧MBR工艺中的硝化液回流至短程反硝化工艺。该系统包括依次连接的短程反硝化罐、厌氧氨氧化罐、短程硝化池、封闭式缺氧MBR池和硫自养反硝化滤池；封闭式缺氧MBR池包括与短程反硝化罐和厌氧氨氧化罐的氮气出口连接的循环曝气装置，封闭式缺氧MBR池通过硝化液回流管与短程反硝化罐连接。

摘要： 本发明公开了一种短程硝化反硝化耦合厌氧氨氧化‑MBR‑硫自养反硝化脱氮工艺及系统。该工艺包括：废水依次经过短程反硝化工艺、厌氧氨氧化工艺、短程硝化工艺、缺氧MBR工艺和硫自养反硝化工艺；缺氧MBR工艺利用短程反硝化工艺和厌氧氨氧化工艺产生的氮气进行循环曝气，缺氧MBR工艺中的硝化液回流至短程反硝化工艺。该系统包括依次连接的短程反硝化罐、厌氧氨氧化罐、短程硝化池、封闭式缺氧MBR池和硫自养反硝化滤池；封闭式缺氧MBR池包括与短程反硝化罐和厌氧氨氧化罐的氮气出口连接的循环曝气装置，封闭式缺氧MBR池通过硝化液回流管与短程反硝化罐连接。