气液比

摘要： 为了优化柱塞气举排水采气工艺,提高柱塞的举液效率,使气井产气量提高,需要对柱塞气举工艺的影响因素进行研究;将影响柱塞气举的因素划分为三大因素,即动力因素、阻力因素、体积因素,通过建立柱塞气举的数学模型,运用控制变量法,求解井斜角、地层压力、气液比等参数对柱塞举升液量、产气量、柱塞循环时间的影响。结果表明:井斜角越大,周期举升液量和日产气量越大,循环时间变长;地层压力越大,周期举升液量和日产气量也会越大,循环时间变长;气液比变大,周期举升液量减少,日产气量增大,循环时间变短。为了使柱塞气举能够正常进行,气液比、地层压力必须高于一定值,井斜角、产液指数以及分离器压力需要低于最大值;各种因素发生变化,都会对柱塞气举效率产生影响,需要综合分析各因素对柱塞气举工艺的影响。对柱塞气举影响因素的分析都是在其中一个阶段进行,当气井工作一段时间后,井况发生变化,需要重新分析各因素对柱塞气举产生的影响。

摘要： 随着S14区块开发时间延长,部分气井井筒内部出现结垢现象,导致井筒内径变小,严重影响气井正常生产。由于对井筒堵塞物的性质不明确,导致采取的除垢措施适应性差。因此,迫切需要针对S14区块现场实际情况的井筒除垢方法研究。通过对井筒垢样分析,S14区块气井井筒结垢受井筒腐蚀产物、高矿化度地层水结晶及缓蚀剂残留等多因素影响。同时,开展井筒除垢措施的现场应用,优化除垢药剂性能及除垢工艺,试验效果显著,表明井筒除垢技术适用于S14区块生产需求。通过以上研究得出:(1)井筒除垢可有效解除井筒堵塞现象,同时可清除井底堵塞,改善气井的生产情况;(2)目前地层压力高,压力系数在0.3以上的气井除垢挖潜效果较好;(3)地层产水量低,气液比高的气井除垢挖潜效果较好;(4)除垢挖潜施工结束后地层出水大的气井,需要加强后期排液,降低积液对气井生产的影响。

摘要： 为解决现有生化及物化工艺处理含聚污水效果较差的问题,开展了双微组合工艺处理试验。该工艺包括微气泡旋流气浮和微滤两套装置。微气泡旋流气浮集旋流和气浮选技术于一体,增大了气泡与杂质的碰撞概率,从而提高处理效率;微滤采用密度较石英砂滤料小的活性镀膜滤料,表面布满微孔使得其比表面积增大,吸附能力增强,从而可以高效吸附污水中的杂质。在含聚污水处理站开展的现场试验表明:对于含聚浓度低于300 mg/L、含油浓度低于630 mg/L、悬浮物浓度低于120 mg/L的聚驱采出污水,经过双微技术处理后,含油及悬浮物浓度均达到5 mg/L以下,去除效率都较高,优于现有生化工艺;微气泡旋流气浮最佳工况为气液比1∶10,回流比15%;微滤技术最佳滤速为8 m/h,反冲洗周期24 h,最佳的气洗强度为10 L/(s·m^(2))。

摘要： 油气回收检测是保障油气回收系统正常运行的常规检测,是加油站工作开展的前提。油气回收检测系统通过监控压力、流量等数据,可以计算油气回收系统的密闭性、气液比及液阻等数值,从而监控油气回收系统是否正常运转。通过油气回收检测可以避免加油站发生油气泄漏事件,也达到油气回收再利用的目的,提升了加油站的利润,同时起到了保护环境的作用。

摘要： 进行了生物法脱除含硫气体中硫化氢的试验研究,在处理量约30 m^(3)/h、原料气中Φ(H2S)为0.2%的条件下,考察了气液比等参数对脱硫效果和硫黄生成的影响,在氧硫比为1.5时,系统产生生物硫黄,脱硫液形成乳浊液,净化气中Φ(H_(2)S)<20 mg/m^(3)。

摘要： 目的探索超疏水表面对ACP1000冷却水管道内流体流动的减阻性能和潜在工程应用,对冷却水管道内的湍流流动进行数值模拟计算,研究具有超疏水表面内壁的冷却水圆管管道内湍流的流动特性。方法对超疏水表面采用交替的气–液、液–固表面进行模拟,湍流流动采用二维轴对称方法进行数值模拟计算。结果随着超疏水表面气液比的增大,冷却水圆管内湍流流动的摩擦阻力系数随之减小;随着超疏水表面气液比的增大,冷却水圆管内湍流流动的能量损失随之降低。结论超疏水表面的应用能够优化ACP1000冷却系统冷却水管道的流动性能。此结果对于未来进一步优化核电站冷却水系统设计提供了理论基础。

摘要： 通过对常规气体处理器的现场使用工况及参数,结合油田区块油井参数分析,对轴流式扭曲叶片改进、叶导轮轮毂的变径结构产生压缩、反向锁紧螺母挤压设计、导轮的特殊材质选择、多级导轮间间隙优化、叶轮叶片的耐磨及强度硬化、提高潜油电泵及气体处理器模拟测试系统等方面进行优化,使新型的高效气体处理器可以应用到液气比更高的油井区块,进一步提高潜油电泵工作效率,降低百米能耗。

摘要： 高效气体处理器是在原气体处理器的基础上,对叶导轮、叶片流线通过计算机辅助设计进行修正改进,保证在工作过程中气液混合向上举升流动时离心力接近于0。通过多级压缩输送,使气液混合物进入潜油电泵时压力高于饱和析出压力,避免泵运转气锁现象,减少气蚀现象。通过叶轮、旋转锁紧螺母、轴下端环槽、导轮压紧量、最大处理量、防砂等特殊设计改进,使新型高效气体处理器有更好的使用效果及更广泛的应用空间。

摘要： 利用H2O2和KOH溶液,在自制超重力设备中对含氮氧化物的废气进行脱除处理,对影响氮氧化物脱除效率的因素进行实验研究.实验考察了转速、气液比、反应温度、H2O2溶液浓度、KOH溶液浓度对氮氧化物脱除效率的影响.实验结果表明,脱除效率随着转速增加先增加后降低;随着气液比增加先增加后基本稳定;随着反应温度升高先增加后基本持平;随着H2O2溶液浓度先增加后基本持平、随着KOH溶液浓度增加先增加后基本持平.当转速达到900rpm、气液比为13:1、反应温度达到42°C、H2O2溶液浓度为0.25mol/L、KOH溶液浓度在0.1mol/L时,该种状态下,脱除效率达到最佳,可达到93.66％.

摘要： 利用H_(2)O_(2)和KOH溶液,在自制超重力设备中对含氮氧化物的废气进行脱除处理,对影响氮氧化物脱除效率的因素进行实验研究。实验考察了转速、气液比、反应温度、H_(2)O_(2)溶液浓度、KOH溶液浓度对氮氧化物脱除效率的影响。实验结果表明,脱除效率随着转速增加先增加后降低;随着气液比增加先增加后基本稳定;随着反应温度升高先增加后基本持平;随着H_(2)O_(2)溶液浓度先增加后基本持平、随着KOH溶液浓度增加先增加后基本持平。当转速达到900rpm、气液比为13:1、反应温度达到42°C、H_(2)O_(2)溶液浓度为0.25mol/L、KOH溶液浓度在0.1mol/L时,该种状态下,脱除效率达到最佳,可达到93.66%。

摘要： 本文以航空发动机某型离心泵作为试验载体，在带有气液比计的试验台上，借助在线检测仪器-气液比计完成3号喷气燃料在不同气液比时所形成的离心泵进口压力测试试验.同时,研究不同试验方法对3号喷气燃料性能测试的影响.通过在线检测获得的进口压力值对喷气燃料真实蒸汽压的计算提供了可信的数据.

摘要： 真空排水系统中,气液比是系统设计的关键参数,对其影响因素和数值确定方法的研究对系统的节能、高效运行至关重要.气液两相流的流型是气液比的重要影响因素,二者关系的本质是气相速度与气液比的关系.本研究借助气液两相流理论,总结了气相实际速度与气液比的定量理论关系,并借此对目前实际工程中使用的气液比经验值进行合理性检验.结果表明,现有气液比经验值能够确保流体在管道提升段前端的低洼处形成环状流,可以保证污水被顺利输送.

摘要： 目前包裹体恢复古压力技术方法中的关键点和难点是如何获得两项准确的实验参数-烃类包裹体的气液比和成分,通过激光共聚焦显微镜、荧光光谱仪、傅立叶显微红外光谱仪的深度开发提高了这两项关键参数的精准度.在东营民丰、东辛、王家岗地区成藏研究中，通过计算丰深1、营691、王100等井获得不同气液比的油气包裹体古压力值，古压力系数表明成藏时超压体系，东营地区存在不同成藏模式。

摘要： 泡沫驱是油藏开发中后期提高采收率的重要三次采油技术,在增加原油产量方面具有很好的应用前景.本文以新疆一中区砾岩油藏为研究对象,采用Waring Blender法评价了强发泡高稳定泡沫体系的老化稳定性,利用人造砾岩岩心驱油实验研究了不同起泡体系、气液比、岩心渗透率和注入方式等注入参数对驱油效果的影响.实验结果表明,采用强发泡高稳定泡沫体系0.4％FP286+0.1％WP212,可以有效地改善非均质储层中驱替流体的波及效率,具有较好的调驱效果.在实验所考察的气液比范围内,气液比为3∶1时,驱替效果最佳,可在水驱基础上提高采收率27.8％.采用气液同注的方式比气液交替注入的提高采收率效果更好.注泡沫段塞过程中,注入前置液和缓冲液,可以最大幅度地提高采收率.

摘要： 工作流体吸热产生气泡,形成气液比,影响流型,因而影响气泡泵工作性能.本研究认为:截面气含率受液体蒸发量、气泡生长函数、提升中气液两相流动引起气泡破碎和聚并三个主要因素影响.首先依据流量测量和气泡数计数数据,应用数理统计方法,计算气泡泵一个循环周期内气液比;接着分析循环过程中三个主要因素影响气液比规律:由Clausius-Clapeyron方程计算蒸发量形成的气液比;由气泡生长函数分析气泡萎缩概率;计算气液两相流动引起气泡破碎和聚并概率.由这些规律建立循环周期内气液比方程,进一步讨论气液比最大化规则.

摘要： 本文以RP-4燃油为研究对象,根据燃油不同蒸馏点温度、密度、雷德蒸汽压等参数,分别按《关于蒸馏石油燃料真实蒸汽压力计算的标准检测方法》(ASTM D2889-2010)和《航空发动机燃油泵汽蚀持久性试验方法》(SAE ARP492-2007)确定燃油在不同温度点的真实蒸汽压,并对不同方法获得的真实蒸汽压数据进行了对比,为燃油真实蒸汽压的获得提供了思路,为燃油增压泵进口压力的确定、气液比的计算等提供依据.

摘要： 多相除砂器体积小、结构紧凑,适用于面积有限、操作空间狭小的海上采油平台.本文主要借助试验手段对特定结构的样机进行分离性能研究,主要工况分为入口气液比一定、改变入口总流量和入口总流量一定、改变气液比两部分.试验结果表明,气液比和入口总流量的改变对粒级效率、总分离效率、压降等性能指标影响较为明显,且以上两种参数与性能指标的相关性有规律可循.另外还发现多相除砂分离器在低流量下总分离效率较低,由此得出多相除砂分离器应在高入口流量和低气液比的参数范围内运行.

摘要： 塔里木盆地哈拉哈塘地区奥陶系储层存在两期成藏，晚期成藏温度最高可达170°C，并与地层埋藏史结合，认为早期成藏时代为晚志留世-早泥盆世，而晚期成藏形成于中新世;塔里木盆地顺托果勒地区天然气捕获温度最高可达2160C，远高于其均一温度峰值区间(110-120°C)，结合地层埋藏史，认为天然气成藏形成于晚第三纪。四川盆地安岳气田前寒武系白云岩储层中的天然气捕获温度高达319°C，远高于储层最大埋藏深度对应的地层温度(230°C)，结合在储层中存在大量焦沥青，石英-白云石脉及脉体中广泛存在的方铅矿、闪锌矿等特征，推测安岳气田天然气的生成可能与热液作用关系密切。

摘要： 塔里木盆地哈拉哈塘地区奥陶系储层存在两期成藏，晚期成藏温度最高可达170°C，并与地层埋藏史结合，认为早期成藏时代为晚志留世-早泥盆世，而晚期成藏形成于中新世;塔里木盆地顺托果勒地区天然气捕获温度最高可达2160C，远高于其均一温度峰值区间(110-120°C)，结合地层埋藏史，认为天然气成藏形成于晚第三纪。四川盆地安岳气田前寒武系白云岩储层中的天然气捕获温度高达319°C，远高于储层最大埋藏深度对应的地层温度(230°C)，结合在储层中存在大量焦沥青，石英-白云石脉及脉体中广泛存在的方铅矿、闪锌矿等特征，推测安岳气田天然气的生成可能与热液作用关系密切。

摘要： 塔里木盆地哈拉哈塘地区奥陶系储层存在两期成藏，晚期成藏温度最高可达170°C，并与地层埋藏史结合，认为早期成藏时代为晚志留世-早泥盆世，而晚期成藏形成于中新世;塔里木盆地顺托果勒地区天然气捕获温度最高可达2160C，远高于其均一温度峰值区间(110-120°C)，结合地层埋藏史，认为天然气成藏形成于晚第三纪。四川盆地安岳气田前寒武系白云岩储层中的天然气捕获温度高达319°C，远高于储层最大埋藏深度对应的地层温度(230°C)，结合在储层中存在大量焦沥青，石英-白云石脉及脉体中广泛存在的方铅矿、闪锌矿等特征，推测安岳气田天然气的生成可能与热液作用关系密切。

摘要： 气液分离装置、具备气液分离装置的冷冻装置以及具备气液分离装置的流体机械装置，其着眼于气相涡旋的特性提出防止气相与液相混合从液相出口管出来的方案。气液分离装置对从二相流入口管向圆筒容器内导入的二相流赋予回旋力，由离心力将气液分离，使得气相从气相出口管流出，液相从液相出口管流出，其中，形成了在包括圆筒部的中心轴在内的截面中顶角在120度以下的向下的圆锥形状的斜面部，并且在该斜面部的除了连接曲面以外的位置设置了液相出口管，且在包括圆筒部的中心轴在内的截面中，在以圆筒部内壁(2b)和连接曲面内壁(13a)的棱线为X，以棱线X和圆筒部的中心轴的距离为L0，以棱线X和液相出口管的中心轴的距离为L1时，使L1/L0<0.6。

摘要： 本发明公开了一种气液分离组件、用此组件的气液分离装置及气液分离方法，内设有一级、二级和三级气液分离，一级气液分离对来自于浸没单元中气液二相流进行初步气液分离，第二级气液分离实现第一级分离结构中的气液二相流的流量分流，将分流后的流量进行快速高效处理；二级气液分离后再经三级气液分离再次进行细致化的气液分离，更好确保了从分流块流出的气体和液体皆以较为纯净的形式流出，保证了本专利分离效果，本专利内的第一弧形板和第二弧形板都分别具有短暂蓄液效果，避免了现有气液分离装置压力波动大所引起的振动干扰问题，使得浸没式光刻机内的浸没单元在光刻过程中能够保持在可靠可控的操作范围内，同时具有设备占用体积小的优点。

摘要： 本发明的气液接触板（10）为处理液（12）从基板（11）的上侧向下侧方向流动、与处理液（12）接触的气体（13）的一部分被该处理液（12）吸收的气液接触板，基板（11）的下端部侧具备具有预定间隔的节距的下凸状的锯齿状部（14）。另外，在基板（11）上以预定间隔设置有多段液体分散用孔群（20）。其排列为交错状排列。

摘要： 本发明公开了一种气液分离组件、用此组件的气液分离装置及气液分离方法，内设有一级、二级和三级气液分离，一级气液分离对来自于浸没单元中气液二相流进行初步气液分离，第二级气液分离实现第一级分离结构中的气液二相流的流量分流，将分流后的流量进行快速高效处理；二级气液分离后再经三级气液分离再次进行细致化的气液分离，更好确保了从分流块流出的气体和液体皆以较为纯净的形式流出，保证了本专利分离效果，本专利内的第一弧形板和第二弧形板都分别具有短暂蓄液效果，避免了现有气液分离装置压力波动大所引起的振动干扰问题，使得浸没式光刻机内的浸没单元在光刻过程中能够保持在可靠可控的操作范围内，同时具有设备占用体积小的优点。

摘要： 本发明涉及机械设备领域，提供了一种气液分配器的中心管，包括管体、下端碎流板以及上端碎流板组，上端碎流板组包括沿管体内壁上部的周向倾斜设置的上端碎流板，每个上端碎流板相对于管体的长度方向倾斜设置，下端碎流板与管体的下端连接。还提供了一种气液分配器，包括泡罩和上述的气液分配器的中心管，泡罩盖设在中心管靠近上端碎流板组的一端，且泡罩与中心管连接。还提供了一种气液分配盘，包括分配盘体和上述的气液分配器，分配盘体上开设有安装孔，气液分配器的下端插入安装孔内。本发明提供的中心管、气液分配器以及气液分配盘均能用于蜡脂加氢生成脂肪醇工艺的固定床加氢反应器，其能提高蜡脂的扩散、均布性，而使得反应更高效进行。

摘要： 本发明提供了一种气液分离元件、气液分离组件以及气液分离器，涉及气液分离技术领域。该气液分离元件包括支撑层与膜组件，膜组件安装于支撑层，支撑层设置为网孔形状，且膜组件包括疏液微孔膜层。本发明提供的气液分离元件、气液分离组件以及气液分离器具有分离精度较高，效率也较高的优点。

摘要： 气液分离装置、具备气液分离装置的冷冻装置以及具备气液分离装置的流体机械装置，其着眼于气相涡旋的特性提出防止气相与液相混合从液相出口管出来的方案。气液分离装置对从二相流入口管向圆筒容器内导入的二相流赋予回旋力，由离心力将气液分离，使得气相从气相出口管流出，液相从液相出口管流出，其中，形成了在包括圆筒部的中心轴在内的截面中顶角在120度以下的向下的圆锥形状的斜面部，并且在该斜面部的除了连接曲面以外的位置设置了液相出口管，且在包括圆筒部的中心轴在内的截面中，在以圆筒部内壁(2b)和连接曲面内壁(13a)的棱线为X，以棱线X和圆筒部的中心轴的距离为L

摘要： 本实用新型公开了一种气液两相气液分离器、气液两相气液分离器装置及脱硫塔。其中气液两相气液分离器装置，包括气液两相气液分离器、孔板和孔板支撑板，所述气液两相气液分离器，包括从上向下依次设置的风帽、上风管和下风管，所述上风管具有关于中心轴对称的两个出风口，所述下风管下端外周连接有法兰盘。所述孔板上均匀分布若干进气孔，所述进气孔的直径与所述气液分离器的下风管的内径相同，下风管的法兰盘连接在进气孔周围，孔板设置于孔板支撑板上方。本实用新型脱硫后烟气参与洗尘，洗尘后冲洗水不能参与脱硫。

摘要： 本实用新型公开了一种气液输送接头，包括公接头，沿其轴向方向开设有第一连接通道；母接头，沿其轴向方向开设有第二连接通道；母接头与公接头连接，以使第二连接通道与第一连接通道相互对接并连通，第二连接通道的管径与第一连接通道的管径相同。当气液混合物从公接头的第一连接通道流入母接头的第二连接通道时，由于第二连接通道的管径与第一连接通道的管径相同，气体不会出现集聚的现象，从而不会出现大气泡，保证了气液混合物流动的顺畅性。

摘要： 本实用新型提供了一种气液分离元件、气液分离组件以及气液分离器，涉及气液分离技术领域。该气液分离元件包括支撑层与膜组件，膜组件安装于支撑层，支撑层设置为网孔形状，且膜组件包括疏液微孔膜层。本实用新型提供的气液分离元件、气液分离组件以及气液分离器具有分离精度较高，效率也较高的优点。