循环加载

摘要： 钢材经历火灾高温和冷却后其材料力学性能会发生不同程度退化,已有研究主要关注过火后钢材的残余静力性能。为研究经历火灾高温且不同方式冷却后高强钢的残余静力和滞回性能,对于历经500°C~1000°C高温后高强Q690在自然冷却和浸水冷却后的钢材进行了单调拉伸试验以及4种不同加载制度下的循环加载试验。结果表明,当过火极限温度不高于600°C时,在自然冷却和浸水冷却模式下,高温后Q690钢材单调拉伸和循环荷载下强度发展基本与常温未处理钢材类似。未过火高强Q690钢在循环荷载下表现出应变强化和循环软化效应。过火温度高于600°C且自然冷却下,过火后Q690钢随过火温度提高,其初始屈服强度下降。在浸水冷却下,过火冷却后高强钢初始屈服强度提升。且在循环荷载作用下,高温过火后Q690钢均表现出更为显著的应变强化效应,以及在等应变幅循环下均由未过火状态时的循环软化逐步转化为高温过火后的循环硬化效应。根据试验结果拟合了过火后Q690钢的Chaboche循环本构模型参数,可用于火灾后Q690钢结构的残余抗震性能评估。

摘要： 以往的研究已经证明加载速率会对铁磁性材料的力学行为和周围压磁磁场产生影响,为了进一步研究历史加载速率对后续压磁磁场演变规律的作用,对Q345工程结构钢进行了一系列循环拉伸试验,采用磁通仪对试件压磁磁场进行在线监测,研究试件在经历不同的历史加载速率后,其压磁磁场的演变规律。结果表明:加载速率历史是影响压磁磁场演变的重要因素之一。

摘要： 双轮铣槽机开挖地下连续墙碰到硬岩层时,需要借助辅助破岩施工措施,通过降低岩石强度使岩石生成裂隙,再到逐渐破碎,岩石的破碎过程持续时间很短。为了探讨不同角度裂隙对岩石体破碎的影响,使用无预制裂隙口0°、30°、45°、60°、90°共5种带有不同角度预制裂隙的青砂岩进行循环加载试验。研究结果表明:0°和30°预制裂隙的岩石单轴抗压强度和弹性模量下降最多;45°预制裂隙的岩样的单轴抗压强度和弹性模量随循环加载次数的增加,变化更为明显;45°预制裂隙岩样循环加载次数为10~50次,随着循环次数增加,单轴抗压强度不降反升,达到30次后强度趋于稳定。

摘要： 在实际检测中梯凳进行循环加载试验,验证加载部位相关零件的耐久性时发现验证周期长且费用昂贵。通过有限元分析手段,结合实际比例建模对整体试验进行了仿真分析。且分别设置了模拟实际加载与计算结果后处理两种不同方案,将分析结果与实际试验结果进行比对。其中有限元分析结果数据极为逼近实际测试数据。综合分析后可表明:文中采用的方案分析方法合理,该方案可供后续类似结构及试验方法借鉴和参考。

摘要： 针对某加固计算机电路板开展PCB设计、热设计和热循环加载条件下的应力、应变分析,开展CCGA焊点在热循环加载条件下的应力应变过程分析是可靠性研究的重要内容。CCGA焊点在热循环过程中,由于陶瓷芯片载体与基板材料之间的热膨胀失配而导致焊点的蠕变疲劳失效问题。本文建立CCGA三维焊点模型,进一步建立CCGA封装元件PCBA有限元分析模型,分析了CCGA焊点在热循环条件下的应力应变过程。与试验结果图片比对分析了CCGA焊点破坏机理。

摘要： 为了研究循环荷载下橡胶掺量对混凝土断裂力学性能的影响,对5种不同橡胶掺量(0、5%、10%、15%、20%)的带缺口混凝土梁分别开展了单调和循环加载断裂试验。根据断裂试验获得的荷载裂缝口张开位移(P-CMOD)曲线计算了橡胶混凝土的断裂能和耗散能,结合典型橡胶混凝土试件的破坏形态,综合分析了加载工况及橡胶颗粒掺量对混凝土断裂力学性能及能量耗散的影响规律。结果表明:随着橡胶掺量的增加,橡胶混凝土强度和弹性模量逐渐降低,而断裂能值逐渐增大。在循环加载工况下,混凝土耗散能随循环加载过程的持续逐渐累积过程与裂缝口张开位移的累积过程类似,损伤破坏过程呈现“三阶段”特征。总耗散能随橡胶掺量增加而增加,但始终不超过其断裂能。

摘要： 目的本实验旨在探究3种不同修复基台循环加载前后扭矩丧失以及基台沉降。方法将30枚内六角种植体随机分为3组,每组10枚种植体,并连接相应修复基台。A组种植体连接原厂成品基台,B组种植体连接铸造基台,C组种植体连接第三方计算机辅助设计/计算机辅助制造(CAD/CAM)基台。通过光学影像测量仪测量3组基台莫氏锥度。使用数显扭矩计测量循环加载前后的移除扭矩。试件在疲劳机上进行循环加载,循环载荷应力振幅范围为0~250 N,以10 Hz的频率施加10万个周期的循环载荷,循环加载后测量基台沉降值。配对t检验用于分析组内循环加载前后扭矩丧失量。方差分析及TukeyHSD检验用于比较基台莫氏锥度、移除扭矩丧失量和基台沉降值的组间差异。结果配对t检验显示3组基台循环加载前后扭矩丧失量差异有统计学意义(P0.05)。结论所有组中基台经循环加载后螺丝扭矩均有显著下降。不同基台与种植体连接部位之间存在差异。就本实验有限的数据提示成品基台在经过循环加载后对基台螺丝扭矩的维持效果优于铸造基台和第三方CAD/CAM基台。

摘要： 目的研究混凝土在复杂三轴循环载荷下的动力本构模型,为探求混凝土结构在复杂荷载作用下的累积变形与破坏规律提供基础理论。方法在梨形边界面模型的框架下,针对混凝土在应力偏平面上的三轴拉-压加载情况,提出一个细化模型。该模型包含一个加载面和一个形状相似的边界面,采用非相关流动法则,通过加载面和边界面在应力空间的演化来描述混凝土在加卸载作用下的循环塑性、损伤、变形累积的特性。结果运用模型对混凝土试块在偏平面上的两种循环加载情况—沿着拉伸-压缩方向以及仅沿着压缩方向的试验结果进行了预测,得到的广义剪应变-平均应变关系曲线和应力-应变关系曲线与试验曲线的变化规律相同。结论该模型模拟的应力-应变曲线比较合理,能够反映滞回曲线形状和面积的变化情况,能够描述应力-应变曲线的上升-下降段,能够表现出混凝土的剪胀特性。

摘要： 岩柱是地下工程中关键性支护构件。地震发生时,地下关键岩柱势必遭受主余震序列荷载和其他受损岩柱迁移载荷的动力扰动。通过大理岩循环加载试验,本文研究了主震损伤对关键岩柱在余震阶段的损伤演化与破坏特征的影响。试验首先采用4级不同预应力(10、30、50和70 MPa)模拟主震不同损伤程度,随后施加相同幅值循环应力(10 MPa)模拟余震过程,直至岩石试件破坏。研究结果表明:主震损伤会明显弱化地下岩柱在余震阶段的承载强度和变形抵抗性能。同时,主震损伤会明显影响关键岩柱的最终破坏模式,导致小尺度岩屑的比例显著增加。本研究有助于了解地下未加固岩柱的抗震性能和优化地下岩柱工程设计。

摘要： 为满足实际工程对钢板组合剪力墙多样化的需求,提出了新型钢板组合剪力墙,用Abaqus软件对新型钢板组合剪力墙创建有限元模型并进行分析计算以研究新型钢板剪力墙的受力性能。分析结果表明,钢板组合剪力墙在竖向加载、水平拟静力推覆及水平循环加载下均表现出较好的承载能力,受力及变形趋势与现有常用钢板剪力墙相一致,符合理论预期;增加墙体厚度可明显提高组合墙的竖向承载力,但考虑到建筑功能及构造要求,墙体厚度不宜过大,一般墙厚取为150~200mm较为合适;通过有限元计算承载力与规范公式计算承载力比较,验证了轴压承载力、压弯承载力作用下规范公式的适用性,通过规范公式计算的承载力可以为新型钢板剪力墙应用于实际工程提供参考。

摘要： 对高强度Q&P980钢进行循环加载试验,获得材料的成形曲线,分析弹性模量变化的规律.结果表明:经过初次卸载,Q&P980钢的弹性模量有所上升,随着卸载次数的增多,弹性模量又呈现出逐渐下降趋势;卸载与重新加载路径表现出明显的非线性,形成了一个封闭环,卸载弦模量随预应变增加而逐渐下降.建立了卸载弦模量随塑性应变变化的数学模型,为提高回弹仿真的准确性提供借鉴.

摘要： 饱和砂土在地震作用下会发生液化变形,从而引起建立在其上的建(构)筑物发生破坏.为了对饱和砂土液化后大变形的流体特性进行研究,采用英国GDS公司的空心圆柱扭剪仪进行了饱和砂土液化后循环加载的流动性特性试验研究,在试验中循环加载直至双幅剪应变达到100％.通过对试验结果的分析,主要研究了初始静剪应力及有效围压对饱和南京砂液化后发生大变形时的流体特性的影响规律.研究结果表明:根据超孔压比确定的"零有效应力"状态末端试样其实已经进入剪胀阶段,即超孔压的反应与液化时"零有效应力"状态相比具有明显的滞后效应;初始静剪应力主要对饱和南京砂初始液化后的"零有效应力"阶段的表观黏度与剪应变率关系曲线的影响较大,反而对反向卸载段的关系曲线影响较小.同时,试验结果表明砂土液化后循环加载条件下砂土的流动性明显比单调加载条件下的流动性大的多.

摘要： 岩体结构在动态荷载作用下,其性能的逐步劣化最终导致了大量灾害的发生,因此深入研究循环加载条件下岩石的疲劳寿命及变形特性具有非常重要的理论意义和实践价值.针对工程中常见的花岗岩,开展了一系列静态加载和循环加载试验,研究了疲劳变形的时域特性,试验结果表明:①相对于静态加载,循环加载条件下岩石的变形性能显著提高;②试样之间的差异对于疲劳寿命和变形的影响大于应力水平的影响,导致了试验数据的高度离散;③在衡量应力水平的要素中,上限应力比是影响岩石疲劳特性的主要因素,幅值应力比次之;④试样静载变形的不同来源于试样间的差异,用平均静载强度计算的应力比与真实值之间存在着极大的误差,这是造成试验数据离散的根本原因.

摘要： 本文依照损伤力学蠕变理论的概念，通过对P91钢在575°C下的纯蠕变、纯疲劳及带峰值应力保载时间的连续循环蠕变试验，提出了等效恒载应力的概念，拟合了循环加载中保载时间与等效恒载蠕变应力的规律，利用此规律建立了不同保载时间下构件寿命进行预测模型，并与其他模型做了比较，结果显示用本模型计算所需参数最少，精度较高。

摘要： 同时采用循环加载及模拟加速腐蚀的方法,研究了循环载荷对耐候钢在含氯离子气氛中腐蚀行为的影响.锈层截面形貌以及带锈电极的电化学极化行为和阻抗谱表明:MnCu耐候钢的外锈层在长时间的强循环载荷影响下会更易产生裂纹甚至脱落,但内锈层结构相对稳定而基本不受一般载荷的影响,因此MnCu耐候钢依然具有良好的耐候性.

摘要： 本研究对LYP100钢材进行了单调拉伸试验和大应变下的循环加载试验,为了防止试件受压失稳,循环加载采用标距直径比为1.25的试件.循环加载一共做了四类共计七种加载制度,试验结果表明LYP100钢材具有十分明显的强化特征,表现为随动强化和各向同性强化的混合.通过对不同加载制度结果的对比,LYP1 00钢材的强化特征表现为同应变幅相关,这在目前的Chaboche模型中并未体现,需要对材料模型进行修改.此外,本文在Chaboche模型的基础上针对等幅加载的试验结果做了参数标定,采用标定后的结果进行计算,计算的结果表明Chaboche模型存在无法考虑应力强化同应变幅相关的缺陷.

摘要： 通过设置4组配合比浇筑圆柱体和棱柱体试件做抗压强度和弹性模量试验.试验分析了应力-应变曲线、预压段和未预压段以及循环段的应力-应变曲线的特点,比较了预压段与未预压段的应力-应变曲线.通过对曲线斜率的分析了解试件孔隙存在的微观性,明确预压时循环次数对应力-应变曲线的影响.所得出的结论对塑性混凝土今后的科学研究与工程应用具有一定的借鉴.

摘要： 噪声与振动是工业社会中普遍存在的一种物理现象，往往会给工业生产和人类的生活带来严重危害．泡沫橡胶是一种新型的多孔吸能材料，具有良好的减振吸能特性．本文对5种密度的闭孔泡沫橡胶和实心硅橡胶分别进行了单轴循环加载实验。实验表明随着密度的增大，卸载后试样凹陷面积增大，变形恢复缓慢，且有永久变形出现，实心橡胶在压缩实验无凹陷现象；随着泡沫橡胶密度的增大，压缩平台区变短，塌陷速率加快．在同等加载条件下，随着密度的越小，泡沫橡胶的减振性能更加优越。

摘要： 为了讨论外伸端板式梁-柱节点循环加载下的力学性能和破坏模式，考虑了端板厚度，有，无端板加劲肋，加劲肋形式，加劲肋厚度等影响因素，采用有限元分析软件ANsYS进行循环加载分析.有限元分析表明，增加端板的厚度对提高节点的初始刚度、极限承载力、滞回性能影响明显，增设端板加劲肋是提高节点性能的一项有效措施.

摘要： 本文研制了一种新型灌铅钢管束复合耗能器.并对这种耗能器以及钢管束耗能器进行了循环加载的对比试验,分析了这两种耗能器的工作性能与耗能性能.揭示了耗能机制.研究结果表明：灌铅钢管束复合耗能器具有初始刚度大、变形能力与工作性能良好、耗能性能较好等特点,同时因为这种耗能器造价低廉、构造简单、安装方便,在电力工程和其他工程中具备更为广泛的应用前景.

摘要： 本发明涉及岩土工程领域，具体地，涉及一种水循环控制的变频竖向循环荷载加载装置，包括模型箱、模型桩、支撑系统、水箱加载装置、监测系统。其特征在于：所述的水箱加载装置包括上部透明水箱、下部透明水箱、水管以及水泵系统，所述的水泵系统包括抽水泵、注水泵以及时间控制器，所述的水泵为变频水泵，用来改变水泵的流速，所述的时间控制器用来控制两个水泵的开关间隔，以控制循环周期，并与变频水泵配合控制循环荷载的大小。本发明尤其适用于模拟大型储罐进出油时单桩力学性能研究的模型试验。

摘要： 本发明提供了一种基于单向加载数据分析循环加载期间试样损伤的方法，包括：步骤S1：取同类型的标准试样若干，并分成两组；步骤S2：一组试样用于单向加载试验，直至试样发生破坏，得到单向加载试验下试样的应力‑应变曲线，同时得到单向加载试验下试样的总形变能；另一组试样用于循环加载试验，直至试样发生破坏，得到试样在循环加载试验不同阶段处的累积形变能；步骤S3：计算累积形变能和总形变能的比值，得到试样在循环加载试验不同阶段的损伤。本发明采用基于形变能的损伤计算方法，不仅可基于单向加载数据分析循环加载期间的损伤，亦可基于循环加载数据分析单向加载时的损伤，与既有方法相比，本方法的通用性更强。

摘要： 本发明公开了一种用于竖向/水平循环加载的桩基模型加载装置，包括模型箱、模型箱上的反力架、顶部反力架中间焊接的带定滑轮的水平刚架、水平加载系统、竖向加载系统、模型箱底部的滑轮、在竖向与水平加载装置上安装的测力计及位移传感器，试验时通过控制调速电机转动竖向刚性转轴，从而带动配重砝码做水平圆周运动，实现不同循环幅值下的竖向循环加载与水平循环加载。与现有技术相比，本发明弥补了现有加载装置只能进行单一加载的缺陷，能够有效的模拟桥梁桩基础中往来车辆产生的竖向循环荷载以及风、波浪等水平循环荷载，且适用范围广、操作便捷。

摘要： 本发明涉及一种适用于海上风机桩基振动试验的水平循环加载系统及加载方法，包括用于设定振动位置的平台运动结构、用于控制桩基振动频率和振幅的水平循环加载结构以及适用于多种桩径的桩基固定结构；其中，平台运动结构架设在试验水槽顶部，水平循环加载结构安装在由平台运动结构提供的平台上，其可绕桩基进行360°转动，桩基固定结构通过传动杆与水平循环加载结构连接；本发明原理简单、操作方便，可以使水平循环荷载的幅值在试验中保持恒定，同时使得水平循环荷载的幅值在试验中保持恒定，并可以实时控制桩基振动频率以及波流与桩自振方向夹角，此外还能够适应多种尺寸的桩基。

摘要： 本发明公开了一种推移机构动态循环液压系统及其实现动态循环加载的方法，推移机构包括底座、推移杆，推移杆的后端与底座之间设有推移千斤顶，推移杆的上表面与底座之间设有抬底千斤顶，推移杆的下表面距底板之间的间隙大于或等于100mm，推移千斤顶的活塞杆腔与推移杆伸出进液管连接，推移千斤顶的活塞腔与抬底千斤顶的活塞腔连通并与增压缸的增压管路连接，抬底千斤顶的活塞杆腔连接有抬底回液管，增压缸的增压管路通过液控单向阀与推移千斤顶的活塞腔连接，推移杆连接有阻尼千斤顶。能使抬底千斤顶活塞腔和推移千斤顶活塞腔在全行程动作中保持恒压38.5Mpa，实现了抬底加载、推移杆最大弯曲动态循环加载。

摘要： 本发明提供了一种基于单向加载数据分析循环加载期间试样损伤的方法，包括：步骤S1：取同类型的标准试样若干，并分成两组；步骤S2：一组试样用于单向加载试验，直至试样发生破坏，得到单向加载试验下试样的应力‑应变曲线，同时得到单向加载试验下试样的总形变能；另一组试样用于循环加载试验，直至试样发生破坏，得到试样在循环加载试验不同阶段处的累积形变能；步骤S3：计算累积形变能和总形变能的比值，得到试样在循环加载试验不同阶段的损伤。本发明采用基于形变能的损伤计算方法，不仅可基于单向加载数据分析循环加载期间的损伤，亦可基于循环加载数据分析单向加载时的损伤，与既有方法相比，本方法的通用性更强。

摘要： 本发明公开了一种用于竖向/水平循环加载的桩基模型加载装置，包括模型箱、模型箱上的反力架、顶部反力架中间焊接的带定滑轮的水平刚架、水平加载系统、竖向加载系统、板模型箱底部的滑轮、在竖向与水平加载装置上安装的测力计及位移传感器，试验时通过控制调速电机转动竖向刚性转轴，从而带动配重砝码做水平圆周运动，实现不同循环幅值下的竖向循环加载与水平循环加载。与现有技术相比，本发明弥补了现有加载装置只能进行单一加载的缺陷，能够有效的模拟桥梁桩基础中往来车辆产生的竖向循环荷载以及风、波浪等水平循环荷载，且适用范围广、操作便捷。

摘要： 本发明涉及一种适用于海上风机桩基振动试验的水平循环加载系统及加载方法，包括用于设定振动位置的平台运动结构、用于控制桩基振动频率和振幅的水平循环加载结构以及适用于多种桩径的桩基固定结构；其中，平台运动结构架设在试验水槽顶部，水平循环加载结构安装在由平台运动结构提供的平台上，其可绕桩基进行360°转动，桩基固定结构通过传动杆与水平循环加载结构连接；本发明原理简单、操作方便，可以使水平循环荷载的幅值在试验中保持恒定，同时使得水平循环荷载的幅值在试验中保持恒定，并可以实时控制桩基振动频率以及波流与桩自振方向夹角，此外还能够适应多种尺寸的桩基。

摘要： 本发明公开了一种推移机构动态循环液压系统及其实现动态循环加载的方法，推移机构包括底座、推移杆，推移杆的后端与底座之间设有推移千斤顶，推移杆的上表面与底座之间设有抬底千斤顶，推移杆的下表面距底板之间的间隙大于或等于100mm，推移千斤顶的活塞杆腔与推移杆伸出进液管连接，推移千斤顶的活塞腔与抬底千斤顶的活塞腔连通并与增压缸的增压管路连接，抬底千斤顶的活塞杆腔连接有抬底回液管，增压缸的增压管路通过液控单向阀与推移千斤顶的活塞腔连接，推移杆连接有阻尼千斤顶。能使抬底千斤顶活塞腔和推移千斤顶活塞腔在全行程动作中保持恒压38.5MPa，实现了抬底加载、推移杆最大弯曲动态循环加载。

摘要： 本发明公开了一种用于多种水平循环加载工况的室内桩基模型试验装置，包括带有导轨的抽拉式模型箱，真空固结系统，加载系统，PLC控制系统和数据采集系统。加载系统与模型箱内的模型桩通过一可插入锁定的桩套进行连接；插入杆布置在力传感器端口处，力传感器为可拆卸设计；模型箱内设置有从底部抽真空的真空固结系统，以模拟真实土体环境；本发明模型箱的可抽拉及导轨设计，可快速调整加载系统位置，一次制样即可进行多组试验；采用PLC控制系统与电子数据采集系统，试验参数精准可控，试验操作简单方便，可进行0~5kN的单向逐级加载，单向水平循环加载，双向对称水平循环加载，双向非对称水平循环加载等多种加载幅值和多种加载路径下的桩基室内模型试验。