峰值应变

摘要： 为了研究橡胶粉掺量对橡胶混凝土的受压性能的影响,在混凝土中分别掺入5%、10%、15%、20%的橡胶,制作100 mm×100 mm×300 mm的棱柱体试件,在长柱压力试验机上测定橡胶混凝土的应力-应变全曲线,同时对橡胶混凝土的应力-应变曲线数据回归。与普通混凝土相比,橡胶混凝土的延性得到了极大增强,耗能明显增加。结果表明:橡胶掺量的变化对峰值应变的影响要远大于轴心抗压强度对其的影响;CEB-FIP公式和过镇海公式可以较好的反映橡胶混凝土的应力、应变变化规律;当<0.8时,各掺量橡胶混凝土的泊松比随荷载比的增长速度与普通混凝土类似,相差不大,且随着掺量的增加在降低;当时,橡胶混凝土泊松比增长速度明显低于普通混凝土的,且各掺量间规律不明显。最后根据试验结果,计算得出橡胶混凝土弹性模量、泊松比,分别建立了橡胶混凝土弹性模量与橡胶粉掺量及棱柱体抗压强度之间的关系,橡胶混凝土泊松比与橡胶粉掺量及荷载比之间的关系。

摘要： 为了研究纤维掺量对玄武岩纤维水泥改良风积沙的孔隙结构和无侧限抗压强度的影响,开展核磁共振试验和无侧限抗压强度试验。试验选用玄武岩纤维,纤维掺量分别为0%,0.2%,0.5%,0.8%,1.1%,1.4%,1.7%,水泥掺量为5%,风积沙来自新疆和若铁路工地现场。核磁共振试验结果表明,水泥改良风积沙的T2弛豫时间为0.37μs~1.98 s,对应的孔隙半径为0.74 nm~0.39 mm;而玄武岩纤维水泥改良风积沙的T2弛豫时间为0.31μs~1.07 s,对应的孔隙半径为0.61 nm~0.21 mm。与未掺纤维的水泥改良风积沙试样相比,纤维掺量为0.8%的玄武岩纤维水泥改良风积沙试样中的大孔占比减少了25.7%,中孔占比增加了12.7%,而微孔和小孔占比变化较小。无侧限抗压强度试验研究结果表明,水泥改良风积沙试样的无侧限抗压强度和峰值应变分别为0.80 MPa,1.29%,与水泥改良风积沙相比,玄武岩纤维水泥改良风积沙试样无侧限抗压强度的强度增强比为1.14~1.54,最优纤维掺量为0.8%;而玄武岩纤维水泥改良风积沙的峰值应变与纤维掺量正相关,延性增强比为1.43~2.67。掺入纤维提高了水泥改良风积沙的能量吸收能力,与水泥改良风积沙相比,最优纤维掺量的水泥改良风积沙的能量吸收能力提高了2.73倍。掺入玄武岩纤维提高了水泥改良风积沙的无侧限抗压强度,增强其延性。研究成果可为风积沙铁路路基基床表面层填料的设计和施工提供参考。

摘要： 为研究取代率对再生陶瓷粗骨料混凝土抗压强度的影响,制作了10组不同取代率的再生陶瓷粗骨料混凝土试块及1组普通混凝土对比试块,分别养护7 d和28 d后做单轴抗压试验。对比分析了不同取代率试块破坏的过程与现象,研究了不同取代率对混凝土抗压强度及峰值应变的影响,并提出了再生陶瓷粗骨料混凝土7 d和28 d抗压强度的计算方法。研究结果表明:再生陶瓷粗骨料混凝土抗压强度随着取代率的增加而降低,峰值应变随取代率的增加先减小后增大,取代率为40%时,混凝土的峰值应变最小。

摘要： 为获得低应变速率下橡胶混凝土的力学性能,本文进行了不同应变速率下橡胶混凝土的轴压试验,分析了混凝土细骨料的橡胶颗粒体积替换率和应变速率对橡胶混凝土力学性能的影响规律。结果表明,随着应变速率的增加,橡胶混凝土的应力-应变关系曲线和抗压强度均呈现增大的趋势,橡胶混凝土初始损伤值呈现递减的趋势,但应变速率对橡胶混凝土的弹性模量影响不显著。当应变速率从3.3×10^(-5)/s增加至3.3×10^(-3)/s时,橡胶体积替换率为0%、20%和30%的橡胶混凝土抗压强度分别增加了31%、24%、10%。当橡胶体积替换率率从0%变化到30%时,承受应变速率为3.3×10^(-5)/s、3.3×10^(-4)/s和3.3×10^(-3)/s的橡胶混凝土抗压强度分别减少了17%、15%、30%;橡胶混凝土的耗能随着加载速率的增加,整体呈现增大的趋势。最后基于试验数据建立了不同应变率下橡胶混凝土的损伤本构关系模型,并采用试验数据验证了新建立模型的准确性。

摘要： 为研究不同种类纤维对水泥改良风积沙劈裂抗拉强度及峰值应变的影响,开展纤维水泥改良风积沙的劈裂抗拉强度试验。试验选用玄武岩纤维、聚丙烯纤维、玻璃纤维和聚酯纤维等4种常用纤维加筋水泥改良风积沙,水泥掺量为5%,纤维掺量为0,2‰,4‰,6‰,8‰,10‰和12‰,未掺纤维的水泥改良风积沙作为对照组。研究结果表明:纤维水泥改良风积沙应力应变曲线起始段近似线性增加,达到峰值强度后,峰后曲线缓慢下降,残余强度随着纤维掺量的增加而增大。聚丙烯纤维、玄武岩纤维、玻璃纤维和聚酯纤维加筋水泥改良风积沙劈裂抗拉强度最大值分别为77.65,67.86,64.49和63.41 kPa,峰值应变分别为1.05%,0.94%,0.82%和0.75%,对应的最优纤维掺量分别为8‰,8‰,4‰和6‰,而水泥改良风积沙的劈裂抗拉强度为53.0 kPa,峰值应变为0.63%,与未掺纤维的水泥改良风积沙相比,聚丙烯纤维、玄武岩纤维、玻璃纤维和聚酯纤维加筋水泥改良风积沙的劈裂抗拉强度的强度增强比为1.47,1.28,1.22和1.20,劈裂抗拉强度最优掺量下的延性指数分别为1.67,1.49,1.30及1.19,纤维增大了水泥改良风积沙的劈裂抗拉强度,增强其延性,聚丙烯纤维水泥改良风积沙对劈裂抗拉强度的影响最显著。研究成果可为风积沙铁路路基基床填料改良提供参考。

摘要： 开展碱激发材料力学性能的研究有利于促进其在实际工程中的应用。本文研究了矿渣掺量及细骨料掺量对碱激发净浆/砂浆抗压强度、弹性模量及应力-应变曲线的影响。结果表明:矿渣的掺入能够显著提高碱激发净浆/砂浆的抗压强度和弹性模量;细骨料掺量增多会降低抗压强度,但会提高弹性模量。净浆28 d弹性模量在12.83~19.53 GPa,砂浆28 d弹性模量在18.72~23.10 GPa。细骨料掺量为40%(质量分数)时,砂浆峰值应力和峰值应变出现明显下降,弹性模量变大。采用分段式方程对碱激发矿渣/粉煤灰净浆/砂浆的应力-应变曲线进行拟合,拟合曲线与实测曲线吻合良好。拟合结果表明碱激发净浆/砂浆应力-应变下降段曲线随矿渣掺量与龄期增加而变陡,反映材料脆性增强,与上升段曲线规律一致。

摘要： 抗压强度、弹模和峰值应变是藏式毛石砌体力学性能的3个重要参数,由于砌块不规则性和砌筑工艺随机性的影响导致该类砌体抗压强度、弹模、峰值应变都较难直接获得。通过毛石砌块和泥浆黏材强度获得毛石砌体抗压强度,以抗压强度预测弹性模量和峰值应变是为了研究此类砌体变形特征和力学特性。采用西藏传统砌筑工艺砌筑8个毛石棱柱体试件,对棱柱体试件进行单轴压缩力学测试,获得毛石砌体抗压强度、弹模、峰值应变、位移-荷载曲线、破坏形态等。结合已有研究成果对该类砌体抗压强度表达式中砌块与泥浆相关影响系数进一步优化,以抗压强度预测其弹性模量、峰值应变。试验结果表明,该类砌体抗压强度、弹模、峰值应变较低且变形呈阶段性变形特征,位移-荷载曲线与其他类型砌体对比存在差异。以区间估计法和线性回归进行弹性模量和峰值应变预测并与其他类别毛石砌体对比发现吻合度较好。该结论可供该类砌体结构修复、加固和毛石砌体单轴压缩性能研究参考。

摘要： 为研究早龄期水泥基灌浆料受压本构行为,对不同龄期(1 d≤t≤28 d)的水泥基灌浆料和同强度的普通混凝土开展单轴受压全过程试验,分析龄期对水泥基灌浆料、同强度混凝土单轴受压应力-应变曲线特征参数的影响,并将水泥基灌浆料的单轴受压应力-应变曲线特征参数与同强度混凝土进行对比。结果表明:随着龄期的增长,试件峰值应力、峰值应变、极限应变、弹性模量、峰值割线模量、应变延性系数和能量耗散系数均有不同程度的增大;水泥基灌浆料试件峰值应力、峰值应变、极限应变、应变延性系数和能量耗散系数均大于同强度混凝土,但试件弹性模量、峰值割线模量均小于同强度混凝土。结合水泥基灌浆料自身特征,基于现有模型建立了修正的分段式水泥基灌浆料受压本构模型,并基于统计损伤理论推导给出了水泥基灌浆料受压统计损伤本构模型。建议的受压本构模型计算结果与试验结果吻合较好,可以较为准确地描述早龄期水泥基灌浆料在单轴受压作用下的受力变形特点。

摘要： 为研究含水率对冻结砂土强度和变形特性的影响,在不同含水率的条件下进行人工冻结砂土无侧限抗压强度试验。试验结果表明:冻结砂土的应力-应变曲线均表现出应变软化的特性,当含水率介于10%~20%时,冻结砂土的峰值应力、峰值应变和弹性模量随含水率的增大而增大;当含水率大于20%时,含水率的增大会弱化冻结砂土抵抗破坏变形的能力;冻结砂土的弹性模量与无侧限抗压强度线性相关,二者的比值介于6.01~13.76之间。提出了对于应变软化的应力-应变曲线损伤模型,将该模型计算结果与试验结果对比,发现损伤模型能够很好地预测冻结砂土的本构关系。基于Weibull分布的损伤本构模型能够准确地预测出冻结砂土的强度和变形特性。

摘要： 为研究不同养护温度对水泥改良风积沙的影响,开展无侧限抗压强度试验.选用的养护温度为30°C,40°C,50°C,60°C,70°C和80°C,水泥掺量为4％和5％,压实系数为0.90和0.95.研究不同养护温度对水泥改良风积沙的应力应变曲线、无侧限抗压强度、峰值应变和刚度的影响.研究结果表明:随着养护温度升高,水泥改良风积沙的应力应变曲线左偏态特征越显著,无侧限抗压强度近似线性降低,峰值应变近似反比例降低,而刚度近似线性增大.与标准养护条件相比,水泥掺量5％,压实系数0.95的水泥改良风积沙在30°C,50°C和80°C养护条件下的无侧限抗压强度分别降低了1.1％,17.4％和40.6％,峰值应变分别降低了19.7％,31.8％和40.2％,刚度分别增大了18.0％,32.6％和77.9％.新疆塔克拉玛干沙漠夏季路基施工时,考虑70°C养护条件,掺量5％的水泥改良风积沙能满足铁路路基基床底层填料设计要求.本文研究成果对风积沙铁路路基基床设计和施工有借鉴意义.

摘要： 将高强度等级的自密实新混凝土和低强度等级的废旧混凝土块体混合浇筑,制作了8个300 mm×300 mm×300 mm立方体试件和8个300 mm×300 mm×600 mm棱柱体试件,对其进行了单轴受压试验,研究了废旧混凝土块体取代率(0、20％、30％和40％)和试件形状(立方体和棱柱体)对自密实再生混合混凝土受压性能的影响.研究表明:自密实再生混合混凝土中废旧混凝土块体与新混凝土的界面并非是明显的薄弱部位;随着废旧混凝土块体取代率的增大,自密实再生混合混凝土的组合抗压强度和弹性模量都逐渐降低,废旧混凝土块体取代率对组合抗压强度的影响相比弹性模量更为显著;当荷载比小于0.8时,自密实再生混合混凝土泊松比随荷载比的增长速度与新混凝土相差不大;当荷载比位于0.8 ～0.9区间时,前者泊松比随荷载比的增长速度明显快于后者.并在试验结果的基础上,提出了自密实再生混合混凝土组合抗压强度、弹性模量和峰值应变的计算方法.

摘要： 纤维混凝土是当前迅速发展起来的新型高性能复合混凝土材料,混杂纤维混凝土是将两种或多种纤维增强材料加入到基体混凝土中,产生一种既能发挥不同纤维的优点,又能体现其协同效应的新型复合混凝土材料,比普通混凝土在强度、韧性和抗侵彻爆炸性能等方面有显著提高.本文用电液伺服压力试验机,对强度等级为C80 的基体混凝土和钢纤维体积含量为1%～5%的混杂纤维混凝土进行全过程压缩试验,分析了混杂纤维对材料力学性能的影响.试验表明,混杂纤维含量的变化对混凝土的割线模量与泊松比影响甚微;混杂纤维含量对混凝土抗压强度具有限的改善作用;混杂纤维含量越高,混凝土的峰值应变和韧度指数值越大.

摘要： 针对超低温下混凝土本构关系进行试验研究,通过对试验数据整理分析,得出在20°C、0°C、-40°C、-80°C、-120°C、-160°C六个温度点下的应力-应变全曲线.本试验以抗压强度、弹性模量、峰值应变为主要测试指标.试验结果表明,试验温度越低,试件的破坏越迅速,测得的应力-应力全曲线下降段越短且越陡峭.随着温度降低,混凝土的峰值应变减小,脆性增大,强度与弹性模量均有所提高,且各自的提高程度与温度有关,全曲线的上升段与下降段可以用三次多项式与有理式分别拟合.

摘要： 为研究冻融环境下的混凝土受压应力-应变关系，按照GBJ82－85规定的快速冻融试验方法，对三批水灰比分别为0.6，0.54和0.48，共85个混凝土棱柱体试件（尺寸为100mm×100mm×300mm）进行了冻融循环，然后对试件进行了单轴抗压破坏试验。试验结果表明，随着冻融循环次数增加，混凝土的受压应力－应变曲线渐趋扁平，峰值应力降低，峰值应变增大；冻融循环次数相同时，混凝土立方体抗压强度高的试件，其峰值应力降低程度和峰值应变增大程度小于混凝土强度低的试件。最后回归试验结果，提出了冻融循环作用下混凝土峰值应力，峰值应变的公式。

摘要： 对焦作砂岩在常温及经历100°C～1 200°C温度作用后的力学特性进行试验研究,详细分析加温后砂岩的表观形态、峰值应力、峰值应变、弹性模量、泊松比以及应力-应变全过程曲线等的变化情况,并对砂岩的高温劣化机制作初步探讨.研究表明,高温使砂岩的表观形态发生改变;在400°C以内,温度对砂岩的力学性能影响不大,加温对砂岩的某些力学指标有一定的增强作用;但经历的温度超过400°C后,随受热温度升高砂岩的力学性能发生劣化,砂岩的峰值应力和弹性模量均有不同幅度的降低,而800°C前砂岩的峰值应变随温度的升高而大幅增加;砂岩的变形大体随经历温度的升高而增大;600°C前砂岩的泊松比随经历温度的升高而减少,而后呈上升趋势.温度引起的热应力作用、矿物组分和微结构变化导致砂岩力学性质发生改变与高温劣化.

摘要： 针对受10％和20％NaCl溶液的腐蚀作用,研究了腐蚀后C30混凝土的抗拉强度等力学性能以及应力-应变曲线的变化规律;阐述了受氯化钠溶液腐蚀混凝土性能劣化的内在原因。试验结果表明,氯化钠溶液腐蚀作用下,混凝土的峰值应变、抗拉强度、弹性模量与腐蚀时问和溶液浓度成线性下降关系,应力-应变曲线逐渐趋于平缓。

摘要： 通过室内试验,考虑不同形状、尺寸和配合比等因素,设置不同底面尺寸的圆柱体和棱柱体试件,高径比1∶2.0,3种配合比,开展不同配合比情况下塑性混凝土受压峰值应力应变尺寸效应试验研究,重点研究其应力应变关系、峰值应力及其对应应变随底面尺寸变化规律.结果表明:随底面尺寸增大,圆柱体和棱柱体试件其峰值应力及其对应应变均逐渐降低,试件配合比的变化只对其降低的幅度产生一定程度的影响;底面边长增大到某个值时其峰值应力降低的幅度趋于平稳,且不受配合比变化的影响.

摘要： 通过室内试验,考虑不同形状、尺寸和配合比等因素,设置不同底面尺寸的圆柱体和棱柱体试件,高径比1∶2.0,3种配合比,开展不同配合比情况下塑性混凝土受压峰值应力应变尺寸效应试验研究,重点研究其应力应变关系、峰值应力及其对应应变随底面尺寸变化规律.结果表明:随底面尺寸增大,圆柱体和棱柱体试件其峰值应力及其对应应变均逐渐降低,试件配合比的变化只对其降低的幅度产生一定程度的影响;底面边长增大到某个值时其峰值应力降低的幅度趋于平稳,且不受配合比变化的影响.

摘要： 通过室内试验,考虑不同形状、尺寸和配合比等因素,设置不同底面尺寸的圆柱体和棱柱体试件,高径比1∶2.0,3种配合比,开展不同配合比情况下塑性混凝土受压峰值应力应变尺寸效应试验研究,重点研究其应力应变关系、峰值应力及其对应应变随底面尺寸变化规律.结果表明:随底面尺寸增大,圆柱体和棱柱体试件其峰值应力及其对应应变均逐渐降低,试件配合比的变化只对其降低的幅度产生一定程度的影响;底面边长增大到某个值时其峰值应力降低的幅度趋于平稳,且不受配合比变化的影响.

摘要： 通过室内试验,考虑不同形状、尺寸和配合比等因素,设置不同底面尺寸的圆柱体和棱柱体试件,高径比1∶2.0,3种配合比,开展不同配合比情况下塑性混凝土受压峰值应力应变尺寸效应试验研究,重点研究其应力应变关系、峰值应力及其对应应变随底面尺寸变化规律.结果表明:随底面尺寸增大,圆柱体和棱柱体试件其峰值应力及其对应应变均逐渐降低,试件配合比的变化只对其降低的幅度产生一定程度的影响;底面边长增大到某个值时其峰值应力降低的幅度趋于平稳,且不受配合比变化的影响.

摘要： 本发明是一种基于峰值法磁通门技术的探测磁致应变量的探头及其制造方法。包括有基板、激励线圈、磁芯主轴、检测线圈，其中漆包铜线绕制在激励线圈胶管上形成激励线圈，漆包铜线绕制在检测线圈胶管上形成检测线圈，固定件固定在基板上，激励线圈胶管的一端固定在固定件上，激励线圈胶管的这一端不能运动，检测线圈胶管的一端穿过固定件，检测线圈胶管的这一端能自由水平移动，磁芯主轴的两端分别插入激励线圈胶管的另一端和检测线圈胶管的另一端，且检测线圈胶管能自由水平移动的这一端与磁控形状记忆合金连接。本发明克服了应变电阻仪不可重复性的缺陷，提高了检测磁致应变量的精度。

摘要： 本申请公开了一种准峰值检波方法和准峰值检波器，包括A/D转换模块、数字控制振荡器、RBW模块、求模模块和准峰值检波模块，先将待检信号转换为数字信号，再对获取的数字信号以正交混频方式混频至零频信号，分别对获取第一混频信号I和第二混频信号Q按一预设带宽进行滤波，并对滤波后的第一混频信号I和第二混频信号Q取模以获取模值序列，最后依据模值序列对待检信号进行准峰值检波。由于将待检信号转化为数字信号后在进行准峰值检波，实现了准峰值检波器的数字化，进而准峰值检波更准确、更快速及易于存储。

摘要： 本发明公开了一种多通道峰值检测集成电路及激光雷达回波峰值采集系统。多通道峰值检测集成电路包括：斜坡电压产生模块和回波峰值数字信号产生阵列；回波峰值数字信号产生阵列包括多个回波峰值数字信号产生模块；斜坡电压产生模块和每一个回波峰值数字信号产生模块连接；斜坡电压产生模块用于产生斜坡电压信号；回波峰值数字信号产生模块用于接收由激光脉冲的回波信号转化的电压脉冲信号并进行峰值采集保持，在斜坡电压信号大于电压脉冲信号采集保持后的峰值时输出回波峰值的数字信号。采用本发明的多通道峰值检测集成电路及激光雷达回波峰值采集系统，相较于现有的峰值检测模块具有更高的集成度和检测效率，适用于阵列探测的激光雷达接收单元。

摘要： 本发明公开了一种计算岩石材料在压缩试验峰值强度点处弹性应变能密度的方法，该方法通过设定不同的应力水平对岩石试样进行一次加卸载试验，突破性地发现在不同应力水平的卸载点处岩石试样内部储存的弹性应变能密度U

摘要： 本发明是一种基于峰值法磁通门技术的探测磁致应变量的探头及其制造方法。包括有基板、激励线圈、磁芯主轴、检测线圈，其中漆包铜线绕制在激励线圈胶管上形成激励线圈，漆包铜线绕制在检测线圈胶管上形成检测线圈，固定件固定在基板上，激励线圈胶管的一端固定在固定件上，激励线圈胶管的这一端不能运动，检测线圈胶管的一端穿过固定件，检测线圈胶管的这一端能自由水平移动，磁芯主轴的两端分别插入激励线圈胶管的另一端和检测线圈胶管的另一端，且检测线圈胶管能自由水平移动的这一端与磁控形状记忆合金连接。本发明克服了应变电阻仪不可重复性的缺陷，提高了检测磁致应变量的精度。

摘要： 本发明公开了一种峰值电压检测电路及峰值电压检测方法，其中的电路包括：NMOS管M1、NMOS管M2、NMOS管M6、PMOS管M3、PMOS管M4、PMOS管M7和PMOS管M8、尾电流源I1、下拉电流源I2和采样保持电容Ch，其中，所述NMOS管M1、NMOS管M2构成差分输入管，所述PMOS管M3的栅极与所述PMOS管M4的栅极相连接，所述PMOS管M7的栅极和所述PMOS管M8的栅极相连接；所述PMOS管M3的漏极与所述PMOS管M4的源极之间还连接有开关S5。本发明中的电路，能够实现线性放大的回波脉冲峰值电压采集并保持一定时间，用于灰度测量，从而可降低对ADC速度的要求；且能够减小电路失调导致的测量误差，实现精确测量。

摘要： 峰值检测器电路(10)，包括：第一输入端子(11)，其用于提供第一输入电压(VIN1)；第一整流元件(15)，其阳极连接到第一输入端子(11)；第一电容器(16)，其第一电极连接到第一整流元件(15)的阴极；第一端子(13)，其被耦合到第一电容器(16)的第一电极；第二整流元件(20)，其阴极连接到第一输入端子(11)；第二电容器(21)；第一开关(23)，其将第二整流元件(20)的阳极耦合到第二电容器(21)的第一电极，以及第二端子(22)，其被耦合到第二电容器(21)的第一电极。

摘要： 本发明公开了一种峰值检波器，包括信号输入端、信号输出端、第一三极管、采样电容和偏置电流控制电路；所述第一三极管的基极与信号输入端连接；第一三极管的集电极接电源电压，第一三极管的发射极分别与偏置电流控制电路、采样电容和信号输出端连接，采样电容不与第一三极管的发射极连接的端子接地，偏置电流控制电路与第一偏置电路连接；其中，当输入信号处于待测峰值时段时，偏置电流控制电路连通第一偏置电路，将偏置电流接入第一三极管的发射极，信号输出端输出检波信号；当输入信号处于非待测峰值时段时，偏置电流控制电路同时断开第一偏置电路和第一三极管。本发明的峰值检波器在高速检波时具有更高的检测精度。

摘要： 本发明公开了一种多通道峰值检测集成电路及激光雷达回波峰值采集系统。多通道峰值检测集成电路包括：斜坡电压产生模块和回波峰值数字信号产生阵列；回波峰值数字信号产生阵列包括多个回波峰值数字信号产生模块；斜坡电压产生模块和每一个回波峰值数字信号产生模块连接；斜坡电压产生模块用于产生斜坡电压信号；回波峰值数字信号产生模块用于接收由激光脉冲的回波信号转化的电压脉冲信号并进行峰值采集保持，在斜坡电压信号大于电压脉冲信号采集保持后的峰值时输出回波峰值的数字信号。采用本发明的多通道峰值检测集成电路及激光雷达回波峰值采集系统，相较于现有的峰值检测模块具有更高的集成度和检测效率，适用于阵列探测的激光雷达接收单元。

摘要： 本发明公开了高温下石材峰值应变的可靠度建模方法和预测方法。石材在建筑工程领域广泛应用，其高温性能对建筑结构在火灾下的安全性十分重要。此外，在深部资源开采、煤炭地下气化、地热资源开发以及高放射性核废料储存等工程的地质环境中，岩石工程结构均有可能经历一定程度的高温。高温会导致石材力学性能发生劣化，进而降低结构的安全性。本发明创新采用Fréchet分布函数(Fréchet distribution)描述石材峰值应变的测量值的分布规律，发明了高温下石材峰值应变的可靠度建模方法和预测方法，为建筑结构和岩石工程中石材在高温作用下的损伤评估和预测提供技术支撑。