峰值应力

摘要： 通过以再生骨料作为微生物载体制备自修复再生混凝土,采用控制变量法设计24个试件进行单轴受压加载试验,通过试验测得其单轴受压应力-应变曲线。试验结果表明,随着修复时间的不断增加,自修复再生混凝土的峰值应力、峰值应变和弹性模量均有一定程度的增加。采用单轴受压本构方程进行拟合,上半段曲线采用三次多项式拟合,下半段曲线采用有理分式拟合,拟合结果合理,匹配度高。

摘要： 为了研究水工大骨料混凝土单轴受压的力学特性,运用颗粒流离散元软件PFC 2D建立三级配大骨料混凝土试件模型,通过将单轴压缩数值模拟得到的强度与已有文献中三级配大骨料混凝土试验数据进行对比,标定出水工大骨料混凝土中砂浆颗粒间的接触参数、粗骨料颗粒间的接触参数以及砂浆与粗骨料接触面的细观参数,将标定出的接触参数运用到湿筛混凝土中进行单轴压缩数值模拟。结果表明,在相同细观参数情况下,湿筛混凝土破坏形态与大骨料混凝土相近,裂缝数量较多;二级配湿筛混凝土试件的强度为三级配大骨料混凝土试件强度的1.25倍,两者的应力-应变曲线形状相近,峰值处应变为大骨料试件的1.2倍。研究成果可为水工大骨料混凝土力学性能研究提供借鉴。

摘要： 以硬岩巷道的煤系砂岩为研究对象,利用改进的动静组合加载分离式霍普金森压杆系统进行轴压梯度为5、15、20 MPa,冲击气压梯度为0.8、1.0、1.2 MPa的一维循环冲击压缩试验。结果表明:整个循环冲击过程中,在不考虑轴压和冲击气压的情况下,砂岩的峰值应力随着冲击次数的增加呈现先增大后减小的变化趋势,而峰值应变、最大应变及平均应变率均呈现相反的变化趋势;在相同的冲击气压下,砂岩的峰值应力和累计循环冲击次数随轴压的增大而减小;在相同的轴压下,随着冲击气压的增大,峰值应力不断增大,而累计冲击次数却先增大后减小;在一维静载与循环冲击的共同作用下,砂岩的整个冲击过程可划分为压密阶段、内部裂纹发展阶段和加速破坏阶段。研究表明,地下深部矿柱失稳大概率是在静载与动载的相互作用下导致的,而动载的频繁扰动是矿柱失稳的主要影响因素。

摘要： 作为石油化工运输网络的有机构成,石油化工管道连接石油化工装置,用以运输介质,而其性能、寿命等和应力有着非常重要的关系,需要高度重视应力设计,确保管道的运行安全。基于此,文章首先对应力进行概述,总结了主要的应力类型,然后分析了管道应力对管道的影响,最后提出一系列管道应力设计要点,以此为优化管道应力设计提供参考。

摘要： 利用废弃PET塑料制备了再生PET塑料骨料(RPA),研究了RPA部分取代天然细骨料(0、10%、20%、30%、40%)对砂浆单轴受压性能的影响,并建立了掺RPA砂浆的单轴受压应力-应变本构关系。结果表明:随着RPA取代率的增加,试件的延性增加,应力-应变曲线上升段和下降段斜率逐渐降低,峰值应力和弹性模量逐渐降低;试件的峰值应变、极限应变和抗压韧性指数均随着RPA取代率的增加而增大;建立的掺RPA砂浆单轴受压本构方程计算结果与试验结果吻合较好。

摘要： 为获得低应变速率下橡胶混凝土的力学性能,本文进行了不同应变速率下橡胶混凝土的轴压试验,分析了混凝土细骨料的橡胶颗粒体积替换率和应变速率对橡胶混凝土力学性能的影响规律。结果表明,随着应变速率的增加,橡胶混凝土的应力-应变关系曲线和抗压强度均呈现增大的趋势,橡胶混凝土初始损伤值呈现递减的趋势,但应变速率对橡胶混凝土的弹性模量影响不显著。当应变速率从3.3×10^(-5)/s增加至3.3×10^(-3)/s时,橡胶体积替换率为0%、20%和30%的橡胶混凝土抗压强度分别增加了31%、24%、10%。当橡胶体积替换率率从0%变化到30%时,承受应变速率为3.3×10^(-5)/s、3.3×10^(-4)/s和3.3×10^(-3)/s的橡胶混凝土抗压强度分别减少了17%、15%、30%;橡胶混凝土的耗能随着加载速率的增加,整体呈现增大的趋势。最后基于试验数据建立了不同应变率下橡胶混凝土的损伤本构关系模型,并采用试验数据验证了新建立模型的准确性。

摘要： 为优选钻齿齿形,提高潜孔钻头的凿岩效能,通过分离式霍普金森压杆(SHPB)试验研究灰砂岩、红砂岩和大理岩条件下,球形钻齿、锥形钻齿和镐形钻齿在不同加载率下的峰值应力、耗散能以及不同入射能下的能量耗散率。分析发现:1)B-SHPB试验的峰值应力、耗散能和能量耗散率参数,可以用来评估钻齿的凿岩性能;2)对于灰砂岩和节理较为发育的大理岩等软岩,建议尽量提高输入钻齿的能量,以提高能量耗散率,但是对于红砂岩类硬岩,提高耗散能对提高能量耗散率作用不显著,因此可以根据钻进速度需求设置耗散能;3)在钻机功率受限工况下,建议采用镐形钻齿,以降低破碎岩石所需的冲击力和冲击功率;4)在需要快速钻进和需要考虑成本效益时,建议首先尝试使用锥形钻齿,以提高耗散能和能量耗散率。

摘要： 为研究冻融后自密实轻骨料混凝土单轴压缩下的声发射(AE)特性,对未掺引气剂的自密实轻骨料混凝土试件进行0次、50次、100次快速冻融试验。结果表明:随着冻融次数增加,试件轴压应力-应变曲线趋于完整,峰值应力有明显降低;声发射峰值频率主要位于15 kHz~45 kHz,85 kHz~105 kHz,235 kHz~255 kHz和285 kHz~320 kHz这4个“优势频段”区间,对应于混凝土内部预存裂纹或孔隙压密,骨料/砂浆界面增强层的开裂,粗骨料断裂破坏以及砂浆的开裂。受冻后的试件在轴压作用经历拉伸裂缝与剪切裂缝之间的交替转化,最终形成主裂缝导致破坏。冻融作用以及应力水平变化对AE信号源分布有较大影响,随着应力水平的增加,AE信号源趋于活跃,且在试样断裂面有聚集趋势。

摘要： 全风化红层泥岩作为基床以下的路基本体填料的适用性已被证实,但路基结构若能全部采用全风化红层泥岩填料填筑将对西南地区的高速铁路建设具有重大意义。为研究全风化红层泥岩作为路基基床浅层填料的适用性,对不同含水率和干密度的全风化红层泥岩进行低围压(5 kPa)三轴不固结不排水(UU)剪切实验,明确干密度和含水率对全风化红层泥岩填料强度的影响,揭示低围压下全风化红层泥岩填料的力学特性。根据全风化红层泥岩填料刚度衰减特性建立考虑含水率和干密度的刚度衰减双曲线模型,分析含水率和干密度与模型指标之间的关联性。研究结果表明:低围压下全风化红层泥岩填料达到峰值强度后强度显著衰减,应力-应变关系曲线呈现明显的强软化型,峰值应力受含水率和干密度影响较大。在最优含水率下全风化红层泥岩填料压实度达到K95时强度满足高速铁路路基基床填料要求,但遇水后强度和刚度均出现了明显的软化现象,将其作为基床浅层填料时必须做好防水措施。低围压下全风化红层泥岩填料刚度先后经历了缓慢减小、迅速下降和基本维持不变3个阶段,含水率和干密度只影响填料的初始刚度和刚度衰减速率,而对填料的残余刚度影响较小。研究结果可为高速铁路全风化红层泥岩基床填料设计提供相关参考依据。

摘要： 准确获取岩石钻进细观参数是评价研磨和可钻性的有效方法。针对圆柱平底刚性钻头,利用ABAQUS软件建立钻头旋压岩石的相互作用模型。基于Drucker-Prager本构模型以及岩石的试验力学参数,分析了岩石表面单元发生破坏时钻头对岩石径向应力和轴向应力分布规律,对钻头与岩石接触的中心位置和边缘位置的应力变化进行分析。结果表明:岩石与圆柱形钻头接触部分的边缘点失效早于中心点,中心点破坏时的峰值应力大于边缘点,钻头进尺位移达到0.0603 mm时岩石中心点发生破坏,岩石在旋压作用下的应力是静态压入时的5倍,岩石轴向应力有效传递范围为16 mm,径向应力呈对称性分布,中心点处应力最小为17.74~23.55 MPa,0.533倍的应力半径达到峰值为51.31 MPa,约为砂岩抗压强度的三分之二。研究成果为圆柱平底刚性钻头旋压钻进岩石的耐磨性和可钻性评价提供理论基础。

摘要： 通过室内试验,考虑不同形状、尺寸和配合比等因素,设置不同底面尺寸的圆柱体和棱柱体试件,高径比1∶2.0,3种配合比,开展不同配合比情况下塑性混凝土受压峰值应力应变尺寸效应试验研究,重点研究其应力应变关系、峰值应力及其对应应变随底面尺寸变化规律.结果表明:随底面尺寸增大,圆柱体和棱柱体试件其峰值应力及其对应应变均逐渐降低,试件配合比的变化只对其降低的幅度产生一定程度的影响;底面边长增大到某个值时其峰值应力降低的幅度趋于平稳,且不受配合比变化的影响.

摘要： 文章通过有限元软件ANSYS建立两支座卧式容器的有限元模型,考察了垫板厚度和伸出角对筒体峰值应力的影响.为了定量地分析它们各自对峰值应力的影响,特别引入了应力削弱系数的概念,从而得到了垫板最佳的相对厚度和伸出角.

摘要： 采用Gleeble1500D热模拟实验机进行高温拉伸试验确定UNS N06625合金热加工温度区间,拟合计算高温压缩实验数据获得该合金的峰值应力模型、动态再结晶临界变形量模型,分析变形条件对合金动态再结晶及晶粒度的影响,结合铸态组织析出相、晶粒度分析,确定合适的热成型工艺.结果表明，适合UNS N06625合金热加工的温度区间为975-1180°C，铸锭开坯温度为1120°C，铸锭经过一定变形后可适当提高变形温度。

摘要： 本文对近年来有限元软件ANSYS在承压特种设备检验中的应用进行了总结和分析.有限元分析软件ANSYS一方面可以比较容易的计算出承压设备缺陷处的峰值应力,从而判断该承压设备能否在缺陷存在的条件下暂时运行,为广泛发展在用含缺陷的承压设备的安全评定提供参考;另外一方面可以对一些特殊结构或特殊工况的承压设备进行有限元分析,从而获得其缺陷产生的可能部位及规律,为后续的检验过程提供有力参考.

摘要： 本文研究了高应力水平下加载波形对Ti-60高温钛合金疲劳损伤行为的影响。结果发现：对于在峰值应力处保载2 min的加载波形,试样的疲劳寿命明显低于无保载的加载波形的试样的寿命；在保载疲劳条件下,单位循环周次内材料的疲劳变形明显增大。SEM观察表明,在保载波形下,疲劳源出现在样品内部,而无保载的加载波形下疲劳裂纹源于样品次表面。TEM观察表明,在两种疲劳加载条件下,都有(－1011)滑移系启动。

摘要： 承压容器按分析法设计时要求将评定截面上分出一次应力、二次应力和峰值应力.对于一次应力、二次应力、峰值应力在承压容器规范中均有明确的定义,但是对它的理解却有各种解释,并出现在一些科技刊物和著作中.其中,最典型的说法有"一次应力是由结构的静定问题得到,二次应力是由结构的静不定问题得到","一次应力是由平衡条件得到,而二次应力是由变形协调条件得到"等等.为了纠正一些容易混淆的观点与问题,本文从厚壁圆筒受内压、固定梁受集中力与平板小孔受拉等为例的理论解析法出发,从求解过程来探讨和说明规范中关于一次应力定义为"是为了满足外力或内力以及力矩的平衡规律所必要的,它的特性是非自限的"这句话的真正含义,以及说明该名词解释应是严格的.

摘要： 为研究冻融环境下的混凝土受压应力-应变关系，按照GBJ82－85规定的快速冻融试验方法，对三批水灰比分别为0.6，0.54和0.48，共85个混凝土棱柱体试件（尺寸为100mm×100mm×300mm）进行了冻融循环，然后对试件进行了单轴抗压破坏试验。试验结果表明，随着冻融循环次数增加，混凝土的受压应力－应变曲线渐趋扁平，峰值应力降低，峰值应变增大；冻融循环次数相同时，混凝土立方体抗压强度高的试件，其峰值应力降低程度和峰值应变增大程度小于混凝土强度低的试件。最后回归试验结果，提出了冻融循环作用下混凝土峰值应力，峰值应变的公式。

摘要： 本文分别介绍了管道材质、介质压力、管道埋深、弯管曲率半径对热水直埋管道的应力影响。提出各参数对高温水直埋管道的应力影响变化趋势与对低温水直埋管道的应力影响的变化趋势相同；对直埋管道各计算值是根据《城镇直埋供热管道工程技术规程》的有关规定计算得出的。

摘要： 本文分别介绍了管道材质、介质压力、管道埋深、弯管曲率半径对热水直埋管道的应力影响。提出各参数对高温水直埋管道的应力影响变化趋势与对低温水直埋管道的应力影响的变化趋势相同；对直埋管道各计算值是根据《城镇直埋供热管道工程技术规程》的有关规定计算得出的。

摘要： 本文分别介绍了管道材质、介质压力、管道埋深、弯管曲率半径对热水直埋管道的应力影响。提出各参数对高温水直埋管道的应力影响变化趋势与对低温水直埋管道的应力影响的变化趋势相同；对直埋管道各计算值是根据《城镇直埋供热管道工程技术规程》的有关规定计算得出的。

摘要： 本发明提供了一种用激光冲击强化孔壁的应力峰值检测方法，包括如下步骤：建立激光冲击强化孔的有限元模型；仿真计算；根据激光冲击工艺参数，确定激光加载曲线；设定冲击轨迹路线；启动仿真计算模块；启动开孔有限元模拟；对激光冲击的作用区域进行激光冲击强化仿真，然后在冲击中心区域实施开孔模拟；改变激光冲击工艺参数，重复上面步骤；绘制孔壁表面理论的残余应力与孔壁应力峰值的关系曲线；制备试样，对试样进行激光冲击强化处理和开孔；测量试样开孔处的表面残余应力统计分析；估算孔壁实际的残余应力峰值。本发明可以根据孔角附近激光冲击强化表面残余应力与孔壁应力峰值的关系曲线，通过测量孔角附近的表面残余应力。

摘要： 本发明涉及一种基于片上冲击强度检测试验机利用电流变化检测微结构冲击碰撞应力波脉宽和峰值方法。该方法包括：1)选择标准SOG体硅工艺和标准压阻工艺流程制作片上冲击强度检测试验机、测试样品、测试样品压阻区域和功能器件；2)将电源和电流测试仪器与片上冲击强度检测试验机的可动部件和被测试样品串联形成测试电路；3)利用片上冲击强度检测试验机进行冲击试验，记录每次冲击试验中产生的电流脉冲图形；4)测量测试样品冲击破坏前一加载情况下电流脉冲图形的峰值和脉冲宽度，其脉冲宽度则为应力波作用脉宽，同时利用压阻公式，通过电流脉冲峰值计算应力波峰值大小。本发明能够方便、准确地计算出应力波脉宽和峰值。

摘要： 一种岩体结构面峰值摩擦角的法向应力阈值的确定方法，包括以下步骤：1)标定试验方向；2)选择试验用结构面及试样数量；3)测量每个结构面的粗糙度系数

摘要： 本发明公开了一种面外弯矩荷载下管节点应力集中系数峰值计算方法及应用，涉及土木及海洋工程钢管结构疲劳安全评价技术领域，工程上多采用基于热点应力的S‑N曲线法开展疲劳设计，因此准确地预测出管节点应力集中系数是进行疲劳设计的重要依据。目前尚缺乏三平面Y型管节点的应力集中系数计算公式。为解决此问题，本发明建立了具有不同几何参数的三平面Y型管节点数值模型库，通过计算及分析提出了针对面外弯矩荷载作用下三平面Y型管节点的应力集中系数峰值计算公式。该公式完善了空间管节点应力集中系数计算体系，为采用基于热点应力的S‑N曲线法开展三平面Y型管节点疲劳安全评价提供了一种便捷且可靠的方法。

摘要： 本发明公开了一种轴力荷载作用下三平面Y型管节点应力集中系数峰值计算方法及应用，属于土木及海洋工程钢管结构疲劳安全评价技术领域。工程上多采用基于热点应力的S‑N曲线法开展疲劳设计，因此准确地预测出管节点应力集中系数是进行疲劳设计的重要依据。目前尚缺乏三平面Y管节点的应力集中系数计算公式。为解决此问题，本发明建立了具有不同几何参数的三平面Y型管节点数值模型库，通过计算及分析提出了三平面Y型管节点受荷载平面应力集中系数峰值计算公式。该公式完善了空间管节点应力集中系数计算体系，为三平面Y型管节点疲劳安全评价提供了一种便捷且可靠的方法。

摘要： 本发明公开了一种面内弯矩荷载下管节点应力集中系数峰值计算方法及应用，涉及节点应力计算技术领域。具体步骤包括如下：获取几何参数，所述几何参数包括：弦杆长细比α，弦杆径厚比γ，撑‑弦杆直径比β，弦杆壁厚比τ，撑–弦夹角θ；根据所述几何参数，计算三平面管节点弦杆和撑杆应力集中系数峰值。本发明创造性的提出了三平面Y型管节点受荷载平面应力集中系数峰值计算方法及计算公式，可以在面内弯矩荷载作用下准确计算三平面Y型管节点应力集中系数峰值，为三平面Y型管节点疲劳安全评价提供了一种便捷且可靠的方法。

摘要： 基于声发射技术的残余应力峰值位置定位方法，包括以下步骤：确定工件上需要进行残余应力峰值位置测试的平面四边形区域；声发射传感器的安装；标定声发射仪；记录背景噪声；开展实验；对声发射信号进行分析处理，提取声发射信号的到达时间；确定残余应力峰值位置的坐标。本发明具有能够快速定位残余应力峰值位置以及定位精度高的优点。

摘要： 本发明提供了一种用激光冲击强化孔壁的应力峰值检测方法，包括如下步骤：建立激光冲击强化孔的有限元模型；仿真计算；根据激光冲击工艺参数，确定激光加载曲线；设定冲击轨迹路线；启动仿真计算模块；启动开孔有限元模拟；对激光冲击的作用区域进行激光冲击强化仿真，然后在冲击中心区域实施开孔模拟；改变激光冲击工艺参数，重复上面步骤；绘制孔壁表面理论的残余应力与孔壁应力峰值的关系曲线；制备试样，对试样进行激光冲击强化处理和开孔；测量试样开孔处的表面残余应力统计分析；估算孔壁实际的残余应力峰值。本发明可以根据孔角附近激光冲击强化表面残余应力与孔壁应力峰值的关系曲线，通过测量孔角附近的表面残余应力。

摘要： 本发明公开了一种基于片上冲击强度检测试验机利用电流变化检测微结构冲击碰撞应力波脉宽和峰值方法。该试验机实现了即时的微结构冲击强度测试，利用热驱执行器实现自加载和卸载，排除人为偶然因素，极大地提高了测试准确度，同时利用热驱执行器和V型放大杠杆可以获得大冲击和大冲击脉宽。同时基于该新型试验机提出的测试方法通过同次光刻同次刻蚀释放保证片上试验机的被测样品和实际工作的功能器件具有一致的冲击强度，排除了工艺误差带来的干扰。该方法针对不同尺寸的测试样品，通过调整试验机中冲击质量块以及柔性长梁尺寸保证试验机能够产生高强度的冲击载荷。该方法在获取冲击断裂加速度时，通过记录实际断裂加载挠度，利用商业ansys软件建立力学模型，随后将容易记录的加载位移代入力学模型来获取难以测量的冲击加速度和产生的应力峰值。

摘要： 本申请涉及一种发动机曲轴危险部位峰值应力检测装置，包括：测试台架，其包括气缸体和密封安装在气缸体顶部的气缸盖，以及位于气缸体底部的被测曲轴，气缸体的燃烧室内设有活塞，活塞和被测曲轴之间通过连杆转动连接；施压机构，其固定在气缸盖上，施压机构以向所述活塞施加设定压力的静态压力并保持，活塞将静态压力传递至连杆与被测曲轴的连接处；应力测量单元，其包括粘贴在连杆与被测曲轴连接处的应变传感器，以及连接应变传感器的应变仪，应变仪以显示被测曲轴的应变值。本申请利用电阻应变测量法来测量曲轴危险部位的应变，进而求得其峰值应力。本申请设计简单，操作性强，可模拟发动机实际工况，直接测量曲轴工作状态下的曲轴圆角应力。