屈强比

摘要： 本文研究了在不同时效制度、不同淬火冷却方式条件下6082铝型材拉伸力学性能和拉伸应变硬化指数n的变化关系及屈强比与n之间的关系。试验结果表明,随着时效制度由欠时效-峰时效-过时效过程,屈服强度、抗拉强度先升高后降低,对应的n值先降低后升高,而且屈强比与n值关系较为密切,当屈强比越小时,n值越高;另外,淬火冷却强度越高,力学性能提高的同时,断后伸长率也有所提升,且间接影响n值的变化。

摘要： 介绍了欧盟承压设备用不锈钢钢板标准EN 10028-7:2016,对其适用范围、标准结构、牌号、订货内容及技术要求进行说明;对其中的奥氏体不锈钢限定的磷、硫含量范围及氮元素对强度的影响进行介绍,并与中国不锈钢钢板标准GB/T 24511-2017进行比较,介绍两标准在设计规范中的使用。可为EN材料标准的使用和中国不锈钢标准的修订提供参考。

摘要： 高温除尘领域,316L合金纤维滤袋由于可重复利用性引起广泛关注,但316L合金纤维材料的气固腐蚀特性及机理尚不明确,成为实际应用中的风险因素。基于316L合金纤维滤袋的气固腐蚀特性,采用固定床模拟腐蚀试验,研究SO_(2)气氛下316L合金滤料的腐蚀行为,分析腐蚀后滤料的过滤性能及力学性能变化,探究SO_(2)浓度和烟气组分(O_(2)、H_(2)O)对其腐蚀特性的影响,并结合腐蚀前后滤料微观形貌以及元素分布,研究腐蚀机理。结果表明,316L合金纤维滤料的整体腐蚀程度低,腐蚀周期内腐蚀增重率最大为2.30 mg/g,主要体现为局部腐蚀,表面点蚀坑内观察到Mn、S元素的富集,局部质量分数达21.28%、13.08%;SO_(2)浓度变化对腐蚀反应的影响较弱,O_(2)对腐蚀过程的影响主要体现在腐蚀初期的氧化反应,对整体腐蚀进程的促进作用很小,H_(2)O对于腐蚀反应具有显著的抑制作用;腐蚀后滤料透气度和孔结构稳定性保持良好,开孔隙率降至小于5%,而材料屈强比显著提高,抗振性能显著下降。

摘要： 针对含裂纹损伤钢构件呈现脆性现象的问题,大多数研究者均假设裂纹与受力方向垂直,且假设屈强比不会随裂纹的变化而变化。然而,实际工程中裂纹出现的角度是随机的,且含裂纹损伤钢构件的屈强比会随着裂纹长度发生改变。针对Q235和Q355两种不同钢材,对不同角度的含裂纹损伤钢构件进行试验和分析研究。考虑不同裂纹角度下,且屈强比变化的情况下,研究含裂纹损伤钢构件呈现脆性现象的情况。结果表明:计算屈服强度时,任意裂纹角度均可以投影成与受力方向垂直的裂纹处理。当相对裂纹长度一定时,屈强比越大,含裂纹损伤钢构件越容易呈现脆性性能。当相对裂纹长度增大时,含裂纹损伤钢构件的屈强比增大,采用变化的屈强比,改进了剩余极限强度公式,使公式计算值与试验值误差小于1%。研究成果对含裂纹损伤钢构件后期的预防、修复和加固具有一定的理论价值和现实意义。

摘要： 针对屈服强度690 MPa级高强度建筑结构用抗震耐候钢母材,开展适用于690 MPa级高强度建筑结构用抗震耐候钢配套的焊接材料和焊接工艺的研究工作。对研制的焊丝C,Si,Mn,S,P等合金元素的含量进行了严格的比例控制,通过调整合金元素比例,达到强度和韧性的平衡,抗拉强度和冲击韧性均有明显提升。满足690 MPa抗震耐候钢板抗震性要求,控制焊接材料屈强比R≤0.92。焊缝金相组织未见硬脆相,组织柱状晶转化为等轴晶,宏观表现韧性提高。结果表明,研制的HS80GJ低合金高强钢气体保护焊丝具有良好的焊接工艺,熔敷金属力学性能满足考核指标的要求。

摘要： 为了解决传统调质热处理工艺获得材料屈强比较高的问题,本文研究了船用高强韧钢在一次淬火+两相区二次淬火+回火过程中的组织转变及其对力学性能与屈强比的影响。通过扫描电镜与高温共聚焦金相显微镜对高强韧钢热处理过程中的组织转变进行观察与分析,并结合力学性能测试分析组织转变对力学性能及屈强比的影响。结果表明:随二次淬火温度的升高,高强韧钢的屈服强度与抗拉强度升高且屈强比升高,高强韧钢热处理态组织为铁素体+回火板条马氏体。高强韧钢在二次加热保温时,一次淬火形成的马氏体板条界促进奥氏体形核从而细化晶粒,提高了强度与低温韧性,屈服强度均高于800 MPa,-50°C冲击功均高于200 J;同时,两相区二次加热时产生了软相铁素体,并在后续二次淬火及回火过程中保持稳定,降低了屈强比,最低可达0.92。合理的二次淬火热处理工艺可以在保证强韧性的前提下获得较低的屈强比。

摘要： 鉴于目前690 MPa级建筑结构用钢的焊接主要采用进口焊条,开展了J807GD焊条的国产化研究。通过在药皮中按比例添加不同种类的氟化物,优化熔渣流动性,并对药皮中某些带有结晶水的粉料进行预烘焙,降低焊缝中扩散氢含量,严格控制焊缝中Mn、Cr、Cu等元素的含量,优化熔敷金属的屈强比。结果表明,研制的J807GD焊条具有优良的平、立焊工艺性,屈强比≤0.92,在推荐参数下力学性能均满足技术条件要求,焊接工艺参数适用范围较宽,适用于690 MPa级建筑结构用钢的焊接,能够满足工程应用的技术要求。较好地解决了690 MPa级建筑结构用钢配套焊条熔敷金属高屈强比与冲击韧性之间平衡的问题,为690 MPa级建筑结构用钢配套焊条的国产化研究提供了理论依据。

摘要： 研究了钼含量和层流冷却结束温度对Q500qE桥梁钢组织和力学性能的影响。结果表明:钼含量显著影响Q500qE桥梁钢的相结构和力学性能;含质量分数0.05%Mo的钢板生成了大量铁素体,导致钢板屈服强度低于500 MPa;随着钼含量的增加,贝氏体数量增多,组织细化,强度提高;随着层流冷却结束温度的降低,含质量分数0.20%Mo的钢板组织细化,强度、屈强比和韧性提高,断后伸长率下降;层流冷却至500°C随后冷床空冷至室温的钢板组织明显细化,并形成少量板条贝氏体,导致屈强比大于0.86;含质量分数0.20%Mo、层流冷却至530°C随后冷床空冷至室温的钢板具有最佳的综合力学性能。

摘要： 文章研究了超低碳深冲钢中主要化学元素P、Ti对钢带强度的影响,以及主要生产工艺(如热轧冷却模式、退火温度、退火速度)对钢带强度的影响,根据客户需求,优化包钢DC04性能,降低了钢带屈强比,提高了冲压成形性,满足了客户需求.

摘要： 为降低商用重型车架或底盘用钢510L材料的屈强比,对现有的低碳-锰-铌、低碳-锰-钛成分体系的屈强比进行了对比分析研究,确定采用低碳-锰-铌成分体系,并试验了该成分体系下不同冷却模式、不同卷取温度对屈强比的影响。结果表明,随着卷取温度的升高,屈服强度和抗拉强度均有大幅度下降,屈强比明显降低。层流采用后段冷却和两段冷却的模式,相比均匀分散冷却,屈强比有一定的降低,但抗拉强度富余量较小。为综合考虑屈强比和强度富余量指标,层流冷却采用后段+稀疏的冷却方案,效果良好,满足用户的使用要求。

摘要： 研究了Cr含量在0.54％～1.51％时在Q3°C～Q1°C亚温淬火情况下钢的组织和力学性能.Cr含量对低碳钢的Ac3有较大影响.Cr含量越高,Ac3越低.在相同的完全奥氏体化温度保温并水淬得到单一贝氏体组织情况下,试验钢Cr含量越高,抗拉强度和低温韧性越高,屈服强度、屈强比越低,延伸率变化不明显.这主要是因为Cr含量越高,马氏体组织导致的残留应力越大,在残留应力与外加应力叠加时,钢的屈强比降低.在相同的亚温淬火工艺并得到双相组织的情况下,Cr含量越高,试验钢的屈强比越高.这主要是试验钢的Ac3不同,较高含量的Cr相交点较低,在相同的两相区热处理温度下,奥氏体化的区域相对较多,使得在水淬以后,贝氏体和铁素体均呈纤维状分布,这种组织的屈强比要比贝氏体岛或贝氏体条分布于块状铁素体基体上的组织的屈强比要高,即屈强比和两相组织的分布和形态密切相关.为得到热处理性低碳高强度低屈强比钢,较高含量的Cr是不必要的,关键在于合理的两相区热处理温度.

摘要： 利用光学显微镜不同正火温度的试验钢的显微组织进行观察和分析,并研究了正火温度对钢板热轧态、正火态显微组织和力学性能的影响.试验结果表明,试验钢的金相组织为"铁素体+珠光体"的复相组织,正火热处理可细化铁素体晶粒,并减轻珠光体的带状偏析.随着正火温度的升高,试验钢的晶粒粗化,试验钢中软相和硬相的强度差变大,屈强比降低,低温冲击性能下降.

摘要： 低屈强比高强度钢结构在中国方兴未艾，具有良好的发展前景。随着高层钢结构建筑的不断发展，对钢材的性能要求不断提高，低屈强比高强度钢板的需求将大大增加。虽然我国低屈强比建筑和桥梁用钢在性能和质量上已也达到了较高的水平，但更高强度级别的低屈强比钢有待于开发。因此，需要我国的科研技术人员在现有工艺的基础上，不断创新，发展出新的工艺思路，来制备更高水平的低屈强比高强度钢板。

摘要： 本文以典型α型和α+β型钛合金作为研究对象,从合金成分、晶体结构、组织类型和加工方式等方面进行分析,总结了钛合金屈强比的影响因素并对其作用机理进行了初步探讨.结果表明,钛合金的密排六方(hcp)晶体结构滑移系少,抵抗塑性变形能力大,决定了其屈强比较高;在实际工程实践中,钛及钛合金的屈强比波动范围大,在0.62-0.99之间,可调节性强;工业纯钛中O元素作为间隙杂质元素使材料强化和脆化,随着氧含量的增加,屈强比升高;钛合金屈强比具有"取向性",沿轧制方向屈强比较低,沿单一加工方式(长度方向)加工变形量越大,材料的屈强比越低;TC4钛合金在淬火后形成亚稳定的转变组织,由于应变引起的转变,使材料均匀伸长率提高,增大了抗拉强度与屈服强度的比值,屈强比降低.

摘要： 采用调整调质态Q690钢板轧制后冷却方式的试验,考察轧后水冷、空冷和炉冷对试验钢屈强比的影响。试验结果表明:采用不同的轧后冷却方式,经两相区调质处理后,力学性能满足690级别高强钢的要求,但是屈强比(YS/TS)不同。采用轧后水冷的试样,冷却速度达到35°C/s,调质后软相组织铁素体含量最低,约为10％,YS/TS最高,为0.937.采用轧后空冷的试样,轧态组织中铁素体含量增加,调质后软相组织含量也增加,为11.8％,YS/TS降低为0.913.采用轧后炉冷方式的试样,轧态组织中铁素体最多,调质后软相组织含量最高,为15％,YS/TS值最低,为0.897.

摘要： 本文通过对铝铜合金材料成分、力学性能、屈强比、应变硬化指数等做了分析,找出了合金中铜元素成分变化对合金性能影响,对铝铜类合金材料研究做了有益的尝试.

摘要： 本文介绍了作者最新提出的防止塑性垮塌的新准则,并与ASMEⅧ-2规范和EN13445标准中的相应准则进行比较.新准则吸收了ASME和EN的优点,并能较好地处理屈强比较低或几何强化较明显的情况.塑性垮塌是压力容器部件在单调递增的一次加载情况下发生的失效模式。在一次加载情况下由应变硬化材料制成的结构的响应可以分为四个阶段，防止塑性垮塌的特征参数有两类:一是结构的承载能力，即结构能承受的最大载荷，ASME规范选择这类参数:二是塑性变形量，或总变形量(因为相对于塑性变形弹性变形要小得多，可以忽略不计)，EN标准选择这类参数。ASME规范和EN标准共提出了三种不同的防止塑性垮塌的评定准则。

摘要： 介绍了鞍钢5500mm宽厚板生产线生产抗大变形管线钢X80的工艺及钢板性能.抗大变形管线钢具有高的抗变形能力,即具备高的均匀伸长率及低的屈强比,其采用低C,不添加Mo、V等合金元素的化学成分设计,水冷工艺为整个生产工艺的关键因素,通过控制合理的入水温度及终冷温度,可有效控制钢板的金相组织,获得了理想的力学性能及屈强比.

摘要： 基于小径厚比海底管线钢制管形变率大的特点,且针对X65MO海底管线钢横纵向拉伸性能良好匹配和低屈强比的技术难点,对钢板屈强比的控制技术、制管扩径工艺技术及板-管拉伸性能变化等方面进行了相关的研究,结果表明:在一定工艺范围内应适当提高钢板终轧及入水温度,并采用大冷速+低终冷温度的冷却工艺技术;同时,采用较小的扩径率(0.5％～0.7％)对钢管横纵向拉伸性能的控制效果最佳,且制管前后板-管一一对应横向屈强比平均下降为0.028、纵向屈强比平均上升0.030.

摘要： 本文介绍了ASME5083铝合金膨胀节的设计开发、型式试验,通过对材料性能、波纹管参数选择及型式试验数据结果的分析,研究采用ASME5083制作膨胀节的可行性,以及材料性能对膨胀节性能的影响,为开发新材料膨胀节提供依据、思路和方法.

摘要： 一种高韧性低屈强比低合金高强度钢板的生产方法，钢的生产工艺路线为冶炼—连铸—轧制—高温淬火—低温淬火—回火；钢的化学成分质量百分比为C=0.09‑0.15，Si=0.15~0.40，Mn=1.0‑1.5，P：≤0.020，S≤0.005，Cr=0.15~0.5，Nb=0.1~0.3，V=0.01~0.05，Ti=0.01~0.03，Cu=0.01~0.25，Ni=0.1‑0.9，Mo=0.1‑0.5，Al=0.02~0.08，余量为Fe和不可避免的杂质；本发明采用低碳微合金化成分设计，采用高温淬火‑低温淬火‑回火工艺，最终钢板屈服强度550MPa，抗拉强度670MPa，延伸率17%，屈强比0.85，‑40°C冲击＞100J，可以满足海工、高建、桥梁对于高韧性低屈强比特厚Q550级别高强钢的需求。

摘要： 本发明涉及一种屈服强度≥750MPa的低屈强比海工钢及其生产工艺，钢板化学成分为：C 0.06％～0.10％，Si 0.1％～0.2％，Mn 0.60％～1.0％，P≤0.015％，S≤0.005％，Cu 0.62％～1.20％，Cr 0.20％～0.50％，Ni 0.50％～1.20％，Mo 0.30％～0.70％，Nb≤0.06％，V 0.02％～0.05％，Ti≤0.02％，Al≤0.04％，余量为Fe和杂质。通过Cu‑Mo‑Nb‑V‑Ti复合强化及调整控轧控冷参数，使钢板的微观组织为马氏体‑贝氏体‑纳米尺度析出物的混合组织，具有较高的应变强化能力和较低的屈强比，兼具良好的焊接性；采用TMCP工艺，生产成本低、效率高。

摘要： 本发明公开了一种低屈强比高塑性焊接气瓶用钢HP295热轧板卷，钢带通过热连轧TMCP轧制工艺获得，具体步骤如下：板坯经步进梁式加热炉加热；加热好的板坯经2机架可逆式粗轧机组粗轧，形成中间坯；中间坯经7机架热连轧机组精轧，形成带钢；带钢采用两段式层流冷却控制冷却；卷取后的热轧钢带迅速下线，堆放保温箱集中缓冷，获得钢HP295热轧板卷，本发明适用于焊接气瓶生产，通过本发明方法制备得到的热轧卷板力学性能屈强比低，屈强比不大于0.78，平均屈强比0.756，塑形高，厚度规格＜3.0mm延伸率A80不小于25％，平均29％；所述热轧板卷厚度规格≥3.0mm延伸率A不小于29％，平均38％。

摘要： 本发明公开了一种超高强度低屈强比桥壳钢的制备方法，采用铁水脱硫预处理、120t顶底复吹转炉冶炼，LF精炼处理、板坯连铸、1750热连轧工艺生产。[1]转炉冶炼出钢控制：[C]:0.065‑0.085%，[P]:≤0.012%、[S]:≤0.007%。[2]LF精炼处理前定氧，根据钢中的残氧量和要求的成分铝含量，不足时可喂入铝线，按残氧每10 PPm喂入铝线1.5kg/炉钢，铝的回收率按45%计算，喂入铝线后钢包底吹氩强搅拌5分钟，促使夹杂物上浮去除。[3]连铸，连铸钢水温度的保障措施，钢包顶渣上面必须加覆盖剂，连钢水经过的各连接部位全部采用氩气封闭，保护浇铸；[4]轧制，板坯加热温度1210～1230°C，板坯入加热炉温度避开裂纹敏感区，热装温度在400～620°C，避免轧后钢卷边部出现翘皮缺陷。[5]采用1750热连轧轧机轧制。

摘要： 本发明涉及一种易焊接的高强韧性低屈强比管线钢及其制备方法。所述管线钢的组成为C0.03～0.06％，Si0.15～0.25％，Mn1.60～1.80％，Nb0.05～0.06％，Ti0.008～0.020％，Mo0.10～0.20％，Al0.02～0.04％，Cu0.10～0.20％，Cr0.15～0.25％，P≤0.015％，S≤0.004％，余量为铁和不可避免的杂质；基于低碳低合金化成分，优化控轧控冷工艺中的弛豫和控制冷却过程，制备出铁素体+粒状贝氏体双相组织的管线钢，具有易焊接、高强度、高韧性和低屈强比。

摘要： 本发明提供了一种高稳定性低屈强比热轧焊瓶钢及其生产方法，所述生产方法根据轧线层流冷却控制能力高低的不同，设定层流速度、温度和层冷冷却模式。本发明还提供了一种高稳定性低屈强比热轧焊瓶钢。本发明在无需大幅改造轧线现有设备的基础上，创新性的对精轧升速抛钢速度增加进行限幅。得到的焊瓶钢的组织基本均为正常的等轴铁素体+珠光体组织，屈强比命中率较高。

摘要： 本发明公开了一种具有超高屈强比的吉帕级贝氏体钢，其除了Fe以外还含有质量百分含量如下化学元素：C：0.12～0.24％；Si：0.2～0.5％；Mn：1.3～2.0％；B：0.001～0.004％；Cr、Nb、Ti和Mo中的至少一种，其中Cr≤0.4％，Nb≤0.06％，Ti≤0.1％，Mo≤0.4％。此外本发明还公开了一种用于上述钢材的制造方法和退火工艺，退火工艺包括步骤：(a)在加热段以≤50°C/s的加热速率加热至均热温度Ts：840～900°C(b)在均热段以温度Ts保温5min以下(c)在缓冷段以≤15°C/s的第一冷却速度冷却至(Ts‑80)～(Ts‑140)°C(d)在快冷段以≥(130‑Q)°C/s的第二冷却速度冷却至(Ts‑490)～(Ts‑440)°C，Q＝C×180+Si×10+Mn×30+Ni×50+Cr×15+Mo×15+B×2000(e)在自返温控冷段，以第三冷却速度冷却10～40s，[(Q‑80)/12]≤第三冷却速度≤[(Q‑80)/8](f)在空冷段带钢空冷至室温。

摘要： 本发明属于抗震钢材领域，提供了一种建筑用低屈强比抗震YF927钢，包括如下重量百分比的组分：C：0.10～0.30％；Si：0.26～0.58％；Mn：0.18～0.85％；S：0.001～0.03％；P：0.001～0.025％；Cr：0.10～0.60％；Mo：0.10～0.52％；Ni：0.10～0.55％，余量为Fe及不可避免的杂质，本发明还提供了上述抗震钢的制备方法，包括如下步骤：S1加热：采用加热炉加热钢坯，加热炉温度为1240°C～1250°C，保温加热时间为2～8min/mm；S2热轧：采用两阶段热轧，粗轧阶段温度控制为960°C～980°C，精轧阶段温度控制在900°C～920°C；S3冷却：轧后开冷温度控制在760～830°C，返红温度为720～756°C，冷却速度3°C/s。本发明的抗震钢能够达到屈强比＜0.6且抗拉强度高于400Mpa的要求，达到现有LY225牌号钢材所不具有的性能优势，更符合实际建筑用需求。

摘要： 一种高强度低屈强比奥氏体不锈钢及其制备方法，其重量百分比化学成分为：C≤0.10%，Si≤1.00%，Mn3.50‑5.50%，Cr15.00‑17.00%，Ni4.50‑5.50%，N≤0.10%，P≤0.045%，S≤0.030%，余量为Fe和不可避免的杂质；其中，Cwt%+Nwt%的质量百分比之和为0.12‑0.18%。该奥氏体不锈钢制备过程中：连铸坯加热温度为1230‑1270°C，热轧板退火的温度为1040°C‑1100°C，退火时间为0.72‑1.2min/mm，冷却方式采用空冷或水冷。本发明制备的奥氏体不锈钢可以有效满足煤矿瓦斯抽采管对不锈钢材料的高强度、高屈强比安全性要求。

摘要： 本发明涉及黑色金属材料制造技术领域，具体涉及一种低屈强比高强度中厚钢板及其短流程制造方法。以重量百分比计，所述低屈强比高强度中厚钢板的化学成分为C：0.04％～0.06％，Si：0.20％～0.60％，Mn：1.00％～1.60％，P≤0.015％，S≤0.003％，Als：0.035％～0.060％，Nb：0.030％～0.080％，Ti≤0.020％，B：0.0012％～0.0030％，其余为Fe及不可避免的杂质。本发明在低碳成分设计基础上添加少量微合金化元素降低成本，同时通过轧制、水冷工艺开发，形成具有软硬亚结构的贝氏体组织，不再进行淬火、回火热处理，水冷直接交货，工艺流程简单。