铁素体

摘要： 在650、680和710?°C不同温度条件下对碳质量分数为0.66％的淬火高碳钢进行了石墨化处理,并利用场发射扫描电子显微镜、电子探针、X-射线衍射仪和透射电子显微镜对其石墨化过程的组织进行金相分析,以及利用组织转变动力学理论,绘制了其石墨化过程的动力学曲线,并建立了相应的动力学方程.?研究结果显示:在石墨化过程中,淬火马氏体首先向析出碳化物的稳定状态转变,且在碳化物为渗碳体Fe3C时,石墨粒子析出速度开始明显增加;基体组织中针叶状α-Fe发生再结晶,由等轴状铁素体逐步代替针叶状的α-Fe;铁素体中的碳含量随着石墨化时间的延长而逐步降低,即由过饱和状态转变为稳定态,碳含量在石墨粒子中突变增为峰值,而铁含量则突变降为谷值,由此表明,渗碳体分解的碳向石墨核心扩散,铁自石墨核心处扩散出来,而形成石墨粒子;石墨粒子面积分数随时间变化的曲线呈S形状,即该动力学过程符合动力学模型JMAK(Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov)方程,且该方程中的n值为1.5～1.7.

摘要： 提出了一种改进的“半锻造余热淬火”工艺生产挖掘机斗齿。“半锻造余热淬火”工艺的关键是确定完成珠光体转变的临界温度。系列实验结果表明,40Cr钢完成珠光体转变的临界温度为650°C。“半锻造余热淬火”工艺与“锻造余热淬火”工艺相比,可以获得更好的冲击韧性;与“锻造常规淬火”工艺相比,可以节省能源和工时。

摘要： 含铜1.8%~2.2%的铁素体不锈钢经抗菌热处理后,在钢中析出细小弥散的ε-Cu富铜相,使不锈钢具有抗菌能力,但含铜量较高将导致铁素体不锈钢的热加工温度区间明显变窄,控制不当造成热加工开裂。通过研究含铜铁素体抗菌不锈钢的高温性能和组织,确定含Cu铁素体抗菌不锈钢具有较好的高温塑性,1200°C以上高温强度显著降低,当温度达到1200°C以上时由马氏体和铁素体两相组织转为单一的铁素体组织。

摘要： S32304双相不锈钢采用E2307-16焊条在横焊和立焊位置焊接后,进行拉伸、弯曲、-40°C冲击、硬度等性能试验,并增加宏观、铁素体、ASTM A1084-15a方法C腐蚀试验,试验结果均满足了标准要求和工程规范要求。

摘要： 通过对成分计算、熔炼工艺和电渣渣系分析、均质化退火工艺试验等方法,对20 t EAF-A0D-LF-VD-Φ430 mm电极-Φ590 mm ESR锭-均质处理-Φ310 mm锻材流程生产的核电用钢超纯316H工艺进行研究。当成分(/%)满足0.042~0.047C,≤0.55Si,1.60~1.80Mn,17.00~17.30Cr,12.20~12.40Ni,2.50~2.60Mo,≤5×10^(-6)H,≤30×10^(-6)O,0.055~0.070N时,将Φ430 mm电极采用CaF_(2):Al_(2)O_(3):CaO=60%:30%:10%渣系电渣成Φ590mm锭,在1200~1250°C经过30h均质化处理后,能够生产出符合标准的产品,实物夹杂物级别为A,C0级,B_(细)0.5级,B_(粗)0级,D_(细)1.0级,D_(粗)0~0.5级,D_(s)(0~0.5)级;铁素体含量≤0.5%。

摘要： 不锈钢被广泛运用于氢能的制造、输送、储藏领域,其中氢脆敏感性是不锈钢长期在高压氢环境中使用所面临的关键性问题。介绍了奥氏体不锈钢氢脆的试验方法、形成机理和铁素体对奥氏体不锈钢氢脆敏感性影响,并对其研究趋势进行了展望。

摘要： 分析了合金元素、微合金元素、铁素体、晶粒尺寸、变形条件等因素对低碳钢、不锈钢、TWIP钢、耐热钢等钢种热变形开裂的影响机理。结果表明,稀土元素Ce、B、P在晶界上的偏聚,会降低界面能,进而降低钢的热变形开裂倾向。而在晶界上形成的钒化物、铌化物等会增大开裂风险;加入Ti使析出相在晶内出现,可改善钢的热塑性。AlN和富Cu相也是降低材料高温塑性的物相。铁素体的存在,不论是高温铁素体还是低温铁素体,都不利于热塑性。细化晶粒、提高变形速率、提高坯料表面质量,在大多数情况下都是有利的。

摘要： 浓密机是基于重力沉降作用的固液分离设备。在印尼某项目中,通过折弯机多次反复的折弯技术来达到S22053双相不锈钢浓密机瓜皮弧形柔性底板制作,并通过弧形样板及胎具检查折弯后的弧形偏差。

摘要： 根据项目规格书要求,除了目视检验工具外,对合金元素含量、铁素体含量还会有PMI、铁素体等检验工具的应用,上述检验工具的使用能够更好的推进现场管道检验工作的进行,为管道质量控制方面提供有力保障。文章根据这两种设备在石油管道质量控制中所起到积极地正向应用的情况下,对这两种设备以及类似设备的使用给出一些针对建议。

摘要： 采用同步辐射技术研究了温度对马氏体和铁素体晶格常数的影响规律.研究结果表明,马氏体和铁素体的晶格常数均随着温度的升高而逐渐增大,但马氏体的衍射峰有分峰现象,而铁素体的衍射峰没有分峰现象.对马氏体的{110}和{200}衍射峰进行分峰处理,得到马氏体晶格常数a和c随温度升高逐渐增大,但晶格常数a的增大速度要大于c的速度,即马氏体的正方度逐渐降低.当温度升至500°C时,马氏体正方度c/a=1.铁素体的晶格常数随温度的变化规律与马氏体晶格常数a的基本相同,而与马氏体晶格常数c的明显不同,表明了温度对马氏体晶格常数的影响本质.除此以外,通过对同步辐射数据的分析,建立了马氏体和铁素体晶格常数随温度变化的数值方程.

摘要： 某合同347H厚壁波纹管要求管坯纵缝焊接后,其焊缝组织中缝铁素体含量在3～8;本文采用几种常见的铁素体含量检测方法对其焊缝的铁素体含量分别进行检测,并对检测结果进行对比分析,根据检测结果并结合实际生产提出一些焊缝铁素体含量检测的建议.

摘要： 近年来,随着先进高强度钢(如TRIP钢,Q&P钢)的大量涌现及其在汽车工业中的应用,钢铁材料重新得到了越来越多的关注和研究.奥氏体—铁素体相变是典型的扩散型相变过程，在两相界面处同时存在着界面迁移（即点阵结构的重排列）及溶质原子的跨界面扩散过程。分别对无间隙原子的Fe-X-Y体系（如IF钢）及Fe-C-X体系界面动力学进行了研究，得到了多元界面动力学模型。分别应用于Fe-Cr-Ni和Fe-C-Mn合金体系，具体研究结果如下：通过对Fe-O.lat.%Cr-1.9at.%Ni合金的计算结果同时得到了扩散和块体转变两种转变模式，证实其临界点处于两相区，并发现临界点的位置受扩散系数和相变开始时的形核条件影响。在Fe-C-X合金系中，模型同时考虑C和置换原子的扩散，得到了考虑溶质拖拽作用的非平衡尖锐界面模型。通过对Fe-C-Mn合金中的初步应用表明合金相变的动力学过程偏离LE和PE条件。

摘要： 本文以马氏体耐热钢，含钼奥氏体不锈钢，高碳含铌、铬、镍奥氏体不锈钢为研究对象，分析了三种材料的化学成分，结果发现，条状铁素体可以通过热处理消除，多边形边界线平直铁素体无法通过热处理消除。

摘要： 连铸过程中的奥氏体向铁素体转变对铸坯的第三脆性区有重要影响,其中铁素体析出量更是最主要的影响因素.在建立的奥氏体向铁素体转变模型的基础上,结合实验测定的热塑性曲线,研究了J55微合金钢连铸过程铁素体转变量对热塑性的定量影响,并将20％的铁素体析出量确定为获得较好的铸坯塑性而不导致裂纹开裂的临界铁素体析出量.在此基础上,进一步建立了铁素体析出量对铸坯热塑性即铸坯表而横裂纹敏感性的预测模型,可为连铸表面横裂纹的预防提供有效指导.

摘要： 通过金相、扫描、透射电镜研究不同轧制比工艺下V-Ti、Nb-V-Ti两种微合金化非调质钢的微观组织及机械性能.结果显示:Nb-V-Ti非调质钢轧制比大于10时,冲击韧性值可以达到50J,而V-Ti非调质钢的轧制比却需要大于15以上,才能达到类似的冲击韧性值.从相同轧制比对比也可以发现,Nb-V-Ti非调质钢的冲击性能明显优于V-Ti非调质钢,这是因为Nb能够显著提高非调质钢的奥氏体粗化温度,有效阻止奥氏体晶粒的快速长大,细化非调质钢晶粒,降低珠光体片层间距,使渗碳体呈粒状或球状分布;另外,Nb能促进V-Ti非调质钢中细小含铌碳化物的弥散析出,细化基体组织,同时提高非调质钢的强度.因此,Nb-V-Ti复合非调质钢经过未再结晶区变形后可获得均匀细小的铁素体-珠光体组织,且在900°C未再结晶区进行大轧制比变形能够有效改善Nb-V-Ti非调质钢的强韧性.

摘要： 本文研究了采用"球化包孕育+倒包孕育+型内孕育"三次孕育方式及含Ba孕育剂对QT600-10性能的影响.结果表明,在倒包孕育中采用含Ba 孕育剂,能够使基体中石墨球数增多;采用三次孕育技术,增强了球化孕育效果,使基体组织中铁素体含量增多并细化,改善了QT600-10 的综合力学性能.

摘要： 球墨铸铁应用广泛,但是在低温下通常会发生脆性断裂,严重影响其使用范围及领域.本文通过对球墨铸铁低温冲击韧性研究成果做了部分总结,从组织结构特征以及晶界夹杂物分布特征对低温球墨铸铁冲击断裂行为进行了分析,表明具有铁素体基体的球墨铸铁拥有优良的耐低温冲击性能,且降低铁素体晶粒尺寸能提高其低温冲击韧性,石墨球化率越高、球墨数越多,低温下的冲击韧性越好.而且,夹杂物是造成应力集中的主要原因,夹杂物的聚集易极大降低低温冲击韧性.基于此,可以通过合理的原材料选择,铸造工艺以及后期热处理来改善组织结构.

摘要： 本文将初步探讨微碳DP钢中马氏体相交对铁素体基体织构的影响规律与机理，为进一步优化DP钢的深冲性能提供理论基础。作者选取了两个不同牌号(DP590+Z)和同一牌号两种不同工艺（860°C与900°C退火）的DP钢，研究成品板的微观晶粒取向分布和宏观织构。MC-DP钢中固溶C含量的增加是导致γ纤维主织构强度减弱的主要原因，少量的马氏体相变并不会影响基体织构，会引起少量副织构（R-Cube，Goss和Cube）的产生。在确保一定C含量下优化γ纤维织构，同时减弱相变带来不利副织构的影响是优化MC-DP综合性能的关键。

摘要： 马氏体不锈钢在磁粉检测过程中发现了异常磁痕显示,分析了不同磁痕显示的特点及微观组织情况,确定了磁痕的性质.为航空制造过程中马氏体不锈钢的磁粉检测的磁痕判定提供了依据.

摘要： 马氏体不锈钢在磁粉检测过程中发现了异常磁痕显示,分析了不同磁痕显示的特点及微观组织情况,确定了磁痕的性质.为航空制造过程中马氏体不锈钢的磁粉检测的磁痕判定提供了依据.

摘要： 本发明以提供具有优异的温度特性和直流叠加特性的铁素体材料作为技术课题。本发明涉及一种使用铁素体粉末烧结形成的铁素体烧结体，该铁素体粉末的特征在于，其为包含Ni‑Zn‑Cu铁素体、氧化镍、氧化锌和氧化铜的Ni‑Zn‑Cu系铁素体粉末，分别含有具有特定的组成比的Ni‑Zn‑Cu铁素体70～95wt％、氧化镍1～20wt％、氧化锌0～20wt％和氧化铜1～10wt％。

摘要： 提供可获得保持高Br和HcJ并且具有高Hk/HcJ的永久磁铁的铁素体磁性材料，以及含有该铁素体磁性材料的铁素体磁铁和铁素体烧结磁铁。铁素体磁性材料、含有该铁素体磁性材料的铁素体磁铁和铁素体烧结磁铁的特征在于，所述铁素体磁性材料具有六方晶结构的铁素体相构成的主相，具有Ca

摘要： 公开了具有改善的焊接区的机械性能的铁素体不锈钢。所公开的铁素体不锈钢以全部组成的重量的百分比(％)计包含：0.005％至0.02％的C、0.005％至0.02％的N、11.0％至13.0％的Cr、0.16％至0.3％的Ti、0.1％至0.3％的Nb和0.005％至0.05％的Al，剩余部分的Fe和不可避免的杂质，并且其中在焊接之后在{001}方向的织构最大强度为30或更小。

摘要： 本发明涉及一种针状铁素体/块状铁素体船用钢板及其制造方法，微观组织为针状铁素体+块状铁素体，其中针状铁素体的体积占比为40±5％，铁素体平均晶粒尺寸为3‑6μm。屈服强度横向拉伸性能介于390～420MPa，抗拉强度介于520～550MPa，屈强比介于0.72～0.77，延伸率≥29％，‑40°C、‑60°C纵向冲击韧性值≥200J，应变时效后，‑40°C、‑60°C冲击韧性值没有明显降低。采用较低的碳含量，并通过Si‑Cr‑Nb元素的添加，形成尽可能多的铁素体相，抑制珠光体的形成。采用了较高的终冷温度，较高的终冷温度保证钢板基体组织仍为铁素体/针状铁素体，避免上贝氏体或粒状贝氏体这些虽然能提高强度，但是恶化钢板韧性及塑性组织出现。

摘要： 本发明以提供具有优异的温度特性和直流叠加特性的铁素体材料作为技术课题。本发明涉及一种使用铁素体粉末烧结形成的铁素体烧结体，该铁素体粉末的特征在于，其为包含Ni-Zn-Cu铁素体、氧化镍、氧化锌和氧化铜的Ni-Zn-Cu系铁素体粉末，分别含有具有特定的组成比的Ni-Zn-Cu铁素体70～95wt％、氧化镍1～20wt％、氧化锌0～20wt％和氧化铜1～10wt％。

摘要： 本发明提供一种铁素体烧结体，由作为金属元素至少含有Fe、Zn及从Ni、Cu及Mn中选择的至少1种的氧化物构成，形成按Fe2O3换算含有42％～50mol％Fe、按ZnO换算含有15％～35mol％Zn，在将烧结体内部的Zn浓度设定为1时，上述表面附近的Zn浓度为0.8～1.2的铁素体烧结体。由此，能够提高铁素体烧结体的表面电阻，并且能够降低磁心损失。

摘要： 提供可获得保持高Br和HcJ并且具有高Hk/HcJ的永久磁铁的铁素体磁性材料，以及含有该铁素体磁性材料的铁素体磁铁和铁素体烧结磁铁。铁素体磁性材料、含有该铁素体磁性材料的铁素体磁铁和铁素体烧结磁铁的特征在于，所述铁素体磁性材料具有六方晶结构的铁素体相构成的主相，具有Ca

摘要： 本发明涉及一种针状铁素体/块状铁素体船用钢板及其制造方法，微观组织为针状铁素体+块状铁素体，其中针状铁素体的体积占比为40±5％，铁素体平均晶粒尺寸为3‑6μm。屈服强度横向拉伸性能介于390～420MPa，抗拉强度介于520～550MPa，屈强比介于0.72～0.77，延伸率≥29％，‑40°C、‑60°C纵向冲击韧性值≥200J，应变时效后，‑40°C、‑60°C冲击韧性值没有明显降低。采用较低的碳含量，并通过Si‑Cr‑Nb元素的添加，形成尽可能多的铁素体相，抑制珠光体的形成。采用了较高的终冷温度，较高的终冷温度保证钢板基体组织仍为铁素体/针状铁素体，避免上贝氏体或粒状贝氏体这些虽然能提高强度，但是恶化钢板韧性及塑性组织出现。

摘要： 本发明特别涉及一种铁素体带钢的制备方法及铁素体带钢，属于钢铁冶金技术领域。一种铁素体带钢的制备方法，包括得到板坯；将板坯加热，得到预热板坯；将预热板坯经粗轧，得到中间坯；将中间坯经第一冷却至预设温降，得到处理坯；将处理坯经精轧、第二冷却、卷取及退火，得到铁素体带钢。该方法通过粗轧后对中间板坯进行第一冷却，从而保证粗轧于奥氏体区进行轧制，而精轧于铁素体区进行轧制，在粗轧和精轧之间能够保持预设温度的温降，在保证产品质量的基础上，不影响生产节奏。该制备方法是一种在半连轧产线实行铁素体轧制的方法，在不影响产品质量和生产节奏的基础上，能够实现高效批量稳定生产。

摘要： 本发明实现即使不进行调质轧制也能够减少拉伸应变，且冲压成型性高的铁素体类不锈钢等。铁素体类不锈钢规定了各合金元素的含有率，马氏体面积比率为1.0％以上且小于15.0％，屈服伸长率为2.0％以下，且断裂伸长率为22.0％以上。