加载方式
加载方式的相关文献在1989年到2023年内共计342篇,主要集中在建筑科学、公路运输、金属学与金属工艺
等领域,其中期刊论文246篇、会议论文34篇、专利文献55567篇;相关期刊192种,包括城市建设理论研究(电子版)、北京科技大学学报、长江大学学报(自然版)理工卷等;
相关会议34种,包括第十八届中国科协年会、2015年中国地球科学联合学术年会、2015年全国矿山建设年会等;加载方式的相关文献由914位作者贡献,包括景飞、赵升吨、孙成奇等。
加载方式—发文量
专利文献>
论文:55567篇
占比:99.50%
总计:55847篇
加载方式
-研究学者
- 景飞
- 赵升吨
- 孙成奇
- 宋清源
- 杨超
- 蔡中义
- 刘纯国
- 张宇
- 朱骏
- 李湘吉
- 李靖祥
- 范淑琴
- 魏宇杰
- 孙善烨
- 张思凡
- 徐会正
- 李俊
- 李宁
- 李瑞
- 杨振
- 林斌
- 白乐康
- 肖敏
- 袁彦
- 马骉
- Yang Chao
- 万利
- 于洋
- 全红娟
- 冯其京
- 刘成龙
- 刘祥
- 刘超
- 刘震
- 吕芳礼
- 吴奕刚
- 吴素云
- 吴胜兴
- 周平
- 周继凯
- 周雪艳
- 唐兵生
- 姚欣梅
- 孙丽荣
- 孙健
- 孙晓玮
- 孙芸
- 宋晨
- 崔泽强
- 康仁科
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孙江伟;
王俊祥;
白布加甫·叶力思;
代慧娟;
尼加提·吐尔逊
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摘要:
背景:在口腔种植修复治疗中,软组织水平种植体区别于骨水平种植体采用非埋入式手术方式,良好的颈部设计能够促进骨结合或减少边缘性骨吸收,并有利于形成稳定的软组织封闭,故种植体颈部结构设计是种植修复成功的关键因素之一。目的:运用三维建模和有限元分析软件,模拟分析4种不同光滑颈圈种植体修复下颌磨牙时种植体修复体及种植体-骨界面的应力分布情况。方法:选取1例拟行下颌第一磨牙种植修复患者的锥形束CT影像资料,采用Mimics 21.0软件建立下颌骨模型,将颌骨模型导入Solidworks2018软件,构建标准常规颈种植体(高度2.8mm,直径4.8mm)、标准宽颈种植体(高度2.8mm,直径6.5mm)、美学常规颈种植体(高度1.8 mm,直径4.8 mm)、美学宽颈种植体(高度1.8 mm,直径6.5 mm)4组光滑颈圈种植体模型,对4种模型进行纯钛基台、氧化锆全冠螺丝固位修复,对比分析垂直向和斜向载力方向下,4组光滑颈圈种植修复体及种植体-骨界面的Von-Mises应力分布情况。结果与结论:①无论是垂直加载还是斜向加载,各组种植体Von-Mises应力峰值均位于种植体颈部区域,种植体-骨界面应力峰值均位于种植体颈部皮质骨区域;②当使用相同光滑颈圈种植体时,斜向加载的种植体所受Von-Mises应力峰值大于垂直加载;③垂直加载或斜向加载时,常规颈标准种植体所受最大Von-Mises应力大于宽颈标准种植体,常规颈美学种植体所受最大Von-Mises应力小于宽颈美学种植体;④垂直加载或斜向加载时,宽颈标准种植体组种植体-骨界面所受最大Von-Mises应力均小于其他光滑颈圈组;⑤结果表明,不同光滑颈圈种植体修复时种植修复体及种植体-骨界面应力分布存在差异。
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刘艳;
刘欢;
李秋彤;
姜秀杰;
袁贤浦;
朱哲皓
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摘要:
扣件系统的安装状态直接影响弹条疲劳寿命的预测结果。目前,e型弹条失效及疲劳性能的现有研究大多基于简化加载方式(先将弹条插入插孔,后抬升趾端位移)模拟扣件安装过程,忽略了扳手对弹条中肢的约束,弹条跟端和后拱的逐步抬升及弹条跟端与铁垫板承台之间摩擦的影响。以DT-Ⅲ型扣件系统为例,提出了基于扣件现场安装,拉拔e型弹条中肢的加载方式,建立精细化分析模型,与简化加载工况对比分析,并通过现场安装及简化安装测试验证。结果表明:现场安装应变测试的实测表面最大主应变值与简化加载试验结果相近,但方向角与后者相差约5°。现场安装加载工况的弹条最大主应变全局最大值位置,随弹条插入深度增加而发生显著变化;当弹条处于过安装状态时,应变全局最大值阶跃式增长,位置跳变至弹条中肢与铁垫板插孔挤压处。为准确评估与预测e型弹条疲劳寿命,仅可采用现场安装加载工况进行疲劳分析;若对弹条进行强度大小分析,为节约计算时间,也可采用简化加载工况近似模拟。
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张孝存;
茅鸣;
李玉顺
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摘要:
为分析预应力钢-竹组合梁的受弯挠度,以加载方式、张弦位置、预应力度为变量,对12根组合梁试件进行了设计与试验研究。在此基础上,假定梁变形分布符合正弦半波曲线,并考虑梁加载过程中几何关系变化与预应力反拱的影响,采用弹性理论建立了组合梁中预应力筋应力增量的计算方法,推导得出一点或两点加载、一点或两点张弦时,组合梁受弯挠度计算的统一公式。试验与理论计算结果的对比表明:该文提出的挠度计算方法可较好的预测组合梁在正常使用阶段的挠度;随着预应力度的增加,组合梁的等效抗弯刚度不断提高,且两点张弦时可获得更高的等效抗弯刚度。此外,对于初始预应力为零的试件,需采用可靠预紧措施,以保证体外预应力筋能够有效发挥作用。
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彭曦
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摘要:
为了探究基础工程桩单桩竖向抗压静载,本研究通过堆载试验法,明确试验装置、技术参数、安装等要点,检测反力装置采用压重平台,检测期间做好数据记录和数据分析。得出试验结果:本次共检测1根试验桩,所检测的试验桩其沉降量未达40 mm,Q~S曲线呈缓变形,其单桩竖向抗压承载力特征值满足设计要求。本试验采取的方法效果显著,值得推广与实践。
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伍川;
张博;
刘泽辉;
杨晓辉;
李超;
赵洋
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摘要:
为了评估高压输电塔线体系在强风作用下的安全性能,采用数值模拟方法研究不同建模思路对杆塔力学性能的影响。首先,采用ABAQUS软件建立了500 kV输电线路“一塔两档线”的有限元模型,并利用Kaimal谱模拟随机风速。然后分别建立塔线分离、塔线耦合动力加载方式和等效静力加载方式三种风致响应模型,研究典型工况下不同加载方式对杆塔力学性能的影响。结果表明,三种模型得到的危险区域一致,仅最大数值稍有差异。塔线耦合效应会使杆塔的应力、位移响应波动频繁,采用动力学加载的结果数值均大于等效静力加载,但等效静载模型计算效率最高,可作为后续杆塔轴力计算和螺栓松动研究的优先选择。
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杨立云;
王志斌;
张鹏;
钱桂安;
张东宾;
林长宇
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摘要:
针对岩石抗拉强度测试过程中的的尺寸效应问题,设计了3组不同直径(50、75、100 mm)的灰砂岩劈裂试验和一组三点弯试验。基于广义最弱链累积失效概率理论,研究了灰砂岩劈裂抗拉强度在几何相似和非几何相似条件下所测抗拉强度相互转换问题。研究结果表明:①当圆盘试样直径从50 mm增大到100 mm时,对应的劈裂抗拉强度均值逐渐减小,呈现先陡后缓的变化趋势,三点弯法所测抗拉强度均值约为劈裂抗拉度均值的1.18~1.4倍;②使用尺寸效应统计方法建立的灰砂岩试样尺寸效应统计模型,能够在给定失效概率前提下得到不同尺寸下的灰砂岩劈裂抗拉强度。通过近似积分方法计算了劈裂加载方式下的等效强度系数,得到了该加载方式下的等效强度系数计算公式,结合三点弯加载方式下等效强度系数的计算方法,实现了巴西劈裂和三点弯加载方式所测抗拉强度的转换。
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毕晓茜;
于洋;
李雁;
张志军;
吕芳礼
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摘要:
经冻融循环试验后,控制不同的加载方式,分别进行普通单轴加载试验和慢速单轴加载试验。结果表明,经冻融循环后慢速单轴加载方式使得污泥陶粒混凝土砌块抗压强度降幅更大;慢速加载的破坏主要是剪切破坏,常规加载则为劈裂破坏起主导作用。
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朱俊;
唐静;
岳东海
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摘要:
针对现有直线推杆测试装置存在的负载加载不稳定、人工读取测试数据不准确的问题,设计一种新型的直线推杆综合测试仪.该测试仪使用伺服电机+滚珠丝杠螺母副的机构替代原有的气缸加载恒定负载,通过伺服电机内置编码器间接检测推杆的行程和锁紧力间隙大小,使用电流传感器、应变式力传感器实时检测测试过程中推杆电机电流、负载的大小和方向.测试结束后系统自动计算各物理量,与设定的标准值对比验证产品是否合格.试验结果表明:该测试仪加载的负载稳定且误差小,自动化程度高,漏检率低,达到了设计要求.
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毕晓茜;
于洋;
李雁;
张志军;
吕芳礼
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摘要:
经冻融循环试验后,控制不同的加载方式,分别进行普通单轴加载试验和慢速单轴加载试验.结果表明,经冻融循环后慢速单轴加载方式使得污泥陶粒混凝土砌块抗压强度降幅更大;慢速加载的破坏主要是剪切破坏,常规加载则为劈裂破坏起主导作用.
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周爱国;
施金磊;
乌建中
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摘要:
为解决叶片疲劳加载方式中激振设备存在一部分功率消损及选型困难等问题,提出了一种新的直驱式疲劳加载方式,并通过拉格朗日方法分别建立了离心式、往复式以及直驱式共振加载方式的动力学模型,在分析了各加载方式中激振设备所需参数的基础上,建立了各加载方式设备功率之间的关系,并通过推导功率比值系数,得到各加载方式设备所需最大功率与叶片共振功率之间的关系.实例分析结果表明,通过功率比值系数以及叶片必需共振功率可以快速求得三种加载方式的最大激振功率,且计算误差小于2.7%.直驱式加载方式的设备所需功率及能耗均小于其余两种加载方式,在叶片疲劳测试中,可根据实际测试场景优先选用直驱式共振加载方式.
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LIANG Xiao-bo;
梁晓波;
YANG Zhen;
杨振;
CAI Zhong-yi;
蔡中义
- 《第十三届全国冲压学术年会》
| 2016年
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摘要:
建立等伸长量离散加载方式拉伸成形的有限元模型,设计了成形三维曲面的加载路径.对球形件的拉伸成形过程进行数值模拟,对比分析了两种加载方式下成形件的变形均匀性和成形精度.结果表明:采用等伸长量加载方式比传统加载方式成形的曲面件纵向应力应变数值减小约50%,且分布更加均匀;厚度减薄率明显降低,且厚度分布更加均匀;传统的加载方式成形曲面大部分区域的误差在-0.2mm到0.4mm之间,等伸长量加载方式成形曲面大部分区域的误差在-0.1mm到0.1mm之间,成形精度大幅提高.并且通过实验验证了这种加载方式的拉形效果.
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BAI Jia-jia;
白佳佳;
KANG Yi-li;
康毅力;
YOU Li-jun;
游利军;
Yan Xiao peng;
闫霄鹏;
Liang Li;
梁李
- 《第三届气体能源开发技术国际研讨会》
| 2016年
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摘要:
地层中的纵波、横波及其二者的比值是表征岩石弹性力学性质的重要参数.然而,致密砂岩储层孔隙类型复杂使得两种有效应力加载方式下表现的声学性质存在差异.为了探究加载方式对声波传播的影响,文章以鄂尔多斯盆地上古生界二叠系典型致密砂岩为研究对象,分别采用变围压和变孔压两种有效应力加载方式,测定了致密砂岩声波传播速度.研究发现两种不同的有效应力加载方式,纵波的传播规律基本相同,横波的传播存在差异,变围压的横波传播速度总是小于变孔压的传播速度;同时表现为变孔压的波速比总是小于变围压时的波速比,变孔压的动态杨氏模量总是大于变围压.纵横波速比反映了岩石内部微裂缝的发育程度,纵横波波速比随着有效应力的增加而呈现出减小的趋势,微裂缝的闭合使得致密砂岩的力学性质发生变化表现为波速比的变化.因此,通过考虑原地有效应力和孔隙压力对声波传播的影响,可提高对致密砂岩储层力学性质的室内实验估算精度,并对偶极子横波测井资料的横波信息进行有效校核.
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MA Chenghao;
马程昊;
YOU Xinhua;
油新华
- 《第八届中日盾构隧道技术交流会》
| 2015年
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摘要:
盾构管片衬砌结构在隧道工程中是一种重要的结构形式,模拟此类结构形式进行相关试验,由此所获得的数据对优化结构设计,进一步分析结构的受力性能具有重要的参考价值.如何通过管片衬砌结构试验来近似实际隧道在地层中的受力情况,从而可以更真实地了解隧道管片的承载及变形特点,一直是一个困扰工程技术人员的难题.本文将基于有限元数值模拟手段,依据地层一结构模型计算成果,研究解决确定管片试验加载方式的可行性方法.
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SHAO Wei;
邵维;
LIN Bin;
林斌;
XU Dong;
徐冬
- 《2015年全国矿山建设年会》
| 2015年
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摘要:
采用不同加载方式对-5、-10、-15°C三个温度水平下的冻结粘土分别进行试验研究,来探究加载方式对单轴压缩强度的影响,结果表明,控制加载时间比控制加载负荷获得的瞬时抗压强度大,且温度在-5°C时,控制加载时间使冻土破坏形式多呈脆性破坏且破坏应变较小,控制加载负荷使冻土破坏形式多呈塑性破坏且破坏应变较大,随着温度降低,两种加载方式下冻土的破坏形式和破坏应变基本相同.
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刘吉良;
廖日东;
张利敏;
向建华;
赵志强
- 《2018年世界内燃机大会》
| 2018年
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摘要:
在摆动摩擦副试验台上进行了连杆小头轴承典型工况下的台架模拟试验.试验表明,持续加载的摩擦温升要显著高于间歇加载的情况.不同的加载方式及润滑状态下测试轴承温度场分布具有明显差别.在供油状态及不同转动频率下,间歇加载多级载荷工况的摩擦温升受载荷的影响较小,而持续加载时的摩擦温升受载荷的影响波动较大.衬套松动扭矩及拔出拉力测试表明,经过台架试验后的轴承衬套松动扭矩及拔出拉力都显著低于未做试验的试件,并且与试验工况有很大关系.磨损表面形貌及能谱分析表明,在不同的润滑条件和加载方式下,活塞销表面转移的衬套材料分布有很大差别,衬套磨损表面形貌有很大差异.
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陈学罡;
吴鹏;
夏广明
- 《中国汽车工程学会汽车材料分会第21届学术年会》
| 2018年
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摘要:
本文介绍了现今汽车行业主流缸体疲劳试验的三种加载方式并阐述其特点;以两种缸体为例,通过CAE模拟分析和具体试验对其中的单缸和双缸加载方式进行了对比及结果验证,明确了单缸和双缸加载试验结果的一致性,为后续缸体疲劳试验加载方式的切换打下数据和理论基础,提升了缸体疲劳试验能力,为缸体的轻量化设计提供了数据支撑.
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王书娟;
李长江;
陈志国;
张广庆;
李新军;
魏志刚
- 《第二届全国绿色公路发展技术交流会暨长白山区鹤大高速公路科技示范工程技术交流会》
| 2016年
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摘要:
足尺加速加载试验能在较短时间内较为真实地模拟交通荷载对道路长期作用的影响.修建足尺加速加载试验路有助于研究路面在真实车辆荷载下的力学响应,对制定路面设计新方法、推广新材料、新工艺具有促进作用.本文以美国典型足尺加速加载试验路(AASHO试验路、MnRoad、WesTrack和NCAT试验路)为例,从试验路平面布置、测试单元结构和试验轴载等方面分析了美国足尺加速加载试验路的建设和运行经验,提出了我国足尺加速加载试验路项目选址、测试单元建设方案设计、加载方式等方面的建议,并介绍了鹤大高速公路足尺加速加载试验路的选址和设计方案.
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