高温试验
高温试验的相关文献在1985年到2022年内共计269篇,主要集中在建筑科学、金属学与金属工艺、机械、仪表工业
等领域,其中期刊论文143篇、会议论文22篇、专利文献311554篇;相关期刊93种,包括北京科技大学学报、理化检验-物理分册、阀门等;
相关会议22种,包括北京力学会第21届学术年会暨北京振动工程学会第22届学术年会、第十五届全国纤维混凝土学术会议、中国硅酸盐学会2013年混凝土与水泥制品学术讨论会等;高温试验的相关文献由747位作者贡献,包括陈宗平、刘勇、咸士玉等。
高温试验—发文量
专利文献>
论文:311554篇
占比:99.95%
总计:311719篇
高温试验
-研究学者
- 陈宗平
- 刘勇
- 咸士玉
- 孙玉红
- 张前香
- 张孟
- 徐明
- 李凯
- 李国强
- 楼国彪
- 王勤
- 王烨华
- 甘波
- 辛泳霖
- 陈武龙
- 冀汉巍
- 刘克
- 刘祎冉
- 刘韬
- 初鹏
- 包航凯
- 史秋生
- 吴宏超
- 周灵敏
- 姚世传
- 宋子逵
- 康伟铭
- 曲宝涵
- 李晓睿
- 李永刚
- 杨爱萍
- 王博
- 申西杰
- 蓝吉兵
- 蔚晓敏
- 薛改凤
- 谭丽华
- 邵昕
- 陈列
- 陈忠范
- 陈鹏
- 隋永枫
- 霍成民
- 霍静思
- 项茹
- 马传利
- 丁涛
- 乔子骅
- 乔建军
- 亢军彪
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王鑫;
张志强
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摘要:
飞机燃油系统在高温条件下运行时,易在燃油管路和燃油泵出口附近出现气塞和气蚀,造成发动机供油故障。为了研究暴晒后机内燃油温度的变化特性,在高温天气进行飞机暴晒对比试验。试验结果表明,暴晒过程中机翼油箱内燃油温度近似线性增长,而机身油箱内燃油温度随着暴晒时间的推移温升速度逐渐放缓;机翼油箱的油温明显高于机身油箱的油温。所获得燃油温度随暴晒时间的变化规律,可指导飞机燃油系统优化设计及使用限制设计。
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杨倩;
贾恒瑞;
陈宗平
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摘要:
为了深入研究工程建设中几种C25~C40强度等级混凝土经历火灾高温后的力学性能变化规律,提出了相对精确的剩余强度计算方法和受压本构方程,以经历温度、混凝土强度等级、恒温时间为变化参数,设计并完成了120个棱柱体试件的轴压试验,分析了各变化参数对其峰值应力、轴压刚度及耗能能力的影响规律,并给出了相应的剩余强度计算公式和轴压应力-应变本构方程的参数取值。结果表明:各试件的峰值应力、轴压刚度及耗能能力均随经历温度的升高而逐渐降低,随混凝土强度等级的提升呈现先小幅降低而后升高的变化趋势;增加恒温时间对试件的轴压力学性能不利,但影响程度不大。
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陈颖
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摘要:
本文通过分析车载装备的产品特点和现行温度环境指标的典型表述,指出高温环境指标论证中存在的问题,并结合GJB 150.3A-2009和GJB 150.7A-2009,创新性的提出了“空气温度+太阳辐射”的方式来替代单独的高温环境试验和太阳辐射热效应试验,为车载装备的高温环境适应性验证提供借鉴。
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孙兵
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摘要:
以一种直径Φ16 mm的尼龙+30%玻纤预埋定位销进行180°C高温试验,得到其外径变化规律,其外径普遍膨胀0.03~0.05 mm;再通过SMC加热加压模压试验,结果其外径膨胀0.08~0.10 mm。通过注塑模具尺寸补偿,获得注塑后外径尺寸(15.8±0.05)mm的尼龙玻纤预埋定位销,再进行预埋,SMC加热加压模压后,外径膨胀,从而达到公差要求。通过注塑模具的开发,SMC模压批量生产,实现尼龙玻纤注塑预埋定位销在SMC模压件上的应用,为尼龙玻纤在汽车零部件上的应用积累了宝贵经验。
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苏淑华;
朱珈;
张宗取
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摘要:
本文从高、低温试验能力验证的标准、试验方法的选择出发,对测试方法、人员因素、温变速率、测试布局、读取方式、设备选择等项目考核的关键点进行剖析,为实验室进行高、低温试验能力验证结果分析提供参考,以期促进实验室技术能力的提升。
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王溢;
汪新洁;
杨波;
蒲小春;
方芳;
夏绍北;
陈林
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摘要:
本试验考察了特殊医学用途全营养配方食品(适合10岁以上人群)在加速试验、影响因素(高温、高湿)试验以及长期试验(常温储藏)条件下营养素的稳定性.结果表明,在整个加速试验过程中,产品感官未发生明显变化,所有营养素均存在一定程度的衰减,90和180 d后衰减程度最高的营养素分别是维生素A(11.53%)和维生素C(30.73%).高温试验结果表明,在60°C条件下产品感官发生了明显变化,粉体及冲调液颜色均变深,而40°C条件下感官无明显变化,两种温度条件下受温度影响较大的营养素均为维生素A、维生素C和铜.高湿试验结果表明,湿度对开封后的样品影响比较明显,而听罐(马口铁)对湿度具有较好的阻隔性.长期试验结果表明,相比于宏观营养素和矿物质,维生素类营养素的衰减程度更高,540 d后衰减程度最高的营养素为维生素C(10.68%),720 d后维生素A(32.95%)、维生素B1(24.32%)、泛酸(22.19%)、维生素C(21.69%)的衰减率均超过20%.本研究为特殊医学用途配方食品的研发及应用提供一定的参考.
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邢志彪
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摘要:
为保证钢结构件在高温、高热辐射工作环境中保持足够的稳定性,在室内开展了硅胶玻璃纤维和铝箔玻璃纤维防火耐温材料耐高温试验,通过对比试验两种材料防护管内温度,发现两者差别很小,且升温趋势一致,保护管外温度上高硅氧纤维防火布的防火性及绝热性优于铝箔防火布.抢装井口作业器在温度高、辐射强的火区或火区周边工作时,需对作业器结构、设备、管线等做相应的高温耐火防护处理.可有效保护关键部件,对高温环境下应急处理具有指导意义.
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倪剑;
周勇;
钱勇
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摘要:
为充分掌握工作温度为500°C及以上的小规格螺栓冷紧时的拧紧力矩是否合理、安全,排除现有紧固方法存在的安全风险,通过理论公式、有限元分析等不同方式对高温螺栓冷紧后的受力状态进行模拟,并选取相应的试验件进行高温试验验证,结合计算分析结果和试验检测结果对比分析,得出小规格螺栓在高温和常温下所需冷紧力矩存在巨大差异的结论.
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杜咏;
严芙蓉
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摘要:
采用非接触式应变视频测量系统,对常用于实际工程的1670级平行钢丝束进行了15个温度水平下的温度膨胀试验以及多应力水平下的高温蠕变试验,并对历经2 h高温蠕变试验后冷却至室温的平行钢丝束试件进行了抗拉强度测试,获取了平行钢丝束热膨胀应变历程及高温蠕变应变历程曲线。试验结果表明:平行钢丝束热膨胀应变随着温度升高呈非线性增长,且在750°C附近材料微结构发生相变;温度和应力水平对高温蠕变历程均会产生显著影响;蠕变试验温度愈高,应力水平对历经高温后平行钢丝束的剩余抗拉强度的影响愈显著;与1860级预应力钢绞线相比,1670级平行钢丝束具有较小的高温蠕变应变。基于试验数据,建议了平行钢丝束热膨胀系数关于温度的函数式及高温蠕变模型。该文所建议的平行钢丝束热膨胀系数及高温蠕变模型有利于预应力钢结构火灾高温下的力学响应分析。
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姚苏琴;
查文华;
刘新权;
季圣星;
何昌春;
余跃
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摘要:
为研究不同种类煤矸石的理化特性及煅烧温度对其活化程度的影响,以萍乡废弃煤矸石不同矿区样A、样B、样C为研究对象,开展了XRD测试、物理性能试验、高温试验及力学性能试验,从理化特征、力学特征、表观特征等方面对煤矸石进行了基本性能及热活化性能分析。结果表明:不同种类煤矸石的理化特性不同,活性物质含量高的煤矸石活性较高;与样A相比,样B、样C更适合做填料,且样C具有更高的孔隙率、吸水性和抵抗风化破裂的能力。不同种类煤矸石的最佳煅烧温度略有差距,但都在800°C左右,未煅烧或未达到最佳煅烧温度的煤矸石活性较低,所制试件胶结较差,强度不高;最佳温度煅烧的煤矸石活性最高,所制试件胶结最好,强度最高。
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LI Qing-tao;
李庆涛;
AN Xiao-li;
安晓莉;
YUAN Guang-lin;
袁广林
- 《第八届全国结构抗火技术研讨会》
| 2015年
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摘要:
本文对早龄期混凝土进行火灾高温试验,探讨不同早龄期混凝土遭受不同高温温度后,其抗压强度随高温前的养护龄期、高温后的养护时间的发展规律.本研究考虑4个龄期(3d、7d、14d、28d)、5种高温温度(200°C、300°C、400°C、500°C、600°C)和4种养护总时间(28d、35d、42d和56d).结果表明,这4种因素对早龄期混凝土高温后抗压强度影响较大.当温度低于400°C时,随受火前混凝土龄期的增加,高温后混凝土抗压强度逐渐降低,龄期为14d时混凝土受高温后经再养护后期抗压强度高于其余三种龄期;当温度高于400°C时,龄期为3d、7d和28d时受高温混凝土的抗压强度迅速降低.
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WAN Chengyong;
万城勇;
ZHA Xiaoxiong;
查晓雄
- 《中国钢结构协会混凝土组合结构分会第15次学术会议》
| 2015年
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摘要:
同心配置钢筋或钢管形成内配加劲件钢管混凝土柱,可以改善其受力与耐火性能.试验中共设计了10根内配加劲件钢管混凝土长柱,分别为内配钢筋、实心内配钢管和空心内配钢管三种截面形式.以荷载比、保护层厚度和内管配钢率为主要变化参数,对其进行火灾下的轴压耐火试验研究,分析了柱的破坏特征、截面温度随时间变化曲线、轴向变形随时间变化曲线以及柱的耐火极限,研究了各影响参数对柱轴向变形和各测点温度的影响.试验结果表明:内配加劲件钢管混凝土柱的温度场发生变化,较普通钢管混凝土柱的耐火极限有所提高;相同荷载比下,随着内部加劲件的温度降低,柱的耐火极限呈现增大的趋势;荷载比对柱耐火极限影响较大,保护层厚度与内管配钢率对柱耐火极限的影响较小.
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Wang Jianmin;
王建民;
He Zhimin;
贺智敏;
Cheng Bo;
程博;
Huang Jing;
黄静
- 《第十五届全国纤维混凝土学术会议》
| 2014年
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摘要:
本文通过试验分析了一定冻融循环损伤对陶粒混凝土高温后的荷载变形及弹性模量等性能参数的影响,及掺入聚丙烯腈纤维对陶粒混凝土经历冻融损伤及高温试验后力学性能的影响.试验结果表明,未掺入聚丙烯腈纤维,陶粒混凝土的峰值荷载超过200°C高温后就开始出现明显下降;掺入聚丙烯腈纤维后,纤维组织的增韧阻裂效应不仅在常温~400°C温度范围内能有效减缓峰值荷载的下降,还能缓解峰值荷载状态下陶粒混凝土的脆性破坏特性.一定冻融循环损伤后,陶粒混凝土的峰值荷载和弹性模量在各温度段升温试验后均出现不同程度降低;掺入聚丙烯腈纤维后,在一定程度上可减缓峰值荷载和弹性模量的降低,超过400°C后,纤维熔融蒸发并在陶粒混凝土内部产生孔洞,导致峰值荷载和弹性模量开始下降明显.
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朋改非;
康义荣
- 《中国硅酸盐学会2013年混凝土与水泥制品学术讨论会》
| 2013年
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摘要:
本文通过测定高温作用后5种不同纤维掺量的混杂纤维(聚丙烯纤维和钢纤维)活性粉末混凝土残余抗压强度、残余劈裂抗拉强度及残余断裂能等力学性能,研究了混杂纤维RPC受高温作用后残余力学性能特征.试验结果表明,聚丙烯纤维体积掺量为0.15%、钢纤维体积掺量为2%是改善高温残余力学性能的最佳体积掺量.纤维掺量不同的混杂纤维RPC,经不同高温作用后表面特征和残余力学性能的变化规律均基本一致.随着温度升高,残余抗压强度先明显增长,再缓慢增长,直至不增长,最后明显下降,残余劈裂抗拉强度随着温度升高先略有下降或几乎不变,再较明显下降,最后大幅度下降;残余断裂能随着温度升高先略有提高(几乎不变),再较明显下降,最后大幅度下降.劈裂抗拉强度对高温造成的孔粗化效应和微裂纹更为敏感,抗压强度则敏感性较小,断裂能则介乎抗压强度、劈裂抗拉强度二者之间.
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朋改非;
康义荣
- 《中国硅酸盐学会2013年混凝土与水泥制品学术讨论会》
| 2013年
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摘要:
本文通过测定高温作用后5种不同纤维掺量的混杂纤维(聚丙烯纤维和钢纤维)活性粉末混凝土残余抗压强度、残余劈裂抗拉强度及残余断裂能等力学性能,研究了混杂纤维RPC受高温作用后残余力学性能特征.试验结果表明,聚丙烯纤维体积掺量为0.15%、钢纤维体积掺量为2%是改善高温残余力学性能的最佳体积掺量.纤维掺量不同的混杂纤维RPC,经不同高温作用后表面特征和残余力学性能的变化规律均基本一致.随着温度升高,残余抗压强度先明显增长,再缓慢增长,直至不增长,最后明显下降,残余劈裂抗拉强度随着温度升高先略有下降或几乎不变,再较明显下降,最后大幅度下降;残余断裂能随着温度升高先略有提高(几乎不变),再较明显下降,最后大幅度下降.劈裂抗拉强度对高温造成的孔粗化效应和微裂纹更为敏感,抗压强度则敏感性较小,断裂能则介乎抗压强度、劈裂抗拉强度二者之间.
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朋改非;
康义荣
- 《中国硅酸盐学会2013年混凝土与水泥制品学术讨论会》
| 2013年
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摘要:
本文通过测定高温作用后5种不同纤维掺量的混杂纤维(聚丙烯纤维和钢纤维)活性粉末混凝土残余抗压强度、残余劈裂抗拉强度及残余断裂能等力学性能,研究了混杂纤维RPC受高温作用后残余力学性能特征.试验结果表明,聚丙烯纤维体积掺量为0.15%、钢纤维体积掺量为2%是改善高温残余力学性能的最佳体积掺量.纤维掺量不同的混杂纤维RPC,经不同高温作用后表面特征和残余力学性能的变化规律均基本一致.随着温度升高,残余抗压强度先明显增长,再缓慢增长,直至不增长,最后明显下降,残余劈裂抗拉强度随着温度升高先略有下降或几乎不变,再较明显下降,最后大幅度下降;残余断裂能随着温度升高先略有提高(几乎不变),再较明显下降,最后大幅度下降.劈裂抗拉强度对高温造成的孔粗化效应和微裂纹更为敏感,抗压强度则敏感性较小,断裂能则介乎抗压强度、劈裂抗拉强度二者之间.
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朋改非;
康义荣
- 《中国硅酸盐学会2013年混凝土与水泥制品学术讨论会》
| 2013年
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摘要:
本文通过测定高温作用后5种不同纤维掺量的混杂纤维(聚丙烯纤维和钢纤维)活性粉末混凝土残余抗压强度、残余劈裂抗拉强度及残余断裂能等力学性能,研究了混杂纤维RPC受高温作用后残余力学性能特征.试验结果表明,聚丙烯纤维体积掺量为0.15%、钢纤维体积掺量为2%是改善高温残余力学性能的最佳体积掺量.纤维掺量不同的混杂纤维RPC,经不同高温作用后表面特征和残余力学性能的变化规律均基本一致.随着温度升高,残余抗压强度先明显增长,再缓慢增长,直至不增长,最后明显下降,残余劈裂抗拉强度随着温度升高先略有下降或几乎不变,再较明显下降,最后大幅度下降;残余断裂能随着温度升高先略有提高(几乎不变),再较明显下降,最后大幅度下降.劈裂抗拉强度对高温造成的孔粗化效应和微裂纹更为敏感,抗压强度则敏感性较小,断裂能则介乎抗压强度、劈裂抗拉强度二者之间.