荷载规范

摘要： 风荷载是输电线路杆塔的主要承受荷载之一,在悬垂塔中的影响比重占60%左右,在耐张塔中的影响比重占30%左右。DL/T 5551—2018《架空输电线路荷载规范》对部分荷载计算进行了修订,对杆塔和导地线风荷载中的多个参数重新定义。通过比较DL/T 5551—2018《架空输电线路荷载规范》与GB 50545—2010《110 kV~750 kV架空输电线路设计规范》差异,以2011版通用设计杆塔5A2-ZBC2和5A2-JC2为例,分析导地线风荷载计算公式修订前后参数变化及其对风荷载和比载的影响,分析杆塔风振系数计算调整前后该系数取值的变化,最后综合分析荷载规范变化对500 kV线路塔重的影响。

摘要： 现行《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2012)风荷载计算公式基于规范所给定的基本振型形式进行推导,背景分量因子的部分参数则是基于规范振型直接积分获得,当实际振型与规范振型差异较大时,基于规范参数的计算风荷载可能与实际风荷载差异较大。从等效风振力法出发,针对结构沿高质量、受风面积、阻力系数不变情况,采用指数形式的振型,研究了高层及高耸建筑振型变化对顺风向风荷载的影响,并基于规范公式形式拟合了背景因子计算公式。研究表明:反映结构顶点位移的IΦ随振型指数增加而增加;但结构基底响应随着振型指数增加而减小;现行规范给定的振型函数可用指数函数替代,其中高层建筑振型指数为0.9;高耸建筑振型指数为1.5;当高层建筑振型指数低于0.9时,采用规范振型计算结果与实际结果相比偏小;当高层建筑振型指数高于0.9时,采用规范振型计算结果与实际结果相比偏大;对大部分超高层建筑,采用规范振型的顺风向风荷载比实际振型计算结果大,设计偏于安全。当高耸建筑振型指数低于1.5时,采用规范振型计算结果与实际结果相比偏小;当高耸建筑振型指数高于1.5时,采用规范振型计算结果与实际结果相比偏大。

摘要： 对中、越、美、欧、日荷载规范中风荷载标准值的计算公式,以及计算公式中的基本风速/基本风压、风荷载高度变化系数、体型系数和顺风向动力/脉动效应系数几个参数进行了深入的对比分析.研究了各国计算参数的差异,并对不同高度的混凝土高层建筑结构的风荷载标准值计算结果进行了详细的对比分析.

摘要： 1问题引入JGJ 3—2010《高层建筑混凝土结构技术规程》(简称《高规》)第4.2.8条规定,“檐口、雨篷、遮阳板、阳台等水平构件,计算局部上浮风荷载时,风荷载体型系数不宜小于2.0。”有了《高规》这条规定,雨篷的负风压体型系数μs取值为-2.0是没有争议的。但《高规》没有规定雨篷向下的正风压荷载体型系数如何取值,所以争议较大。很多人觉得不用考虑正风压,原因很简单,从已发生的工程事故来看,基本都是雨篷被吹翻,很少听过被吹掉,也有人认为可参考GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》(简称《荷载规范》)表8.3.1第29项“单坡及双坡顶盖”的体型系数来取值,但也觉得与雨篷形式不太一样。对于向下荷载工况控制时,正风压的不利作用是不能忽略的,大雪时将雨篷压塌的事故,谁敢说没有正风压的作用呢?只是《荷载规范》没有规定,每个人的想法肯定不一样,所以执行起来很困难。

摘要： 为探索平面尺寸对矩形截面高层建筑表面极值风压分布的影响,对长宽比为1～9的建筑进行了风洞测压试验及后续的脉动风压极值分析,研究了正交风向下不同长宽比建筑各表面极值风压的分布特点,并与我国荷载规范的计算值进行了比较,探讨了全风向角下极值风压包络值在各表面的分布状况及随平面尺寸的变化规律.结果表明,平面尺寸对背风面和侧风面影响较显著,总体而言较小长宽比对极值负压更为不利;我国荷载规范对侧风面和背风面围护结构的风压取值存在诸多偏于不安全的情况.考虑全风向最不利状况的极值风压包络值在墙面分布及随不同平面尺寸变化上均呈现更简单的规律,直接基于包络值分布提出的矩形建筑围护结构风压的取值方法,具有既简便又能更好反映实际风压分布及随平面尺寸变化的特点.

摘要： 1问题引入某同行在进行结构整体计算分析时,模型中楼梯的位置,板厚输为0,单独输入了楼面恒载和活载,其中楼面活载输为3.5kN/m^2,标准层没有出现问题,但图审提出此结构首层楼梯间位置活荷载值小于GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》(简称“荷载规范”)要求,违反了强条,因为首层为交叉楼梯,荷载应为双跑楼梯的两倍。首层楼梯示意如图1所示。

摘要： 现行规范在结构抗风设计上缺乏足够的指导依据,如规则结构在不同风向角上的风压分布,高层建筑与低矮建筑整体阻力系数的差异等.采用CFD数值风洞技术,验证其可靠性并研究低矮建筑双坡屋面表面风压在不同风向角下的分布特点,同时根据规范讨论高度对正多边形建筑整体阻力系数的影响.

摘要： 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012提供的风荷载计算方法,结合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006版),分别从主要受力结构计算及围护结构计算两方面,探讨了风振系数βz、风荷载体型系数μs、阵风系数βgz、风荷载局部体型系数μs1、风压高度变化系数μz及基本风压ω0等各参数修改对风荷载标准值计算产生的影响,以供工程技术人员运用新荷载规范参考。

摘要： 目前随着经济发展结构型式不断复杂化，结构跨度不断大型化。在此类结构的设计中，雪荷载的重要性得到了突出的体现。尤其是在在风雪相互作用下，产生的不均匀分布漂移雪荷载，对复杂结构或者大跨结构的局部和整体安全性构成很大的威胁。本文对中国，美国，欧洲，加拿大荷载规范中高低屋面漂移雪荷载的分布型式作了介绍，并通过比较，定性地为结构设计中参考哪国规范更合理给出了建议。最后指出了目前规范所存在的问题，并对利用风洞试验研究漂移雪荷载作了探讨。

摘要： 工程建设与设计中，对《建筑结构荷载规范》的一些条文,从规范确定楼面均布活荷载的原则出发,提出一些看法和建议。

摘要： 针对我国荷载规范中高耸结构顺风向等效设计风荷载的动力部分被定义为结构风振响应的惯性力的概念,本文提出应将它更改定义为结构风振响应的恢复力.文中,在对结构风振响应的惯性力和和恢复力进行详细推导和比较的基础上,证明了本文提出概念的正确性.

摘要： 温度作用是工程结构的重要作用之一,新版建筑结构荷载规范首次增加了温度作用的规定.基于全国630多个基本气象站的气象资料,采用月平均最高和最低气温的年极值为统计样本,给出了全国各城市适用于建筑结构的最高和最低基本气温值,并绘制了基本气温的等温线图;分别给出结构构件最大温升和最大温降两种工况的均匀温度作用计算公式;将温度作用作为普通可变作用之一,考虑与其他荷载的效应组合;确定作用分项系数为1.4,组合值系数为0.6,并应用于建筑结构的可靠性设计中.实际工程应用计算结果表明,按现行荷载规范计算的建筑结构的均匀温度作用值是合理的,在室外同等条件下,计算结果比按公路桥涵设计通用规范计算略小.

摘要： ASCE7-05和MBMA是国际上通用的建筑结构荷载规范，本文简要比较了其与《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中雪荷载有关规定的差异，对我国的结构设计尤其轻钢结构设计具有一定的借鉴作用。

摘要： @@2002 MBMA《金属房屋体系手册》曾在网上公布,当时可以下载。该手册将IBC 2000的规定(包括荷载规定)用于金属房屋。IBC的某些荷载规定是直接引自美国荷载规范《房屋和其它结构物的最小设计荷载》(ASCE 7-98)的,该手册对IBC 2000的有关规定作了补充说明。rn 重要性系数列出供参考,对于重要的房屋,MBMA的考虑重要性系数的。

摘要： 本文将我国的(GB50009-2001)与美国(ASCE7-98)、日本(RLB-AIJ2004)、加拿大(NBC1990)和澳大利亚(AS1170.2)五国规范的等效静风荷(EquivalentStaticWindLoading,简称ESWL)计算方法进行了比较研究.首先总结了美日加澳等国规范所采用的阵风荷载因子法(GustLoadingFactor,简称GLF),然后对于影响到GLF的几个主要参数进行了比较,包括平均风速剖面、湍流强度、脉动风速谱类型.最后通过一个算例采用各国规范的方法计算了阵风荷载因子,并对引起GLF和响应差异的原因进行了分析.

摘要： 本文根据目前国际上重要国家/地区的荷载规范的相关规定,对考虑地形影响时,风压增大系数的取值进行了比较和分析.所选取的规范包括中国规范、ISO标准、美国规范、加拿大规范、欧洲规范、澳洲/新西兰规范、日本新旧规范等.比较分析结果表明了国际上重要荷载规范在考虑地形影响时风荷载增大系数的影响范围、取值等方面与中国规范的差别及其发展方向,同时可为特殊地形上工程结构抗风设计中风荷载的取值提供参考.

摘要： 本文针对一处在海岛上的重要高层建筑,根据目前国际上主流国家荷载规范的相关规定,对考虑地形影响的风压/风速增大系数的修正系数取值进行了比较和分析.同时,参照日本新颁布的荷载规范分析了地形变化对阵风系数的影响.通过本文的分析和讨论,可以看出国际上主流国家的荷载规范在考虑地形影响时风荷载增大系数的取值方面与中国规范的差别及其发展方向,同时为本工程及今后同类工程主体结构和围护结构的抗风设计中风荷载的取值提供较为可信的参考.

摘要： 本发明公开了一种包含近场爆炸、远场爆炸的等截面固端梁荷载系数的计算方法，首先，建立等截面固端梁在近场爆炸、远场爆炸作用下的统一荷载模型，以等截面固端梁跨中位置为坐标原点，以水平向右平行梁方向为x轴方向，垂直于x轴向下方向为y轴方向，建立坐标；选取等截面固端梁跨中截面为观测位置，等截面固端梁两端部约束条件相同，确定固端梁一阶振型形函数，选择典型爆炸冲击波超压峰值参数数值和炸药当量，进而确定包含近场爆炸、远场爆炸的等截面固端梁爆炸荷载系数。本方法得到的统一计算公式能够为结构设计计算提供更准确的计算数值，减少传统方法中忽略近场爆炸带来的设计风险。

摘要： 本发明公开了一种荷载加载装置及荷载试验的加载方法，主要解决现有技术中吊篮悬挂重物加载方法的加载能力、安全性不足，以及对作动器移动的减摩擦效果不理想等问题。本发明提供的荷载加载装置，包括：加载梁、导轨、作动器单元、第一连接部及第二连接部；导轨固定在加载梁下端面，并设置有能侧向位移的第一连接部，作动器单元的上端与第一连接部连接，作动器单元的下端与第二连接部连接；其中：导轨与第一连接部间的位移形成滚动摩擦；第二连接部的下端连接试件，第二连接部随试件上加载点位置的改变而移动。采用本发明的装置及方法，可以实现横向荷载随试件上的加载点侧向移动，具备较高的加载能力和安全性，并能准确测得试件的失稳临界荷载。

摘要： 本发明公开了一种码头门机移动荷载及多层框架式码头最危险组合荷载计算方法及系统，首先建立多层框架式码头结构段的三维有限元模型；然后计算在不同荷载工况单独作用下模型中各构件的内力值；并构成总内力值矩阵；按照荷载组合原则得到荷载组合方案；最后通过对各组合内力值进行对比分析最终确定构件的最危险内力组合值及其相应的最危险组合荷载；本发明提供的方法充分考虑了堆货荷载作为面荷载的全组合模式，门机荷载的移动特性以及撞击力不可与工作状态门机荷载共同组合等诸多因素，使得最终的计算结果能够更趋于实际情况，为多层框架式码头结构的设计和研究提供一定的技术支撑。

摘要： 本发明公开了一种起重机荷载试验装置，包括下主梁、支座、上主梁、分配梁及对拉机构。下主梁安装于地面上，相邻两个下主梁之间通过横联连接，支座安装于下主梁的顶部，上主梁安装于支座上，相邻两个上主梁之间通过横联连接。在模拟天车起升荷载试验中，分配梁安装于下主梁的底部，上主梁上的天车提升分配梁到设定的荷载。在模拟整跨全悬挂荷载试验中，多组对拉机构间隔设置于两个支座之间，对拉机构用于对拉上主梁和下主梁到设定的荷载。本发明还公开了一种起重机荷载试验方法。上述起重机荷载试验装置及荷载试验方法，起重机荷载试验不需要配置配重块，通过主梁对拉模拟荷载试验，可以很方便地在厂内进行试验。

摘要： 本发明公开了一种起重设备荷载试验装置，包括立柱、反力架总成及起重设备。立柱安装于地面上，两组立柱在地面上间隔布置。反力架总成安装于立柱上，反力架总成的两端分别连接两组立柱。起重设备承载在反力架总成上，并在荷载试验中，起重设备的起升机构提吊反力架总成，反力架总成对起升机构的反力，模拟荷载试验时外部载荷对起升机构的反力。本发明还公开了一种起重设备荷载试验方法。上述起重设备荷载试验装置及荷载试验方法，起重设备荷载试验中，不需要配置配重块，也可以很方便地在厂内进行试验，荷载试验过程简单，荷载试验所需的条件简单。

摘要： 本发明涉及一种基于车桥耦合及随机车辆荷载模型的荷载效应计算方法，所述荷载效应计算方法包括：采用Monte‑Carlo随机抽样方法建立随机车辆模型，根据车桥耦合效应计算桥梁典型位置的应力时程，并通过雨流计数法及GMM聚类算法建立随机车辆荷载作用下的桥梁荷载效应模型；根据桥梁荷载效应模型计算随机车辆作用下的桥梁荷载效应，得到桥梁典型位置的应力幅值分布规律。本发明通过随机车辆荷载模型对各类桥梁的荷载效应进行计算以及疲劳寿命预测，不需要在中小跨径钢桥及钢混组合桥梁设置健康检测系统就可以得到荷载效应谱，进而降低了后期成本，提高了经济效益。

摘要： 一种透水与荷载共同作用的碎石粒料重复荷载试验装置及方法，装置包括透水组件、加载组件以及试样组件；试样填充在刚性试模的内部成型，试样的顶部放置加载板，加载板通过加载柱与试验机框架顶部的加载端相连；透水底板设置在试样的底部；加载板上设有试样进水口，试样进水口通过导管与补水器的出水口相连，补水器的出水口设置第一出水阀；刚性试模的侧壁及透水底板上设有试样出水口，每个试样出水口均通过导管连接一个出水量杯，所述的试样出水口均设置有第二出水阀。本发明能够实现含水率动态变化、渗透压调节、排水条件可控等功能，具有实用方便、功能明确、操作性强、结果匹配度高的优点，为开展碎石粒料在多条件下的力学性能研究提供途径。

摘要： 本发明提供了一种对桩结构施加平面循环荷载和竖向荷载且保持桩顶自由转动的装置和方法，包括测力传感器，激光位移传感器、水平载荷传递连接板、桩顶连接组件和竖向载荷重物；测力传感器一端需固定于施力装置上，另一端和水平载荷传递连接板连接，所述桩顶连接组件包括竖向连接杆、竖向连接杆下端的金属球和低摩连接筒，所述低摩连接管能同心地连接在桩顶，所述金属球的直径与低摩连接筒的内径匹配，使得所述金属球刚好能插入所述低摩连接筒内，所述竖向连接杆的上端和水平载荷传递连接板连接。本发明竖向荷载和水平循环荷载可以同时施加，竖向荷载和水平循环荷载的施加过程互不影响；桩结构顶端无约束作用，可自由转动。

摘要： 一种基于平稳二项随机过程荷载模型的冷却塔施工期风荷载因子计算方法，根据风荷载的作用特点，利用风荷载可靠度计算的平稳二项随机过程模型，通过已知的设计基准期风荷载可靠度，求出不同工期长度的施工期风荷载可靠度。引入风荷载因子，将其定义为施工期风荷载最大值和设计基准期风荷载最大值的比值，采用极值Ⅰ型分布来描述任意时点的风荷载、设计基准期风荷载和施工期风荷载，采用对数正态分布来描述结构抗力，并且假设结构抗力在施工期和设计基准期保持不变，通过串联事件失效概率计算方法和验算点法求出风荷载因子。最后，在已知设计基准期风荷载最大值的前提下，可以利用风荷载因子得出不同工期长度的施工期风荷载最大值取值。

摘要： 本发明公开了动循环荷载下桩网结构荷载分担试验装置及其试验方法，通过对桩网结构路堤模型施加竖向动荷载，桩土差异沉降控制单元控制承载板的升降，模拟桩间土与桩的差异沉降，进而形成土拱结构和格栅拉膜效应；循环荷载加载结束后对桩网结构路堤模型侧面的剖面变形标志点和桩网结构路堤模型内部格栅的破坏形态进行测量，同时结合动态数据采集单元采集的各类传感器数据进行结果分析对比。本发明用于开展不同初始工况的循环加载桩网结构模型试验，查明动力土拱结构形态的演变，划分动力土拱损伤阶段；进一步描述动荷载下土拱损伤过程垫层拉膜的形态和拉力分布，探明不同循环条件下土拱效应和格栅拉膜效应的耦合作用机制。