基本风压

摘要： 通过对比分析菲律宾国家结构规范与中国建筑结构荷载规范关于影响基本风速大小的各要素的异同,并通过转换,以确保涉外项目风荷载取值的合理。

摘要： 设计风压与蓄滞洪期间设计风速分别是建筑结构荷载计算和蓄滞洪区风浪计算的重要输入参数。现行GB/T 50181—2018《洪泛区和蓄滞洪区建筑工程技术标准》在采用基本风压计算蓄滞洪期间设计风速计算方法中没有考虑GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》基本风压的重现期已提高为50 a的事实。通过对随机变量实施函数变换后的概率分布是否仍服从原分布的理论证明,得出若假定年最大风速服从极值Ⅰ型分布,则相应风压不服从该分布的结论,并予以实例验证,从而认为《规范》中不同重现期风压换算公式是不严谨的。基于伯努利方程、对数函数的Taylor展开等导出重现期风压的插值计算公式;针对我国蓄滞洪区分布区域,基于《规范》给出的10 a、50 a以及100 a三种重现期设计风压值,推算出我国各流域蓄滞洪区最大风速变异系数,进一步导出蓄滞洪期间设计风速与基本风压的计算关系。

摘要： 由于全球气候变化,气温、季风和降水等气象因素的演变会引起建筑结构使用环境相应变化。目前很少学者研究气象演变对环境荷载的影响规律。为分析气候变化下环境荷载中风荷载和积雪荷载的年际变化规律,本文基于75个地区近50年的气象记录,计算了各地区近21年的基本风压和基本雪压,对比了近15年基本风压和基本雪压的变化幅度,并以时间为自变量对基本风压和基本雪压分别进行了一元线性回归。结果表明,气候变化下全国范围基本风压和基本雪压变化显著,近15年1/2以上地区基本风压变化幅度超20%,基本风压变化幅度最高达61.1%;1/3以上地区基本雪压变化幅度超20%,基本雪压变化幅度最高达46.5%。基本风压变化规律明显,90%以上地区基本风压逐年稳定递减;而基本雪压变化规律随机性较大。

摘要： 开展西藏4300 m以上海拔高度输电线路走廊附近的气温、湿度、气压实测,获得了3个海拔高度、1年以上的实测数据,确定了气温、湿度和气压对高海拔空气密度的影响差异,统计分析了3个典型海拔高度的实测空气密度均值、最大值和最小值,按照3种统计参量分别计算了实测点空气密度相对于空气密度标准值的降低率.3个实测点空气密度降低率大都高于现行规范计算值,即在4300～4900 m海拔范围,按现行规范确定的空气密度进行输电线路抗风设计偏于安全.空气密度按照实测最大值考虑时,海拔高于4300 m地区的基本风压比基于标准空气密度的基本风压至少降低31.7％.研究结果可为高海拔地区输电线路抗风设计和运行维护提供参考和依据.

摘要： 本文对中、美、日三国标准关于基本风压、风荷载及光伏灌注桩的桩基抗压、抗拔稳定安全系数进行对比,说明在迎风及背风情况下,风荷载及稳定安全系数的差异性.

摘要： 【目的】基本风压的确定对评估结构抗风中风荷载设计值尤为重要。空气密度是计算基本风压的基本参数之一,其取值受地貌和气候类型的影响存在一定的差异性。因此,研究空气密度时空统计特性及对基本风压的影响对风荷载评估具有重要意义。【方法】该文基于山东省123个气象站2005-2017年的气温、气压和风速资料,计算并统计分析空气密度的概率分布特性、随冷暖季及空间分布变化规律,并结合由Gumbel分布统计分析得到的设计风速,探讨了空气密度对基本风压的影响。【结果】(1)全季空气密度的概率密度函数呈双峰型,区分冷暖季后与Gamma、Weibull、Burr及GEV概率密度函数拟合精度有所提升,冷、暖季空气密度分布函数分别与Weibull、Burr函数拟合较好;(2)空气密度由沿海向内陆地区逐渐减小,随海拔高度增加而减小;(3)在低海拔平原地区,冷季平均空气密度计算下的风压与固定空气密度1.25 kg/m^(3)、考虑海拔对空气密度影响下的风压相差不大,在高海拔地区,固定空气密度1.25 kg/m^(3)计算下的风压偏大;(4)对于山东低海拔平原地区,选取极值空气密度计算得到的基本风压较固定空气密度1.25 kg/m^(3)、考虑海拔对空气密度影响的风压值大10%~14%左右。【结论】该研究通过统计空气密度时空特性,并结合极值风速,探讨了不同空气密度对基本风压的影响,为结构设计中空气密度的选取提供重要参考。

摘要： 由于部分地区缺少长期风速资料,根据《建筑结构荷载规范》不能确定这些地区的基本风压,急需根据短期风速资料得到一个可供桥梁等工程结构设计使用的基本风压.选取中国54个代表性城市2013年～2017年的短期风速资料,使用月最大风速资料与极值Ⅰ型分布函数进行拟合,矩估计法和Gumbel法分别对参数进行计算,采用柯尔莫格罗夫检验法进行检验.结果 表明:54个城市的月最大风速资料均符合极值Ⅰ型分布,用月最大风速资料与极值Ⅰ型分布进行拟合时,Gumbel法比矩估计法的拟合效果好.因此,选用月最大风速资料拟合极值Ⅰ型分布计算缺少长期风速资料地区的基本风压.采用该方法计算了重现期为6个月、50年、100年的基本风压,重现期为6个月的基本风压可以为设计使用年限较短的工程(如拆除工程)提供参考风压,重现期为50年、100年的基本风压可以为没有长期风速资料地区的桥梁等工程结构设计提供依据.最后,采用本文方法对缺少长期风速资料的阜阳市基本风压计算提供算例.本文方法对没有长期风速资料和重现期较小的风压确定具有重要工程意义.

摘要： 对高度为53～110 m的经典户型钢结构住宅在不同抗震设防烈度下、不同基本风压下的用钢量通过正交试验方法进行了大量试算,对梁、柱、支撑3类主要结构构件进行用钢量统计分析,得出地震设防烈度、基本风压及结构高度对主体结构用钢量影响的敏感性特点,并用处理后的数据对结论进行量化分析,最后归纳总结了基本变化规律.对今后钢结构住宅开发时的可行性研究、成本控制和设计提供了一定的参考.

摘要： 本文对中、美风荷载设计规范中确定基本风压的条件:最大风速样本、年最大风速概率分布类型、标准高度、地貌、平均风速的时距以及重现期进行了比较全面地比较和分析;并给出了中、美风荷载设计规范协调使用时其基本风压换算的关系和方法.以期对广大的工程技术人员在工程实践中,特别是在涉外工程中更好地理解与应用规范提供有益的参考.

摘要： 为了较好地开展风能资源的详查与综合评价工作,根据新疆各风区挑选的参照站历史风况资料序列特点,在参考测站历史"元数据"直接进行非均一性检验与一致性订正基础上,对其中4个长期无自记风记录参照站采用SNTH、POTTER、CUSUM等客观方法对1970-2009年的年平均风速序列进行了非均一性检验与均一化订正,同时对测站无自记风时期年最大风速序列的时距换算进行了初步探索.结果表明:布尔津、淖毛湖、红柳河站的年平均风速存在因测站环境改变或其他不明原因而使序列间断的现象;从年平均风速序列SNHT非均一性订正结果以及测站四周建筑群体的发展规模看,布尔津测站受测站环境变化等不明原因的影响程度最大,3度间断,累积订正量平均达0.9m/s左右;淖毛湖站2度间断,其中1次与近距迁站而又未进行迁站订正有关,订正量约为0.1～0.2m/s;红柳河站的1次间断,也与未进行迁站订正有关,订正量约为0.1～0.2m/s.在构建测站无自记风时期历年最大风速序列的时距时次经验公式中,十三间房站适于西北统一经验公式(y=0.85x+5.21),其余3站适于在一定阈值风速条件下,根据有自记风时期2分钟时距平均风速与10分钟时距最大风速的相关比值系数进行订正.另外十三间房与淖毛湖均以5月份为代表月，布尔津与红柳河站均以3月份为代表月。经估算，布尔津、十三间房、淖毛湖、红柳河的基本风压分别达0.47,1.03,0.53,0.44kN/m2以上。估算的基本风压与“建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)”中根据全国挑选的气象站风况资料计算的基本风压分布图相近。

摘要： 为科学、合理的推算,需注意几个关键点,即最大风速序列的均一性检验、推算至工程区域时订正系数的选取等.本文通过一个实例分析福建沿海地区工程设计中最大风速及基本风压的推算方法,以平潭气象站为代表站,利用工程区域短期气象观测数据与代表性气象站同步数据进行相关分析,将平潭气象站计算的不同重现期最大风速订正至工程区域.结果得出:采用50年一遇最大风速进行计算,工程区域基本风压为0.78kn/m.研究结果对福建省各项建设工程抗风安全和建设资金的合理使用有重要的现实意义.

摘要： 关于门式刚架设计中风荷载体形系数的取用，《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CES102：2002)有很大不同。本文采用通过对不同跨高比、不同荷载作用下的门式刚架的荷载效应组合作分析对比，从而得出一些结论供门式刚架设计时参考。

摘要： 关于门式刚架设计中风荷载体形系数的取用，《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CES102：2002)有很大不同。本文采用通过对不同跨高比、不同荷载作用下的门式刚架的荷载效应组合作分析对比，从而得出一些结论供门式刚架设计时参考。

摘要： 关于门式刚架设计中风荷载体形系数的取用，《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CES102：2002)有很大不同。本文采用通过对不同跨高比、不同荷载作用下的门式刚架的荷载效应组合作分析对比，从而得出一些结论供门式刚架设计时参考。

摘要： 关于门式刚架设计中风荷载体形系数的取用，《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CES102：2002)有很大不同。本文采用通过对不同跨高比、不同荷载作用下的门式刚架的荷载效应组合作分析对比，从而得出一些结论供门式刚架设计时参考。

摘要： 关于门式刚架设计中风荷载体形系数的取用，《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CES102：2002)有很大不同。本文采用通过对不同跨高比、不同荷载作用下的门式刚架的荷载效应组合作分析对比，从而得出一些结论供门式刚架设计时参考。

摘要： 关于门式刚架设计中风荷载体形系数的取用，《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)和《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CES102：2002)有很大不同。本文采用通过对不同跨高比、不同荷载作用下的门式刚架的荷载效应组合作分析对比，从而得出一些结论供门式刚架设计时参考。

摘要： 一种产生用于产生电能的风能的装置包括：置于容置结构内的用于风压缩的室；在所述室内有通过进入所述室的风旋转的轴基本平行的风车。还提供通过风能和光电能同时产生电能的装置。

摘要： 本发明公开了一种风压开关组件、包括该风压开关组件的燃气壁挂炉以及用于该燃气壁挂炉的控制方法。所述风压开关组件用于包括具有多个运转速度的风机的燃气壁挂炉，其包括多个风压开关、取压装置以及连接管。多个风压开关中的每一个的第一检测口经由第一连接管与取压装置的第一取压口连通，多个风压开关中的每一个的第二检测口经由第二连接管与取压装置的第二取压口连通，其中，多个风压开关中的每一个分别对应于风机的多个运转速度中的每一个，并且多个风压开关中的每一个的开机压差/关机压差分别根据风机的多个运转速度中的对应的一个进行设定。该风压开关组件能够在风机的多个运转速度下确保燃气壁挂炉的使用安全性。

摘要： 本申请公开了一种风压控制信号的双向加速方法及一次风压控制系统，通过利用输入微分器，对风压控制信号进行信号转换，得到目标风压控制信号；利用正向微分信号加速单元，对目标风压控制信号进行正向加速，生成正向加速信号；利用负向微分信号加速单元，对目标风压控制信号进行负向加速，生成负向加速信号；利用输出加法器，对正向加速信号与负向加速信号进行加法运算，生成双向加速信号。本申请的双向微分加速器利用正向微分信号加速单元和负向微分信号加速单元，实现风压控制信号的双向加速，以使风压控制信号的输出时间缩短，有效抑制风压偏差问题。同时将该双向微分加速器用于一次风压控制系统，能够减小一次风压偏差。

摘要： 本发明提供一种风压取样装置、风压取样装置与风机组件、及燃气热水设备。风压取样装置包括壳体和自壳体上延伸出的取样管。壳体定义有迎风面，迎风面上设有至少一个取样孔。壳体内部定义有气体腔，该气体腔与上述至少一个取样孔以及取样管气体连通。风压取样装置通过在迎风面上开设取样孔获取风压，可以避免传统的取样方式造成的气流紊流；此外，通过在取样孔和取样管之间设置气体腔，使得通过取样孔的气流在气体腔内得以充分地减速以平缓流动，避免由于气流的波动而造成采样的风压值不稳定。

摘要： 本申请公开了一种风压开关组件，包括：至少两个风压开关，所述风压开关包括检测口；取压装置，所述取压装置包括取压口；取压侧压力传导管；以及至少两个风压开关侧压力传导管，所述取压侧压力传导管的一端与所述取压口相连，所述至少两个风压开关侧压力传导管的一端分别与所述检测口相连，所述取压侧压力传导管的另一端与所述至少两个风压开关侧压力传导管的另一端直接或间接相连；所述取压装置被配置为在气流流过所述取压装置时所述取压口的气压为负压。本申请的风压开关组件包括了多个风压开关，可以对风机的多档转速进行监控，且只使用了一个负压取压口，一方面最大限度的避免了冷凝水的产生，另一方面使得整个系统布局简单紧凑。

摘要： 本申请公开了一种抗风压检测支撑装置及抗风压检测装置，该抗风压检测支撑装置应用于抗风压检测装置中，抗风压检测装置包括容纳机构和力提供物体，容纳机构用于容纳待测物；该抗风压检测支撑装置包括力传导机构和支撑部件；支撑部件抵接容纳机构；力传导机构的第一端与支撑部件连接，第二端与力提供物体连接，力传导机构用于通过力提供物体为支撑部件提供支撑力，进而使得支撑部件支撑容纳机构。通过设置力传导机构和支撑部件，力传导机构的第一端与支撑部件连接，第二端与力提供物体连接，使力传导机构通过力提供物体为支撑部件提供支撑力，支撑部件抵接容纳机构以支撑容纳机构，保证了容纳机构的牢固，确保了检测的准确性与有效性。

摘要： 本实用新型公开了一种抗风压外开窗铰链，包括底座以及可在底座上左右滑动的滑块主体，滑块主体和底座之间通过一联动机构连接，滑块主体上设置有用于连接铰链的联动机构的铰接结构，滑块主体上还设置有能够限制联动机构的最大展开角度的限位凸块。窗扇开启到最大角度时，联动结构的一侧与限位凸块抵接，在大风天气可给短杆提供支撑力，避免铰链开启过度而损坏铰链或窗户。

摘要： 本实用新型公开了一种基于风压传感器的路灯风压测试装置，包括密封实验舱，所述密封实验舱的一侧外壁设置有回流舱，且回流舱的底端外壁设置有垫板，固定座的顶端外壁开设有安装槽，且安装槽的内壁设置有二号电机，所述二号电机输出轴的一端通过联轴器连接有转杆，且转杆的一端外壁固定连接有旋转台，所述旋转台的底端外壁和固定座的顶端外壁均开设有环形槽，且环形槽的内壁活动连接有滚珠，所述固定座的四周外壁开设均匀分布的一号矩形槽。本实用新型可以调节旋转台的角度，对路灯的不同方向进行抗风测试，得到的检测结果更加准确，在抗风压检测中可以加强旋转台的固定效果，进一步提高了检测结果的准确度。

摘要： 本实用新型公开了一种风压开关组件，其包括：风压开关，风压开关包括第一检测口和第二检测口，其分别与风压开关的第一检测腔和第二检测腔连通，第一检测腔和第二检测腔通过分隔件隔开；取压装置，取压装置包括第一取压口和第二取压口；以及连接管，连接管包括第一连接管和第二连接管，第一连接管的一端与第一检测口相连，另一端与第一取压口相连，并且第二连接管的一端与第二检测口相连，另一端与第二取压口相连；其中，取压装置被配置为在气流流过取压装置时第一取压口和第二取压口处的气压均为负压且彼此不同。该风压开关组件有效地解决了连接管中容易形成冷凝水从而导致其堵塞的问题。

摘要： 本发明涉及输电线路风荷载计算技术领域，具体提供了一种高海拔输电线路基本风压的计算方法及装置，旨在解决现有高海拔输电线路风荷载计算方法还存在不足或改善空间的技术问题。包括：根据高海拔地区输电线路塔位处的实测气象数据、纬度和海拔高度确定高海拔地区输电线路塔位处的空气重度和重力加速度；利用高海拔地区输电线路塔位处的空气重度和重力加速度确定高海拔地区输电线路塔位处的空气密度；根据高海拔地区输电线路塔位处的空气密度确定高海拔地区输电线路塔位处的基本风压。该方案有效考虑气象数据、地球重力加速度综合等影响，为更为准确的高海拔输电线路设计风荷载提供参考和依据。