火焰结构

摘要： 基于火焰光谱诊断平台,利用由高分辨率CCD相机成像系统和光纤光谱仪组成的光谱成像系统对甲烷反扩散火焰的光谱辐射特性进行研究。获得了不同氧燃当量比和CO_(2)稀释水平下CH4/O_(2)同轴射流反扩散火焰的OH^(*)、CH^(*)二维辐射分布并进行了Abel反卷积处理。结果表明:随氧燃当量比的增加,OH^(*)火焰逐渐中空,火焰锋面被拉伸,轴向高度和火焰面积均先增大后减小。CH^(*)火焰核心反应区位置和形状随当量比增加变化不明显。随CO_(2)稀释剂体积分数的增加,OH^(*)火焰被拉伸,并由完全包络状过渡为对称包络状,火焰面积逐渐减小。CH^(*)火焰被拉伸并靠近中央轴线,火焰面积逐渐增大。对比OH^(*)火焰层,CH^(*)火焰层较薄且峰值强度低。

摘要： 利用高分辨率相机成像系统获得了CO_(2)稀释的CH_(4)/O_(2)扩散火焰OH^(*)化学发光分布.揭示了不同稀释水平下OH^(*)层峰值特性以及外锋面半径的变化,并基于此探究了CO_(2)稀释燃料对火焰反应区和结构特性的影响.结果表明,OH^(*)化学发光峰值强度与CO_(2)稀释水平存在线性关系.当达到某一阈值稀释水平时,反应区从轴线处断开,火焰反应区分布形态的变化导致火焰高度迅速下降.随着稀释水平的提高,发生OH^(*)峰值的位移.OH^(*)表征的火焰外锋面可拟合为一段圆弧,拟合圆半径可用于表征火焰弯曲程度.随着稀释水平逐渐升高,火焰外锋面圆半径逐渐增大.

摘要： 为了减少管内气体爆炸造成的损失与破坏,基于大涡模拟LES模型和Zimont燃烧模型,研究泄爆尺寸(直径为40,60,80 mm)和泄爆位置(侧方距点火端1,3,5 m)等泄爆条件对受限空间中氢气燃爆特性的影响。研究结果表明:大孔径泄爆口更好的排放效果造成火焰锋面在通过泄爆口时发生严重畸变,而泄爆口与点火端距离的增加则会削弱火焰锋面畸变的程度,且不同尺寸泄爆口产生的泄压效果差异较大。因此,应考虑将合适尺寸的泄爆口设置于靠近易燃点处。通过探索不同泄爆孔径与泄爆口位置对氢气火焰传播的影响规律,可为实际应用中的安全泄爆起到指导性作用。

摘要： 以甲烷为代表性化合物,依靠自主研发的高温高压燃爆测试平台,通过自由基光学系统与纹影测量系统,研究了甲烷燃烧过程中自由基种类与浓度的变化情况,并用纹影系统观察和分析层流或预湍流过程中火焰的传播过程,得到了不同时间段甲烷燃烧火焰结构的演变规律。研究发现在甲烷爆炸初期会有生成CH、OH自由基,且OH自由基含量在整个甲烷爆炸的过程中高于CH自由基。CH、OH自由基含量变化趋势与甲烷升压过程呈正相关关系。此外,甲烷浓度越高,湍流强度越强,其火焰越蓝,湍流强度越大,火焰传播速度越快,胞格结构越明显。故甲烷浓度和湍流强度对超压有着协同作用。该研究对明确甲烷燃烧过程火焰传播规律与燃爆机理,开发新型抑爆剂抑制燃爆发生或火焰传播提供了参考。

摘要： 为了研究垂直圆管内掺氢甲烷燃烧的不稳定性,自行搭建了上端为开口下端为闭口的透明圆形燃烧管道(半径r=30 mm,管长L=600 mm),火焰在开口端被点燃,向闭口端传播,在化学当量比条件下,通过改变氢气体积分数进行实验。结果表明,当氢气体积分数γ≥50%后,火焰在传播过程中出现了数量众多的小尺寸胞状结构,并逐渐演变为平滑的弯曲火焰锋面结构,而在γ<50%的工况中没有出现此现象;对初级不稳定性振荡以及次级不稳定性振荡出现的原因进行了分析,火焰表面积的快速变化是形成初级不稳定性振荡的主要原因,燃烧过程中产生的有限振幅的声学振荡是次级不稳定性振荡产生的原因;对不同工况反应过程组分流量的敏感性分析可以得出,链式反应R1(H+O_(2)=====O+OH)为促进燃烧反应速率的主导链式反应;火焰传播过程中的最大压力出现在次级不稳定性振荡阶段,由于开口声压损失以及开口预混未燃气体损失,最大压力的数值随氢气体积分数的增加而减小。

摘要： 为探究不同气体添加剂对丙烷燃烧状态的影响,文章采用图像处理技术和热电偶测温法,对CO_(2)、H_(2)、N_(2)不同体积分数下的火焰结构和温度等表征参数进行研究。针对参数提取过程中存在的火焰光晕干扰问题,结合图像中火焰边缘像素灰度值的变化特性,设计一种动态阈值法,实现了火焰和光晕的有效分割。结果表明:在火焰结构方面,H_(2)增加使火焰高度和表面积明显增大,大幅提高了丙烷燃烧的热释放速率,而CO_(2)和N_(2)则使其保持相对稳定;火焰蓝色区域与添加剂体积分数呈正相关关系,其中CO_(2)的影响最为显著,可有效抑制碳烟的生成。在火焰温度方面,CO_(2)的降温作用明显强于其他2种气体,且CO_(2)体积分数越高,温度降幅越大。

摘要： 对一新型双旋流燃烧室开展了实验测量,研究了燃烧状态参数2种变化过程对火焰热声振荡特性的影响(过程1:保持甲烷体积流量不变,当量比从0.900逐步减小至0.725再逐步增大至0.925;过程2:保持当量比为0.850不变,逐步增大预混气的体积流量).结果表明:在该燃烧室中存在M型和V型2种火焰结构;在过程1中,随着当量比减小,火焰由不稳定的M型转变为稳定的V型,其后,随着当量比增大,又逐渐转变为M型,存在明显的滞环现象;在过程2中,仅在初始流量下存在明显的热声振荡现象,随着流量增大,火焰变得稳定;基于压力脉动信号的功率谱特性分析和相空间重构分析,发现该双旋流燃烧室内热声振荡主频率分布于400.0和256.0 Hz左右.

摘要： 将体积分数为90％的氢气和10％的乙醇组成的预混气体输送到定容燃烧弹中,在当量比Φ在0.5～0.9范围改变时,利用高速摄像机和纹影系统对初始温度为400 K、初始压力为105 Pa下的预混燃气的燃烧状态进行捕捉,并分析其层流火焰不稳定性的变化规律.结果表明,点火后伴随球形火焰的扩展,四周火焰前锋面尤其是两边出现裂纹与凸起,随后裂纹线逐渐向中心延伸,最终充斥整个火焰前锋面.火焰传播过程中,火焰拉伸率逐渐降低,随当量比的增大,火焰前锋面凸起逐渐平缓.当量比的增加改变了预混气体的层流燃烧特性,影响了层流火焰拉伸率和扩散失稳参数的变化,特别是火焰结构胞化状态的改变尤为明显,提高了富氢燃料的火焰稳定性.

摘要： 为研究管道结构对氢-空预混气体爆炸特性影响,采用实验与数值模拟相结合的方法,分析不同管道结构内氢-空预混气体燃爆时火焰传播进程、爆炸压力、湍流动能变化及流场分布.结果表明:90°弯管对氢-空预混气体爆炸强度增强作用明显高于T型分岔管和直管.火焰阵面在结构突变处褶皱变形较明显,并出现大尺度强湍流和涡团,气团脉动速度与湍流燃烧速率不断增大,氢-空预混气体质量扩散速率与热量扩散速率增大,湍流动能呈迅速上升趋势.

摘要： 针对丁羟四组元复合推进剂的燃烧稳定性问题,从复合推进剂的微观燃烧角度出发,简述了复合推进剂易产生燃烧不稳定问题的主要机理,整理与总结了丁羟四组元复合推进剂中常见的4种组分:高氯酸铵(AP)、端羟基聚丁二烯(HTPB)、铝粉(Al)和高能硝胺组分黑索今(RDX)与奥克托今(HMX)的燃烧过程与火焰结构对固体推进剂燃烧稳定性的影响.通过探究各组分的燃烧特性与机理,有助于建立固体推进剂整体的燃烧模型,从而能在本质上解释复合推进剂不稳定燃烧产生的原因,并针对不稳定燃烧现象提出有效的抑制手段,对丁羟四组元复合推进剂今后的研究方向进行了展望.

摘要： 为研究凹腔稳焰结构的超声速燃烧火焰结构分布机理,采用FGM燃烧模型结合大涡模拟的方法模拟超声速燃烧现象,并于相关实验进行了对比,计算结果与实验结果符合较好.计算结果表明,采用本文方法能够较好的模拟气体横向射流燃烧区域的火焰结构,同时能较清晰的捕捉流场中涡结构及波系分布.激波扰动,有利于剪切层流动向湍流转化,进而有利于来流空气与燃料的混合.计算结果可为超燃冲压发动机燃烧机理研究提供参考.

摘要： 本文通过实验和数值模拟研究了热回流-流体回流协同作用对火焰结构的影响.结果表明结合了热回流和流体回流效应的特殊结构对火焰具有良好的稳燃性能,火焰在极低当量比下依然可以保持稳定对称结构.本文通过三维数值模拟对燃烧室内的火焰结构进行了系统分析.从不同角度观察了火焰的三维结构,阐述了火焰锋面的横向叠加效应,且模拟得到的火焰形态与实验拍摄到的火焰在定量上也能较好吻合.通过横向多层截面研究了火焰的横向结构特性.结果表明近侧壁面的回流区高度较高,火焰根部随不断靠近侧壁面而向下游移动,火焰顶部随不断靠近侧壁面先向下游移动而后向上游移动,这使得火焰锋面的高度随不断靠近侧壁面先增加后降低.通过纵向多层截面研究了火焰的纵向结构特性.结果表明靠近上游位置的火焰锋面在中央附近比较平直,而靠近侧壁面的火焰锋面出现明显弯曲.

摘要： 本文就湍流对氢气贫氧燃烧时火焰结构的影响开展了实验研究.实验结果指明,湍流环境中火焰的胞状失稳现象随着初始湍流强度的增大而显著提升.通过分析,得知外部湍流的出现强化了火焰锋面上的正向拉伸作用从而增强了对火焰固有不稳定性的抑制作用,但是湍流的扰动作用同时通过影响火焰锋面前方处未燃气体密度而增强了朗道不稳定性.由于对不稳定性的增强效果高于对拉伸作用的增强效果,因此最终表现出了湍流促进火焰不稳定的发展.最后,通过对比临界半径和火焰锋面褶皱因子与初始湍流强度和燃空当量比之间的关系,得知湍流对火焰结构的影响与火焰自身固有朗道不稳定性的强度密切相关.

摘要： 旋流气体燃烧和两相燃烧广泛存在于涡轮发动机、火箭发动机、内燃机以及炉内燃烧器中.实际燃烧装置的实验研究中,难以获得燃烧器内部的瞬态速度、温度和浓度场的详细数据.大多数数值模拟是雷诺平均模拟((RANS模拟),过滤掉瞬态信息,不能给出详细的流动和火焰结构.有一些大涡模拟(LES)研究,但是其统计结果或者缺乏详细的实验检验,或者和实验结果不符合.本文作者的研究组用LES对旋流气体燃烧和煤粉-空气两相燃烧的流动和火焰结构进行了系统的研究,其统计结果得到测量结果的良好检验.其瞬态结果显示出不同情况的不同流动和火焰结构.本文是对这些研究结果回顾的综述.

摘要： 本文在旋流管状火焰中引入了轴向射流,研究了不同轴向流量、喷嘴孔径及喷孔数量下的火焰结构及传热规律,重点分析了不同流动条件下,柱形燃烧室不同轴向位置的径向温度分布及传热规律.实验结果表明:旋流管状火焰能将一定量的气体工质快速升温至1000°C以上;随着轴向流量的增加,火焰根部被吹离切向入口,火焰锋面向燃烧室下游移动,导致火焰根部温度显著降低,而最高温度区域向下游移动,且其数值也有所降低;随着喷嘴孔径的增大,火焰锋面位置无明显变化,而火焰根部向喷嘴侧移动,且相同轴向位置时径向温度更高,即喷嘴孔径的增加有助于对轴向气流的快速加热;在当前实验条件下,由于喷孔数量受空间限制,其变化对火焰位置与温度分布无明显影响.

摘要： 火焰结构可以给出局部的化学反应信息和局部熄火信息,同时也给出了火焰宏观信息,比如火焰长度、火焰与锅底接触后的相互作用,以及火焰在锅底的分布,这些信息直接决定了灶具的效率和烟气生成.直接照相、纹影技术、化学发光技术都只能获得火焰投影信息,不能精确反映反应区信息,PLIF可以获得一个截面的信息.利用OH表征反应区,OH-PLIF可以获得反应区的结构信息,从而表征流场组织对燃烧反应区的影响.

摘要： 本文在一台高温高压定容燃烧弹上应用高速摄像机研究了不同壁面温度和环境温度条件下,柴油机燃油油束撞击倾斜壁面后近壁面区域的火焰结构和燃烧特性.所得结论如下:随壁面温度升高滞燃期减小,滞燃期波动也减小.环境温度Ta=723K时,壁面温度对滞燃期影响较大,而环境温度Ta=793K时,壁面温度对滞燃期影响很小.环境温度Ta=723K时,火焰一般首先出现在撞壁点下方区域,然后火焰发展成不太完整的环形;环境温度Ta=793K时,火焰首次出现时已经形成了大半个环形,随后火焰发展成一个完整的环形.环境温度Ta=723K时,随壁面温度升高SINL增大,即碳烟生成增多;环境温度Ta=793K时,壁面温度对SINL影响很小.

摘要： 火焰片模式下的预混湍流燃烧存在火焰前锋面,并且将其可以看成一个非常薄的界面,可以忽略火焰内部结构.本文利用Hybrid Navier-Stokes/Level set火焰动力学模型方法,计算了预混湍流本生灯火焰.得到不同不稳定性参数下湍流强度对火焰前锋面结构的影响规律,并与实验进行比较.结果表明湍流强度较小时DL不稳定性对火焰面的影响明显,亚临界区火焰面比较光滑,超临界区火焰面上出现伸向已燃气的尖点结构,褶皱尺度较小曲率较大.湍流强度增大时,两种火焰面波动增强褶皱程度增加,火焰刷变厚,湍流对火焰的作用逐渐增强,湍流足够强时,DL不稳定性作用完全被湍流扰动掩盖,两种火焰面互相很难分辨.本模型能够定性地预测本文实验中不同区域C3H8/air本生灯火焰在弱/湍流强度下的火焰面结构.而且能够定性预测CH4/air火焰曲率、曲率半径在不同的湍流强度下的变化规律.

摘要： 火焰片模式下的预混湍流燃烧存在火焰前锋面,并且将其可以看成一个非常薄的界面,可以忽略火焰内部结构.本文利用Hybrid Navier-Stokes/Level set火焰动力学模型方法,计算了预混湍流本生灯火焰.得到不同不稳定性参数下湍流强度对火焰前锋面结构的影响规律,并与实验进行比较.结果表明湍流强度较小时DL不稳定性对火焰面的影响明显,亚临界区火焰面比较光滑,超临界区火焰面上出现伸向已燃气的尖点结构,褶皱尺度较小曲率较大.湍流强度增大时,两种火焰面波动增强褶皱程度增加,火焰刷变厚,湍流对火焰的作用逐渐增强,湍流足够强时,DL不稳定性作用完全被湍流扰动掩盖,两种火焰面互相很难分辨.本模型能够定性地预测本文实验中不同区域C3H8/air本生灯火焰在弱/湍流强度下的火焰面结构.而且能够定性预测CH4/air火焰曲率、曲率半径在不同的湍流强度下的变化规律.

摘要： 火焰片模式下的预混湍流燃烧存在火焰前锋面,并且将其可以看成一个非常薄的界面,可以忽略火焰内部结构.本文利用Hybrid Navier-Stokes/Level set火焰动力学模型方法,计算了预混湍流本生灯火焰.得到不同不稳定性参数下湍流强度对火焰前锋面结构的影响规律,并与实验进行比较.结果表明湍流强度较小时DL不稳定性对火焰面的影响明显,亚临界区火焰面比较光滑,超临界区火焰面上出现伸向已燃气的尖点结构,褶皱尺度较小曲率较大.湍流强度增大时,两种火焰面波动增强褶皱程度增加,火焰刷变厚,湍流对火焰的作用逐渐增强,湍流足够强时,DL不稳定性作用完全被湍流扰动掩盖,两种火焰面互相很难分辨.本模型能够定性地预测本文实验中不同区域C3H8/air本生灯火焰在弱/湍流强度下的火焰面结构.而且能够定性预测CH4/air火焰曲率、曲率半径在不同的湍流强度下的变化规律.

摘要： 本发明公开了一种火焰筒头部结构、火焰筒及燃气轮机发动机，包括安装于火焰筒入口端上的用于隔绝内部燃气与外部空气的头部壁体以及安装于头部壁体的入口端上的用于使气流形成旋流后引入头部壁体内的旋流结构，头部壁体上设有多个发散孔，且发散孔的中轴线向旋流的旋向倾斜，通过发散孔引导头部壁体外的一部分空气射入头部壁体内形成朝旋流的旋向倾斜的射流，使头部壁体内的射流和旋流相互作用在头部壁体的内壁面处旋转形成贴合于头部壁体的内壁面上的壁面旋转气膜，从而实现对头部壁体的保护。本发明的火焰筒头部结构，通过壁面旋转气膜隔绝热燃气与头部壁体直接接触并吸收头部壁体的热量，从而对头部壁体的进行冷却防护。

摘要： 本发明涉及一种强化掺混与火焰传播的燃烧室火焰稳定结构，应用在涡轮喷气发动机涡轮级间燃烧室及组合发动机加力燃烧室中，用以增强高速条件下的火焰稳定性，降低流动损失，提高燃料和氧化剂掺混均匀性并提高燃烧效率。本发明中，环形凹腔的前端壁面上设置非联通的扇形喷气孔，V型径向火焰稳定器的后端沿径向设置矩形喷气孔；凹腔的前端壁与V型径向稳定器的后端壁平齐；凹腔前端的燃料与扇形喷气孔后的空气掺混过程中被点燃，高温燃气回流进入凹腔。凹腔内的高温燃气径向上引燃V型径向稳定器回流区内可燃混合物，V型径向稳定器的高温燃气引燃稳定器之间的可燃混合物。在级间燃烧室中高温燃气与V型径向稳定器之间的低温燃料掺混，燃气温度逐渐降低。

摘要： 本发明提供了一种动态火焰形成方法，其特征在于：将若干组光源发出的光分别投射到火焰片上；其中，至少一组光源用作内焰光源，通过内焰光源在火焰片上形成的内焰投射光影发生位置变换和/或明暗交替变化来形成动态内焰；将发光颜色不同于内焰光源的至少一组光源用作外焰光源，外焰光源在火焰片上形成的外焰投射光影在内焰光源投射光影的边沿和/或上方；通过外焰投射光影发生位置变换和/或明暗交替变化来形成动态外焰。该方法能提升火焰仿真逼真程度，有利于简化结构，可减少能耗。本发明还提供一种实现上述方法的火焰仿真结构，以及包括上述火焰仿真结构的电子蜡烛。

摘要： 本发明涉及一种强化掺混与火焰传播的燃烧室火焰稳定结构，应用在涡轮喷气发动机涡轮级间燃烧室及组合发动机加力燃烧室中，用以增强高速条件下的火焰稳定性，降低流动损失，提高燃料和氧化剂掺混均匀性并提高燃烧效率。本发明中，环形凹腔的前端壁面上设置非联通的扇形喷气孔，V型径向火焰稳定器的后端沿径向设置矩形喷气孔；凹腔的前端壁与V型径向稳定器的后端壁平齐；凹腔前端的燃料与扇形喷气孔后的空气掺混过程中被点燃，高温燃气回流进入凹腔。凹腔内的高温燃气径向上引燃V型径向稳定器回流区内可燃混合物，V型径向稳定器的高温燃气引燃稳定器之间的可燃混合物。在级间燃烧室中高温燃气与V型径向稳定器之间的低温燃料掺混，燃气温度逐渐降低。

摘要： 本发明公开了一种火焰筒头部结构、火焰筒及燃气轮机发动机，包括安装于火焰筒入口端上的用于隔绝内部燃气与外部空气的头部壁体以及安装于头部壁体的入口端上的用于使气流形成旋流后引入头部壁体内的旋流结构，头部壁体上设有多个发散孔，且发散孔的中轴线向旋流的旋向倾斜，通过发散孔引导头部壁体外的一部分空气射入头部壁体内形成朝旋流的旋向倾斜的射流，使头部壁体内的射流和旋流相互作用在头部壁体的内壁面处旋转形成贴合于头部壁体的内壁面上的壁面旋转气膜，从而实现对头部壁体的保护。本发明的火焰筒头部结构，通过壁面旋转气膜隔绝热燃气与头部壁体直接接触并吸收头部壁体的热量，从而对头部壁体的进行冷却防护。

摘要： 本发明公开了一种火焰抑制结构及航空燃油通气管路火焰抑制器，包括阻火芯（2）、外壳；所述外壳为中空结构，阻火芯（2）固定在外壳内；所述外壳内部涂有防火涂料（101）；在所述的外壳内固定有至少一层的阻火芯（2）；所述阻火芯（2）的腔体为蜂窝六边形结构；所述阻火芯（2）包括蜂窝芯（202）、蒙皮（201）；所述蜂窝芯（202）与蒙皮（201）固定连接。本发明采用内腔蜂窝结构形态，极大的减轻了设备的重量，增加了结构刚度，能有效防止砂尘对空间间隙的影响，阻止火焰传播，保护了燃油通气管路及附近的机载设备，提升了军民用飞机的经济效益。

摘要： 本发明公开了一种火焰灯灯板结构，包括铝制控制板，安装在铝制控制板上的灯珠。所述的灯珠包括底色灯组和调光灯组，所述底色灯组包括若干个色温为1800K的白色LED灯珠，所述调光灯组包括若干个RGB单色LED灯珠；铝制控制板上设有MCU，MCU上设有四个PWM接口，第一PWM接口与R色灯珠连接，第二PWM接口与G色灯珠连接，第三PWM接口与B色灯珠连接，第四PWM接口与底色灯组连接。本发明通过将底色灯组和调光灯组的进行配合，通过灯具来模拟火焰燃烧的效果；本发明设置MCU分别对每个灯组的亮度范围、变化频率和变化幅度进行控制，使火焰的效果更加真实；底色灯组和调光灯组的变化周期、变化频率和变化幅度均不相同，能够产生更加灵活多变的组合。因此本发明值得推广。

摘要： 本实用新型提供了一种用于火焰处理的设备接口结构以及火焰处理设备，该用于火焰处理的设备接口结构包括接口盒子，接口盒子具有连接面和一开放的容纳腔；针脚组件，针脚组件设置在连接面上，针脚组件的连接孔端与连接面齐平，凸出端位于容纳腔内，其中，针脚组件至少包括电源引脚、胎具识别引脚、传感器引脚、电磁阀引脚、真空阀引脚、数显开关引脚以及备用引脚，电源引脚、胎具识别引脚、传感器引脚、电磁阀引脚、真空阀引脚、数显开关引脚以及备用引脚按照阵列方式设置在连接面上。基于该接口结构，即使更换胎具，只要更换的胎具按照标准胎具通讯执行，该设备接口结构就能够包容该新胎具，解决了当前接口结构无法兼容多套胎具的问题。

摘要： 本实用新型公开了一种火焰抑制结构及航空燃油通气管路火焰抑制器，包括阻火芯（2）、外壳；所述外壳为中空结构，阻火芯（2）固定在外壳内；所述外壳内部涂有防火涂料（101）；在所述的外壳内固定有至少一层的阻火芯（2）；所述阻火芯（2）的腔体为蜂窝六边形结构；所述阻火芯（2）包括蜂窝芯（202）、蒙皮（201）；所述蜂窝芯（202）与蒙皮（201）固定连接。本实用新型采用内腔蜂窝结构形态，极大的减轻了设备的重量，增加了结构刚度，能有效防止砂尘对空间间隙的影响，阻止火焰传播，保护了燃油通气管路及附近的机载设备，提升了军民用飞机的经济效益。

摘要： 一种电子仿真蜡烛的火焰片/火焰罩安装结构，包括安装筒，安装筒顶部扣接有一长条形第一支架，第一支架沿安装筒的径向设置，第一支架中间位置向下凹陷，第一支架的凹陷处悬挂有一竖直设置且可自由摆动的第二支架，第二支架的顶部用于安装火焰片/火焰罩。本实用新型通过在安装筒顶部扣接一长条形第一支架，第一支架与安装筒连接方便、牢固，第一支架不会从安装筒上脱落，保证了第二支架可在第一支架上长期、稳定地摆动。与现有技术中相比，本实用新型的第一支架和安装筒均单独批量生产，生产第一支架和安装筒的模具结构简单，降低了火焰片/火焰罩安装结构的生产成本和不良率，提高了生产效率。