启动过程

摘要： 假定田湾5、6号机组在启动过程中采用无外加中子源的启动方式,分析在启动过程中无源启动和有源启动的始发事件差异,并分析由始发事件引起的反应性过度引入后电厂的响应在无源启动和有源启动过程中的差别,分析无源启动和有源启动过程中对系统分析要求的差别,初步评价无源启动的概率安全水平。结果表明,无源启动和有源启动方式对于启动PSA的影响表现在始发事件频率略有差异,但PSA的定量化结果应处于同一量级的水平。

摘要： 故障现象一辆2010款广汽本田第八代雅阁,搭载K24Z2型2.4L发动机,VIN码为L HGCP2680****,行驶里程为213255km。据车主反映,该车辆如果发动机故障灯不点亮,启动就会一切正常,但如果启动时故障灯点亮,无论是冷车或热车就会出现启动机运转时间过长,整个启动过程大约会持续8s。

摘要： 以含杂质二氧化碳实际气体为润滑介质,研究干气密封的启动过程,对密封的顺利开启具有重要意义。保持闭合力恒定,调节转速,使密封开启力与闭合力相平衡,研究含杂质二氧化碳干气密封启动过程中接触力、转速、泄漏率与平衡膜厚之间的关系;讨论进口压力和进口温度对干气密封开启临界转速、泄漏率的影响,以及平衡比对闭合力的影响。结果表明:干气密封接触力随平衡膜厚的增大迅速减小,运行转速、泄漏率随平衡膜厚的增大而增大;在同一平衡膜厚下,二氧化碳中杂质含量越高干气密封所需的运行转速越大,泄漏率越小;以较低压力为进口压力时,干气密封更易开启,且二氧化碳中杂质含量越高时干气密封越易开启;适当降低润滑介质的进口温度,有利于干气密封的开启,而在同一进口温度下,二氧化碳气体中杂质含量越高干气密封越难开启;适当调节平衡比,干气密封可实现静压开启,且二氧化碳气体中含有少量杂质时更易实现静压开启。

摘要： 基于某电厂GE9FA重型燃气轮机的实际运行数据和数据驱动建模的基本思路,将其启动过程按阶段划分为盘车清吹、共同加速、独立加速和全速空载4种模式,提出一种基于带有外源性输入的非线性自回归(NARX)模型和神经网络架构搜索(NAS)方法的新型多模融合建模方案,实现了燃气轮机启动过程主要运行参数的高精度建模。仿真结果说明了所提方法及由此构建的模型的正确性。研究成果可为重型燃气轮机启动过程建模提供参考。

摘要： 目前大容量燃气轮发电机发变组保护配置与汽轮发电机组基本一致,但燃气轮机组无法实现自启动,采用静态变频装置启动为主。基于此电气差异,以三菱M701F型燃气轮机组为例,针对燃气轮机发电机启动特点及启动过程中不同工况对差动保护的影响,分析常规电气保护在燃气轮机组启动过程中的有效性,探讨在启动过程中将机端电流退出差动保护计算以提高发变组保护准确性的可行性,降低启动过程发电机故障对系统的影响。并提出机端电流投退判据的几种方案,分析了不同方案的优缺点。

摘要： 为了分析高速离心泵启动过程中蜗壳的瞬态特性,首先通过Flowmaster软件进行启动过程仿真,得出外特性曲线,然后使用CFX对启动过程中的蜗壳进行全流场分析,得出蜗壳内部瞬态速度场分布规律以及轴向力和径向力瞬态变化曲线,同时布置8个监测点对蜗壳的压力脉动进行分析,再通过单向流固耦合对蜗壳的结构进行瞬态特性分析。分析研究结果表明,在离心泵的启动过程中,蜗壳内速度场呈现先紊乱后稳定均匀分布变化,径向力和压力在0.19 s内表现出快速增加,随后较为快速减小直至0.53 s,0.53 s后出现小幅度增加,并在0.91 s逐渐趋向稳定状态。蜗壳结构的振幅在0.19 s达到最大值16.255μm,0.91 s后在13μm上下小幅度波动且趋向稳定状态。

摘要： 某上面级发动机高模试车时,喷管扩张段外壁面某处出现了氧化烧蚀,针对此现象进行了高模试车时的启动过程数值仿真研究,结果表明:试验状态和两种改进方案下,喷管内和扩压器内的流场均在0.1 s已经达到稳定状态,其马赫数和静压等流场参数不再随时间的推进而变化;发动机在启动过程中,喷管出口的高温燃气均会倒流进入真空舱;试验方案燃气倒流量最多,改进方案一燃气倒流量最少,改进方案二燃气倒流量介于试验方案和改进方案一之间;综合比较,改进方案一最佳,是防止发动机高模试车启动过程中燃气倒流烧蚀喷管外壁的一种措施。

摘要： 为研究混流泵启动过程的瞬态特性,以试验测试转速与流量作为求解边界条件,建立了混流泵瞬态流动求解模型与方法.通过准稳态、瞬态数值方法求解的计算扬程与试验扬程的对比,验证了数值方法的可靠性,进而分析了混流泵启动过程中瞬态流场的演化以及启动加速度对内部流场的影响规律.研究结果表明:所采用的数值计算方法可较准确地反映启动过程的瞬态特性,瞬态扬程呈现明显瞬态效应;准稳态方法存在较大误差,基于相似定律的准稳态方法在瞬态性能研究中并不适用;受角加速度效应与流体惯性的影响,加速过程中叶片工作面的进口压力梯度比较明显,轮缘间隙处和叶片出口边尾缘处产生明显旋涡,并由此带来不同于准稳态工况的瞬态外特性;启动加速度对冲击扬程的影响较大,加速度大小决定着冲击扬程的峰值,流量滞后性也呈现明显区别.

摘要： 为了防止600 MW机组锅炉启动阶段NO_(x)排放超标,降低启动成本,加快启动速度,通过提高锅炉给水温度、增加前烟道烟气流量、提前启动磨煤机及其他操作的调整,实现了非改造手段达到启动过程投脱硝的目的。

摘要： 为了研究离心泵叶轮在启动过程以及流体作用力下的动态特性,采用单向流固耦合的方法获取离心泵启动过程中叶轮的动态特性,分析了不同工况下稳态径向力的分布规律以及非定常流动下叶轮所受瞬态径向力的变化规律,并通过谐响应分析获取叶轮在瞬态径向力下所产生的结构振动特性。研究发现:叶轮在启动阶段所受径向力先急剧增大而后减小,最后稳定到30 N处波动,其振动幅值先急剧增大后减小到0.01 mm处后稳定波动;非定常流动作用下叶轮所受瞬态径向力出现周期性变化,在频率为101.67,610 Hz处,叶轮振动幅值明显增大,表明在这2个频率处叶轮易出现振动失稳。

摘要： 针对混流泵启动过程瞬态空化特性,采用数值模拟和高速摄影测量并重的方法,分析了同一启动时间(Ts=10s)不同进口压力下叶轮流道内流场分布.研究结果表明,在模型泵启动初期,泵内部的空化主要由叶顶泄漏涡引起的涡空化与叶顶泄漏流引起的间隙附着空化组成,随着转速的增大,可以观察到叶片背面的空化区域都是由叶片中部靠近轮缘处逐渐向叶片背面的后缘及轮毂的方向发展;叶顶区形成类似于几何三角形的空泡云,包含叶顶泄漏涡空化、卷吸区空化及间隙附着空化.随着进口压力的降低,模型泵发生空化的临界转速较小,空化的发展程度加剧.

摘要： 针对可逆式水泵水轮机在水轮机工况启动过程,基于CFD方法,采用用户定义函数(UDF)控制转轮域和活动导叶域的网格,进行机组启动过程全流道内部流场数值模拟.与传统数值计算相比,为满足计算的连续性,在动网格流域采用适应性强的非结构化网格,滑移网格流域采用运算精度高的结构化网格;运用UDF能够在变流量工况下对水轮机启动过程进行动态模拟,但对网格的要求更加严格,转动域边界条件需要UDF约束;转轮域通过UDF控制滑移网格模拟转轮在流体内自由旋转,说明UDF运用在模拟旋转流动机械动态过程是可行的.

摘要： 对某新投330MW超临界燃煤直流炉机组消缺后启动过程中的化学监督进行了分析,探讨了启动各阶段注意事项及存在的问题,对启动冲洗过程及化学监督提出了建议.

摘要： 含蜡原油是一种组成复杂的混合物,析蜡点以下常表现为复杂的非牛顿流体特性,而其中含蜡原油所具有的屈服应力特性,对管道输运系统中的停输再启动具有重要的影响.本文研究中,为系统的分析含蜡原油屈服应力特性在管道停输再启动过程中的作用,将对含蜡原油的屈服应力进行直接测量,并结合管道输运的模拟对停输再启动现象进行系统的分析.实验中,采用HAAKE RS6000旋转流变仪对含蜡原油的屈服应力进行直接测量,分别考虑温度和剪切速率等因素的影响.同时,建立含蜡原油管道输运模拟系统,对其启动过程进行测试分析,给出不同温度和速率条件下启动过程中的压力变化规律.经研究得出,含蜡原油的屈服应力随温度的降低呈近似指数增加的规律,随剪切速率的增加呈现为近似线性增加的规律.管道输运再启动过程中,压力变化的规律与流变仪直接测量得到的应力变化规律相同,表现有屈服的特性,即启动过程中首先表现出弹性变形的现象,随着变形的增大出现屈服,随后产生流动完成启动.通过对比分析得到,流变仪直接测量得到的屈服应力可以应用于计算管道输运停输再启动过程中需要的最大外载荷,具有较高的精度.研究结果对含蜡原油输运系统的设计,以及含蜡原油的开采具有重要的理论和工程意义.

摘要： 通过燃煤火电厂调研,调取火电机组实时监控数据,获取357台次火电机组启动阶段的NOx排放信息,机组容量涵盖110MW-1000MW.数据显示:机组启动阶段NOx超标小时数在0-22小时之间,其中绝大字分集中在1-4小时之间,占比达66.86％,有16.71％未出现超标,16.42％超标小时数达4h以上,4.03％超标小时数达8h以上;NOx最大排放浓度在1.34-513.51mg/m3之间,其中200-300mg/m3区间比例最高,有9.97％的将启动过程NOx最大浓度控制50mg/m3以下;不同等级机组在超标小时数和最大排放浓度分布上存在一定差异,但不明显.机组启动阶段NOx排放浓度超标时长与机组启动前后的状态密切相关,低氮燃烧技术的普遍采用,对烟气脱硝系统入口NOx浓度控制效果明显.

摘要： 某电厂1089t/h循环流化床锅炉(以下简称CFB锅炉)同时发生两台旋风分离器中心筒故障损坏,因短时无备件更换经抢修拆除后,仅剩一台旋风分离器带中心筒启动连续运行近20天,平均负荷率88.3％.本文从锅炉启动过程,运行过程的参数变化进行简要分析,分析认为入炉煤中细颗粒比例的保证是锅炉安全启动带负荷运行的关键;从中也发现分离器烟气再平衡过程能较好的均衡三台分离器间的循环物料,使得燃烧参数平稳,实现机组的稳定运行.

摘要： 通常,很多人选择用Simulink做控制仿真.但对于开关磁阻电机来说,它的电磁过程十分复杂,电感随着位置和电流都在变化,他不能简单的用一条磁化特性来等效,而是需要一族磁化曲线来描述.Simulink一般是借助有限元仿真的数据建立表格,然后进行查表.这种方法严重依赖表格的精确性,如果表格建立不正确,或者表格的内容不完整,仿真的时候反应不出来,导致仿真结果不准确.Simplore具有强大的协同仿真功能,采用具有物理特性的元器件建模,可以导入Maxwell有限元模型,仿真的结果将更加精确.同时,可以导入Simulink模型,充分利用了Simulink建模简单的优点.本文首先简要介绍开关磁阻电机的主电路和三种基本的控制方法;然后给出一种用于开关磁阻电机启动的控制策略,之后利用Simplore、Maxwell和Simulink三种软件,建立开关磁阻电机控制系统模型,对电机的启动过程进行联合仿真.最后对结果进行分析,总结经验.

摘要： 目前火力发电厂均安装有烟气脱硝系统,烟气脱硝催化剂的最佳活性反应温度区间一般为320—420°C.机组启动期间,发电机并网前,脱硝反应器入口温度无法达到催化剂要求的最低连续喷氨温度,导致机组在并网后长时间NOx排放超标.为满足机组正常启动过程中NOx全负荷达标排放,沁北电厂锅炉专业对本厂600MW、1000MW机组的锅炉管屏布置、设备结构、运行方式以及机组启动过程中影响脱硝催化剂入口烟气温升速度的各种因素进行了深入分析,并结合历次机组启动参数的变化规律,确定了脱硝全负荷投运方案,达到了预期的效果.本文对沁北电厂机组启动过程中发电机并网后脱硝系统全负荷投运技术进行了分析,为同类型火电机组实现机组启动过程中脱硝全负荷投运提供了有益的借鉴.

摘要： 电控固体发动机是一种新概念发动机,与传统固体发动机相比,其主要优势在于可以实现固体推进剂点火、燃烧速度和熄火的随机调控.针对常见的电控固体发动机电极构型不足以解决前期试验中发现的问题,本文设计出了一种基于正负交错螺旋型单端面电极的电控发动机样机,并开展了试验验证.通过试验发现,设计的电控固体火箭发动机能够在2MPa的压强下实现重复启动,在整个工作周期内尚未发生因压力异常引起的爆炸现象.

摘要： 电控固体发动机是一种新概念发动机,与传统固体发动机相比,其主要优势在于可以实现固体推进剂点火、燃烧速度和熄火的随机调控.针对常见的电控固体发动机电极构型不足以解决前期试验中发现的问题,本文设计出了一种基于正负交错螺旋型单端面电极的电控发动机样机,并开展了试验验证.通过试验发现,设计的电控固体火箭发动机能够在2MPa的压强下实现重复启动,在整个工作周期内尚未发生因压力异常引起的爆炸现象.

摘要： 本发明公开了一种加快快速启动厌氧氨氧化反应器启动过程的方法，该方法为：通过在ABR反应器、SBR反应器和MBR反应器中接种硝化污泥，得出MBR反应器有利于启动厌氧氨氧化；之后在MBR反应器接种不同污泥源，筛选出最有益于厌氧氨氧化快速启动的污泥源；最后优化快速启动厌氧氨氧化的工艺运行条件与工艺运行参数，加快厌氧氨氧化启动过程。本发明对MBR展开了了大量的试验，积累了大量经验及成果，针对厌氧氨氧化启动时间长，污泥增长率慢的特点，将MBR与厌氧氨氧化结合在一起，选择最佳污泥源接种，试验快速启动厌氧氨氧化的工艺运行条件与工艺运行参数，使得这一新型高效脱氮技术能尽快大量运用到实际生产中。

摘要： 焊接设备(29)具有中央单元(35)和连接至中央单元(35)的焊炬单元(30)。中央单元(35)包括用于提供焊炬单元(30)的操作所需的电流的至少一个焊接电源(36，37)，并且包括控制单元(5)。焊炬单元(30)包括具有第一焊丝(43)的至少一个第一焊炬(31)和具有第二焊丝(44)的至少一个第二焊炬(32)。第一焊炬(31)被设计成执行第一焊接工艺，而第二焊炬(32)被设计成执行第二焊接工艺，其中，这两个焊炬(31，32)能够彼此独立地操作。控制单元(5)被设计成以如下方式执行启动过程，即，首先在两个焊炬中的一个焊炬(31)处发生第一电弧点火，且在经过了第一电弧点火过程后的等待时间(59)之后，在两个焊炬中的此时未被点火的另一个焊炬(32)处发生第二电弧点火。控制单元(5)还被设计成，在两个焊炬中的一个焊炬(31)处发生第一电弧点火之前或期间，输送两个焊炬中的另一个焊炬(32)的焊丝(44)，使所述焊丝的焊丝端部(50)至等待位置。

摘要： 本发明涉及一种用于控制汽车中的汽车驱动机构的自动切断过程的控制单元，其中该控制单元在预定的切断请求条件被满足且预定的切断禁止条件没有被满足时发送切断信号，用于采取相应切断措施来自动切断该汽车驱动机构。根据本发明，如果预定的条件被满足，则控制单元向存储单元发送存储信号，用以存储至少一个对应于切断禁止条件的存储项。类似地，还提供一种用于控制自动启动过程的控制单元。

摘要： 一种能在可信启动过程中辨识故障程序的方法，属于启动故障识别领域，其特征在于把启动故障分为单项故障三类：U‑Boot、BMC、BIOS和复合故障二类：(U‑Boot+BMC)、(U‑Boot+BMC+BIOS)；以各类故障程序的码长为变量，用可信计算法得到在启动初输入的同类可信启动程序的对应五类码长的标准基准值，作为“本底值”；系统实测待验证其程序可信性的五类码长类别值，再计算其度量值；系统比较可信驱动程序与待测可信启动程序各自的样本值和度量值，按照先单项后复合的上述次序，依次判断样本值等于度量值否，若都相等，则待测启动程序可信，否则不可信；本发明实现了边可信启动边识别故障程序的优点。

摘要： 本发明公开了一种提升质子交换膜燃料电池低温启动过程中电压一致性及启动性能的方法，所述方法是在电堆低温启动加载前建立稳定OCV之后施加一段时间极低的负载电流，当检测电堆电压连续上升大于等于3‑10s后再进行后续加载。所述方法的有益之处在于：施加电流时间短，不影响整体低温启动速度；加载电流极低，不会对电极造成损伤；避免加载初期电堆内部由于初始水汽分布不均导致单节电压过低的现象，提升燃料电池电堆低温启动过程中的电压一致性以及低温启动性能。该方法适用于所有燃料电池低温启动过程，并且操作简单，无需对燃料电池系统进行任何修改。

摘要： 本发明涉及用于更快的启动过程的多处理器启动流程的方法、系统和设备。描述了与用于实施多处理器启动流程以实现更快的启动过程的电路有关的系统、方法和设备。在一个实施例中，一种系统，包括：硬件处理器，其包括处理器核；与硬件处理器耦合的高速缓存；用于硬件初始化代码的存储；以及控制器电路，其要在系统通电之后、在开始执行硬件初始化代码之前将高速缓存的一部分初始化为供硬件初始化代码使用的存储器。

摘要： 本发明涉及用于控制燃气涡轮发动机的启动或重新启动过程的至少一部分的方法和设备。一种控制燃气涡轮发动机的启动或重新启动过程的至少一部分的方法，所述方法包括：使用第一电机来控制低压压缩机的旋转，以增加所述低压压缩机的角速度；以及使用第二电机来控制高压压缩机的旋转，以在所述低压压缩机的所述角速度增加的同时，限制所述高压压缩机的角速度。

摘要： 本发明公开了一种加快快速启动厌氧氨氧化反应器启动过程的方法，该方法为：通过在ABR反应器、SBR反应器和MBR反应器中接种硝化污泥，得出MBR反应器有利于启动厌氧氨氧化；之后在MBR反应器接种不同污泥源，筛选出最有益于厌氧氨氧化快速启动的污泥源；最后优化快速启动厌氧氨氧化的工艺运行条件与工艺运行参数，加快厌氧氨氧化启动过程。本发明对MBR展开了大量的试验，积累了大量经验及成果，针对厌氧氨氧化启动时间长，污泥增长率慢的特点，将MBR与厌氧氨氧化结合在一起，选择最佳污泥源接种，试验快速启动厌氧氨氧化的工艺运行条件与工艺运行参数，使得这一新型高效脱氮技术能尽快大量运用到实际生产中。

摘要： 焊接设备(29)具有中央单元(35)和连接至中央单元(35)的焊炬单元(30)。中央单元(35)包括用于提供焊炬单元(30)的操作所需的电流的至少一个焊接电源(36，37)，并且包括控制单元(5)。焊炬单元(30)包括具有第一焊丝(43)的至少一个第一焊炬(31)和具有第二焊丝(44)的至少一个第二焊炬(32)。第一焊炬(31)被设计成执行第一焊接工艺，而第二焊炬(32)被设计成执行第二焊接工艺，其中，这两个焊炬(31，32)能够彼此独立地操作。控制单元(5)被设计成以如下方式执行启动过程，即，首先在两个焊炬中的一个焊炬(31)处发生第一电弧点火，且在经过了第一电弧点火过程后的等待时间(59)之后，在两个焊炬中的此时未被点火的另一个焊炬(32)处发生第二电弧点火。控制单元(5)还被设计成，在两个焊炬中的一个焊炬(31)处发生第一电弧点火之前或期间，输送两个焊炬中的另一个焊炬(32)的焊丝(44)，使所述焊丝的焊丝端部(50)至等待位置。

摘要： 本实用新型公开了一种应用在变压器启动过程中的软启动装置，包括机体，所述机体的上下方后表面均设置有凸条块，两个所述凸条块之间设置有固定机构，所述机体的前侧上下表面均设置有夹线机构，所述固定腔板的上下表面均设置有插槽腔，且固定腔板的上下方两侧面均嵌入滑动安装有定位轴。本实用新型涉及变压器启动技术领域，该应用在变压器启动过程中的软启动装置，通过利用弹簧的弹性，当需要对该软启动器进行拆卸或安装时，用户只需转动把手，这样就可以使固定板上的定位轴脱离或插入凸条块上的定位孔中，进而能够便于对软启动器进行拆卸或安装，代替了螺丝固定的方式，不仅节省了拆装的时间，而且还降低了人工的劳动强度。