静态混合器

摘要： 提出了一种具有中心多孔射流的旋流式静态混合装置,为了探究流速比R对其混合性能的影响规律,采用Fluent多相流模型对湍流状态下液液两相的浓度分布进行研究。结果表明:在各流速比(R=12—38)下,分离强度及其变化速度均随着轴向距离的增大而减小;在混合器同一横截面内分离强度随着流速比的增大而降低,且降低的幅度亦相应减小;经过4个混合单元后,流体已基本达到完全混合,混合效果随流速比的增加而提高,但相差程度较小(≤0.35%);R=33时是较为理想的工程参数,之后增大流速比对混合效果的影响很小;分离强度在前2个混合单元下降迅速,而在后2个混合单元下降缓慢,说明流体在达到一定混合效果后,后面的混合单元主要起维持混合作用。

摘要： 在中高温敏化的乳化炸药生产线上,粗乳机开机生产需要先加入一部分油相进行调速,经过基质泵开-停-开的重复过程将最先乳化形成的一部分基质排出,再转入精乳和装药料仓。复杂的工艺给该系统联机联动的自动化控制带来较大困难。如果在水油相输料管道中内置静态混合器,使粗乳前水油相物料混合均匀,可提高粗乳效果,那么生产开机后就不需要把这部分基质排出,基质泵就不需要重复停机和开机过程,进而为连续化生产创造有利条件。同时将粗乳机设置为与液位关联的自动调速,在工控机控制界面上,按照工艺流程设置控制与操作界面,可提高自动化技术水平,保障安全生产。

摘要： 在超低排放要求下,SCR脱硝反应器的喷氨过量不仅影响经济性,还会引起空预器堵塞、电除尘积灰、布袋糊袋等问题。为提高SCR入口烟气速度和氨氮物质的量比的均匀性,对某电厂一台300 MW机组一侧SCR反应器进行计算流体力学的模拟和烟道流场优化。以Fluent为主要工具,在分析空塔模型和原导流板布置方案的基础上,对SCR烟道导流板结构进行优化、在喷氨格栅下游布置静态混合器,以实现首层催化剂前截面速度和氨氮物质的量比均匀分布。空塔方案速度相对标准偏差为26.1%,氨氮物质的量比相对标准偏差为24.8%,均达不到工程设计要求;原方案在SCR烟道渐扩处和转角处设置6组导流板,速度和浓度均匀性得到较大改善,速度相对标准偏差为13.9%,达到工程设计要求,而氨氮物质的量比相对标准偏差为15.3%,不符合小于10%的设计要求;优化方案布置的导流板消除了烟气在烟道转角处和渐扩处的漩涡、回流现象,同时安装静态混合器增强混合,使速度相对标准偏差减小至11.4%,氨氮物质的量比相对标准偏差为9.4%,SCR烟道内流场均匀性得到较大改善,速度和浓度均匀性达到设计要求。优化方案的压力损失为706 Pa,达到B级设计要求。合理布置导流板和静态混合器可以提高流场均匀性而不引起过大的压力损失,模拟结果对现场SCR流场优化具有借鉴和指导意义。

摘要： 选取碘化物-碘酸盐平行竞争反应为工作体系,采用组分输运模型对Lightnin静态混合器(LSM)内的微观特性进行了数值研究。结果表明:数值预测结果与实验结果误差为6.16%。在充分湍流状态下(雷诺数为3000~7000),物料进入旋流元件后其旋流强度沿流程呈正弦周期分布且旋流强度峰值逐渐右移,流道内的离心力调控致使元件两侧产生的反向对称涡心逐渐向管壁侧演化。轴向距离(z)与混合元件长度(l)的比值(z/l)为2时,微观混合与空管段对比提高了95.65%~96.18%。入口尺寸即氢离子入口直径(d)与管径(D)的比值(d/D)为0.7时,微观混合效率离集指数(X_(S))最小。入口H^(+)和IO_(3)^(-)、I-及缓冲溶液的体积流量比(V_(B)/V_(A))为4时的微观混合特性相比,V_(B)/V_(A)为6,8,10和12时的微观混合特性分别提高了6.7%,10%,12%和13.3%。对雷诺数、入口H^(+)浓度和入口尺寸这3种因素进行正交实验发现,入口尺寸对微观混合特性的影响大于其他两种因素。

摘要： 回顾了环嗪酮合成工艺路线,重点介绍了以单氰胺为起始原料连续环合工业化生产环嗪酮的革新工艺,并分析、比较了该生产工艺的合理性与优越性。

摘要： 在湍流状态下,采用计算流体力学软件(CFD)ANSYS FLUENT v16.1大涡模型在雷诺数Re为398、1990、3981和5971时,对Lightnin静态混合器内瞬态压力波动特性进行瞬态数值模拟.首先对原始信号进行消噪处理,确定优化数据长度,然后通过研究压力波动时间序列的偏斜度S、平坦度F及概率密度分布等参数,分析静态混合器内的瞬时静压湍流脉动特征.结果表明:混合器内静压波动时间序列存在宏观不稳定性.在Re=3981时,F随着时间序列长度的增加其变化率小于4.95%,σ/p_(max)的变化率小于4.6%;压力概率密度分布峰值沿轴向位置的增加呈减小趋势,说明元件的扰动使小尺度涡运动增强;随着Re的增大,偏斜度和平坦度总体分布范围减小,偏离高斯分布程度提高,混合性能增强.

摘要： 在湍流状态Re=2640~17600下,采用恒热通量传热实验与数值模拟相结合的方法,系统研究Reynolds数Re和交错角对Ross LPD型静态混合器内湍流流动与传热性能影响,采用Nusselt数、Darcy摩擦系数、综合传热系数、速度场与温度梯度和压力梯度协同角等参数评价混合器内传热强化性能;基于CFD与LPT相耦合分析混合器内流体微元拉伸率。研究结果表明:SST k-ω模型预测Ross型静态混合器湍流阻力及传热结果与实验结果具有很好一致性;Ross混合器流场内形成与流场尺度较为接近的纵向涡,其涡心在圆形截面与半圆形截面中心间周期性迁移,横截面内湍流分散混合效率是Kenics的3.36~1.72倍;当Re>7040时,Ross LPD综合传热性能明显优于KSM;当叶片夹角为30°时,综合传热性能系数具有最大值;Ross LPD内插件具有高效低阻的技术优势和结构改进潜力。

摘要： 以Lightnin静态混合器(LSM)内水−空气气液两相体系为研究对象,在连续相水表观速度U_(L)=0.071~0.127 m/s和离散相空气表观速度U_(G)=0.007~0.042 m/s的条件下,研究内径100 mm的LSM内气液两相湍流流动阻力与气泡分散水动力学行为。使用分辨率为1920×1080的高速相机Revealer-2F04M采集混合器内不同轴向窗口的气泡群演化过程。结果表明:当U_(L)<0.085 m/s和U_(G)=0.025~0.042 m/s时,LSM内的流型为泡状流。随着气泡群流经混合元件数的增加,气泡群的Sauter平均直径d_(32)逐渐减小。当液体表观速度U_(L)≤0.085 m/s时,Sauter平均直径d_(32)随气体表观速度的增加先减小后增大;U_(G)=0.028 m/s时d_(32)达到局部最小值,53%的气泡直径d_(B)/D_(0)在0.02~0.05范围内。Sauter平均直径、内径与无量纲停留时间τ之间的关系满足d_(32)/D_(0)=0.031τ^(-0.14)We^(-0.41)。平均气含率α的增大显著增加了单位体积内气泡数量密度,加剧气泡与元件表面碰撞频率,增大旋涡二次流强度,导致摩擦系数显著降低;采用Lockhart-Martinelli方法对实验数据回归,得到气液两相流压降预测常数C的关联式:C=5.26×10^(5)U_(G)^(-0.91)/Re^(0.74)。

摘要： 介绍了目前国内外浇注PBX炸药的混合方式发展趋势,设计了适用于浇注PBX炸药的静态混合装置。采用流体动力学仿真技术,对物料在SK型静态混合器中的流动特性进行了模拟分析,获取了静态混合器管路中压力分布、温度分布及浓度分布情况,对比了固化剂组份浓度均匀性随着混合单元数增多的变化,并结合模拟物料混合工艺进行了试验验证。结果表明,SK型静态混合器能够将PBX物料与固化剂混合均匀,且增加混合单元数,有利于固化剂组分的均匀性。

摘要： 设计了1种能够增强聚合物混合效果的拉伸流动静态混合器(EFM),以高密度聚乙烯/聚苯乙烯(PE-HD/PS)作为混合体系,根据共混体系扫描电子显微镜(SEM)照片及分散相的平均粒径,研究了不同盘形结构和不同盘棱间隙(δ)(0.125~2.0 mm)下EFM的混合性能。结果表明,EFM的盘形入口结构对其混合性能影响较小,混合能力随盘棱顶端圆角半径的增大而有所提升,随δ的增大出现先降低再升高又降低的变化趋势。

摘要： 介绍了马头洗选厂在洗水过程中为进一步改善絮凝效果,提高絮凝剂药剂使用效能,通过分析研究二次流原理和絮凝剂溶液反应作用机理,在管道中加设自主研发静态混合器,从而取得良好应用效果并予以推广.

摘要： 为适应越来越多种类的化学品被添加应用于造纸过程,首先提出了一种创新型静态混合器的混合单元结构,然后,基于FLUENT软件对其工作过程内部流场进行数值模拟;最后通过建立一实验装置对模拟结果进行验证.结果表明:三角形管壁叶片式静态混合器内部特征结构为三个取自管壁的叶片进行120°均分布于管壁内侧;经过FLUENT的流畅模拟分析可以得出,该静态混合器能够让内部流场在压力、速度大小和方向、流体的湍流情况发生有效变化,进而使流体物料间相互充分混合;通过实验,与目前常用的kenics标准静态混合器比较,可以发现三角形管壁叶片式静态混合器具有简单、高效、节能、不易挂浆和不易剪切破坏高分子类化学品结构,实现对流体进行分流和混合功能.

摘要： 采用Fluent软件对用于调酸的衬四氟乙烯静态混合器(商用混合器)进行数值模拟,速度矢量显示:各个截面均有速度的变化和湍流,矢量的极大值均集中在近壁面区域,流体持续同方向旋流,重定向功能相对较弱,经过混合单元改进后,重定向功能更强,混合效率更高.改进混合器经混合单元后硫酸相体积分数分布范围明显窄于商用混合器,硫酸的混合更均匀.除第一个混合单元出口外,其余混合单元出口,改进混合器的分离强度均优于商业混合器.改进混合器经二个混合单元分离强度混合均匀,而商用混合器需三个混合单元才能混合均匀.商用混合器总的压力降为5593.006Pa,改进混合器总的压力降为11286.193Pa,改进混合器的压力降大于商用混合器,均在可接受范围.

摘要： 本文通过数值模拟方法对螺旋式静态混合器和SK静态混合器的混合机理进行了研究.首先使用Solidworks制作两种混合器的三维模型.然后使用Gambit对混合器模型划分了网格,并确定了边界条件.应用Fluent对两种混合器的流动过程分别进行了数值模拟,得到了静态混合器的速度场,分析了静态混合器的混合机理.

摘要： 针对目前国内乳化炸药敏化机功率高、体积大、能耗高等问题,将现场混装乳化炸药使用的静态混合器通过改进和设备设施匹配,应用在乳化炸药生产线,在实现本质安全生产的同时,解决了前述问题.研究结果表明:静态混合器是一种没有机械运动部件的高效混合设备,是作为乳化炸药敏化机的一种较好选择,但应用在乳化炸药生产线时需配用合适的乳化基质泵送机构及敏化剂的配送设备.

摘要： 针对塑料加工中的色纹、色差、混合不均匀等缺陷，利用改进的sx型静态混合器，对塑料电器外壳、周转箱、餐具、手柄等制品进行对照试验，发现使用静态混合器以后，可以有效改善由于注塑机混合不均匀造成的色纹、色差，同时可以降低熔胶背压，缩短成型周期。

摘要： 油田聚合物驱油使用超高分子量聚合物母液,具有黏度高,浓度大的特点.采用普通静态混合器对母液与水混合时,均匀度达不到要求.本文介绍了一种满足这种混合要求的静态混合器,超高分子聚合物母液在静态混合器的水旋流区、母液分散区和母液棍合液混合区的共同作用下将高黏度聚合物母液与水充分混合，其中母液分散区在混合过程中起到关键性作用。通过对超高分子量聚合物母液静态混合器混合机理的研究，参数的计算，可用该种静态混合器结构设计。

摘要： 针对目前三次采油注聚物现场使用的SK型静态混合器对聚丙烯酰胺(PAM)剪切降解大的缺陷，本文在前人研究的基础上设计了一类新型静态混合器,将设计出的静态混合器与SK型静态混合器对比发现，设计出的混合器具有低剪切的特点,但混合效果相对略差。结果表明：所设计优化出的静态混合器能满足三次采油注聚物工业对聚合物降解率的工艺要求;工业现场中推荐使用3#静态混合器。

摘要： 以一种新型的四叶片组合静态混合器为研究对象,对其湍流换热性能进行了实验测量并同SK型静态混合器进行对比,测量结果表明:在2.6×103≤Re≤4.6×103范围内,新型静态混合器管内努塞尔特准数计算式为:Nu=0.0638Re0.8Pr0.4,其传热效率比SK型静态混合器提高约12％.

摘要： 多年来由于没有配套的压胶工具，综合性能十分优秀的改性环氧类胶粘剂在双管植筋胶施工工艺上的应用受到极大限制。经过两年多的不懈努力，研发出了改性环氧类双管植筋胶粘剂及大推力电动式压胶枪，应用于双管植筋施工工艺中，使植筋施工质量从根本上得到了保证。

摘要： 一种用于静态混合器(1)的混合件(2)，该混合件(2)在纵向(L)上延伸并具有多个相对于该纵向(L)横向延伸的多个基本件(2e)以及至少两个在纵向(L)上延伸的两个纵向支承件(2f)，静态混合件(2)包括在纵向(L)上彼此靠着布置的多个基本件(2a，2b，2c，2d)，各基本件(2a，2b，2c，2d)具有纵向支承件(2f)，并且所述基本件(2a，2b，2c，2d)以及它们的纵向支承件(2f)相互排列使得形成在该混合件(2)的整个长度上延伸的纵向支承件(2f)，所述基本件(2a，2b，2c，2d)彼此紧挨着布置并至少通过所述各纵向支承件(2f)牢固地连接在一起。

摘要： 一种用于在静态混合器(16)中混合流体流的混合导流体(10)，包括沿着纵向方向延伸的混合元件支撑结构(30)和联接到该混合元件支撑结构(30)的第一组可移动混合元件(34)。所述第一组可移动混合元件(34)以第一构造形成，并在混合导流体(10)插入到管状管道(14)中时移动到第二构造。在该第二构造中，第一组可移动混合元件(34)针对混合流体而被优化并限定难以模制的多个底切。该混合导流体(10)还可包括第二组静止混合导流体(42)，当第一组可移动混合元件(34)移动到第二构造时，该第二组静止混合导流体(42)与第一组可移动混合元件(34)交错。

摘要： 提供一种与以往相比混合能力的个体差小的静态混合器以及具有该静态混合器的钢板的燃烧设备。沿配管(150)的长度方向插入有多个的第1混合元件(200)、第2混合元件(300)具有：分隔板(210)、(310)，其相对于长度方向平行地配置，具有成为流体的流路的开口部(211)；和两张板(220)、(230)、(320)、(330)，其在分隔板的第1面侧和第2面侧各设有一张，相对于长度方向不平行地接合，从而拦截流体，使得流体经由分隔板的开口部(211)而回旋，该第1混合元件、第2混合元件以相邻的分隔板彼此不平行的方式插入于配管，分隔板具有对设在板上的突起(222)进行约束的约束部。

摘要： 本发明涉及一种用于将至少两种组分混合到一起的静态混合器，包括：混合器壳体(12)；混合元件(16)，其至少部分地布置在混合器壳体(12)内；和混合器入口段(14)，其具有设置在输出侧的至少两个入口(18a、18b)和设置在输出表面(32)的至少两个出口(22a、22b)。混合器壳体(12)、混合元件(16)和混合器入口段(14)形成为单独的元件。混合元件(16)包括插头元件(30)，混合器入口段(14)包括接合插头元件(30)的对插元件(26)，并且混合元件(16)与混合器入口段(14)借助于插接连接以旋转固定的方式插接到一起。本发明还涉及一种分送设备，涉及一种装配静态混合器的方法，以及涉及静态混合器或分送设备的使用。

摘要： 一种用于静态混合器(1)的混合件(2)，该混合件(2)在纵向(L)上延伸并具有多个相对于该纵向(L)横向延伸的多个基本件(2e)以及至少两个在纵向(L)上延伸的两个纵向支承件(2f)，静态混合件(2)包括在纵向(L)上彼此靠着布置的多个基本件(2a，2b，2c，2d)，各基本件(2a，2b，2c，2d)具有纵向支承件(2f)，并且所述基本件(2a，2b，2c，2d)以及它们的纵向支承件(2f)相互排列使得形成在该混合件(2)的整个长度上延伸的纵向支承件(2f)，所述基本件(2a，2b，2c，2d)彼此紧挨着布置并至少通过所述各纵向支承件(2f)牢固地连接在一起。

摘要： 一种用于在静态混合器(16)中混合流体流的混合导流体(10)，包括沿着纵向方向延伸的混合元件支撑结构(30)和联接到该混合元件支撑结构(30)的第一组可移动混合元件(34)。所述第一组可移动混合元件(34)以第一构造形成，并在混合导流体(10)插入到管状管道(14)中时移动到第二构造。在该第二构造中，第一组可移动混合元件(34)针对混合流体而被优化并限定难以模制的多个底切。该混合导流体(10)还可包括第二组静止混合导流体(42)，当第一组可移动混合元件(34)移动到第二构造时，该第二组静止混合导流体(42)与第一组可移动混合元件(34)交错。

摘要： 本发明涉及静态混合器或流动反应器，该流动反应器包括用于混合通过流动反应器传输或在流动反应器中循环的流体流的静态混合器，具体地，根据本发明的静态混合器可以通过减小气泡的尺寸来改善气体/质量的传递。根据本发明的流动反应器可以具有任何横截面，例如圆形，并且可以在流动反应器中插入一个或多个混合单元。更具体地，本发明涉及一种静态混合器元件，其被配置为减小液体中的气泡的尺寸，用于安装在流动通道中，该静态混合器元件包括在流动通道的横截面区域上延伸的混合器单元(1)，该混合器单元(1)包括多个通孔(3)，静态混合器元件包括至少两个混合器单元(1)或由至少两个混合器单元构成，所述至少两个混合器单元为第一或在前的混合器单元(1)和第二且相邻的混合器单元(1)，第一混合器单元和第二混合器单元在流动方向上相对于彼此移位，使得第一或在前的混合器单元(1)中的通孔(3)至少部分地面向第二且相邻的混合器单元(1)的表面，从而迫使流体流改变方向，其中相邻的混合器单元(1)具有大致相同的高度或厚度h，并且是大致平行的，它们之间具有距离d，该距离d能够是大约为0，因为两个相邻的混合器单元(1)能够在一个或多个点处相互接触，或者距离d能够大于0并且能够至少是混合器单元(1)的厚度的0.5倍，即0.5xh，或者距离d能够至少为混合器单元的厚度，即1xh，或者距离d最大能够为混合器单元(1)的厚度的10倍，即10xh，或者最大为混合器单元的厚度的5倍，即5xh，或者最大为混合器单元的厚度的3倍，即3xh。

摘要： 提供一种与以往相比混合能力的个体差小的静态混合器以及具有该静态混合器的钢板的燃烧设备。沿配管(150)的长度方向插入有多个的第1混合元件(200)、第2混合元件(300)具有：分隔板(210)、(310)，其相对于长度方向平行地配置，具有成为流体的流路的开口部(211)；和两张板(220)、(230)、(320)、(330)，其在分隔板的第1面侧和第2面侧各设有一张，相对于长度方向不平行地接合，从而拦截流体，使得流体经由分隔板的开口部(211)而回旋，该第1混合元件、第2混合元件以相邻的分隔板彼此不平行的方式插入于配管，分隔板具有对设在板上的突起(222)进行约束的约束部。

摘要： 一种用于静态混合器（10）的混合插入件（12），其包括多个混合元件（20、40），所述多个混合元件通过至少一个外围腹板（22）相互连接，其中，外围腹板（22）是至少部分地不连续的（30）。一种用于将至少两种组分混合在一起的静态混合器（10）包括混合器壳体（11）、混合插入件（12），所述混合插入件至少部分地布置在混合器壳体（11）中。混合插入件（12）还包括通过至少部分地不连续（30）的至少一个外围腹板（22）连接的多个混合元件（20、40）。一种成套部件包括：静态混合器（10）；双组分料筒，其适于连接到所述静态混合器（10）并适于通过所述静态混合器（10）分配两种组分并由此混合所述组分；以及可选地包括分配枪。使用混合插入件（12）或静态混合器（10）以用于混合两种组分材料。

摘要： 本实用新型提供了一种静态混合器及具有该静态混合器的注塑机。所述静态混合器包括外套筒和混合体内芯；外套筒内设有沿其轴线延伸并贯通该外套筒两端的中孔；混合体内芯为一体成型结构，包括基体和分布于所述基体外周的多个棱条；该基体内部设有沿其轴线延伸贯通的中央流道孔；各个棱条绕该基体的轴线呈螺旋状延伸，相邻的棱条之间形成呈螺旋状延伸的螺旋通道；每一棱条上设有贯通相邻螺旋通道的第一相贯孔，该基体上设有贯通所述螺旋通道和所述中央流道孔的第二相贯孔；所述棱条的外表面贴合固定于所述外套筒的中孔的内壁。本实用新型可改善流体混合效果且结构简单。