静压

摘要： 为加强通风机性能及安全性,保证气体的良好流动状态,采用有限元仿真的方式,对不同结构形式的分流叶片对通风机性能产生的影响进行分析,从而为分流叶片及通风机的结构优化提供参考,提高通风机的安全稳定性,更好地为矿井作业提供通风保障。

摘要： 提出了一种耐静压的复合材料格栅夹芯吸声结构。格栅格内填充聚氨酯基体,基体内嵌入软橡胶包覆的铁球作为局域共振散射体单元。采用有限元方法对结构在常压和3 MPa静压下的吸声性能进行了对比计算,结果表明静压下结构吸声性能稳定。通过建立吸声系数曲线、平均能耗曲线、位移场和能耗密度场的关系,对结构吸声机理进行了分析。最后采用遗传算法对结构的宽频吸声性能进行了优化设计,优化后平均吸声性能提高150%且在低频点处吸声系数达到0.99,此时结构厚度小于λ/14,实现了小尺寸控制大波长低频声波。有望通过增加更多材料和结构参数或在不同格栅格填充针对不同低频点完美吸声的微结构来实现低频宽带吸声结构设计。

摘要： 阻尼网通过密集的网孔的阻尼作用,提高网后气体速度分布的均匀性,广泛应用于航空试验器中。通过风洞试验,测量阻尼网性能参数。安装FFW-003型阻尼网后,测量实验风速为4,6,8,10 m/s,网前后测点的静压值。取下阻尼网,测定相应风速下,风洞流动沿程损失。根据测量结果,用最小二乘法,拟合出压力损失系数。

摘要： 为探究乳化炸药在静压下的微观变化,实时观察乳化炸药在不同压力下的动态变化过程,使用了生物显微镜和爆炸球罐对空气静压加载下的乳化炸药进行微观研究。对亚硝酸钠(化学)敏化和玻璃微球(物理)敏化的乳化炸药进行实时加压观察,并对加压前、后两种炸药的复原性进行了研究。结果表明,两种敏化载体在静压加载下有不同的变化形式:化学敏化气泡可承受压力较小,在0~0.3 MPa之间,气泡受压发生收缩和融合,在0.3 MPa下90%以上的气泡均形成无效热点,卸压复原后的乳化炸药中气泡粒径在20~30μm的数量达到68.7%,与初始炸药形态相比,粒径更加均匀,但爆炸性能并无明显变化;物理敏化微球在加压过程中会产生不可逆的破裂,并且破裂产生的碎屑会导致周围小范围的乳化基质破乳。

摘要： 基于均匀送风管道设计理论,以白鹤滩水电站工程设计为例,采用静压不变的无分支均匀送风计算方法,指导水电站地下厂房发电机层拱顶送风管主管断面的选取,计算结果表明,主风管变断面的次数可适当减少,断面积减小不宜过多,应尽量使主管内风速变化呈递减趋势。

摘要： 以中泰广场项目桩基工程为背景,在进行应力释放孔对静压预制桩挤土效应缓解效果理论分析的基础上,对静压预制桩沉桩施工对周围土体应力平衡状态的影响进行分析,进而对本建筑工程静压管桩应力释放孔设计及施工过程进行探讨。结果表明,应力释放孔措施在缓解静压法预制管桩沉桩施工过程所释放的土体应力方面效果显著,能有效避免应力影响范围内建筑物结构变形、开裂及受损,且施工简便,在高层建筑、交通铁路、桥梁等工程中应用前景广阔。

摘要： 低温液体运载火箭输送系统空化将导致发动机泵入口压力下降,偏离设计工况,严重时可能引发涡轮泵夹气,为运载火箭飞行可靠性带来灾难性影响。采用数值仿真与地面全尺寸出流试验相结合的方法,系统研究了低温输送系统空化特性及发展规律。结果表明,贮箱压力、飞行过载、液柱高度、推进剂温度、出流口型面等参数均对空化的发生与发展有重要影响,且相互之间耦合效应显著;出流口处存在局部限流环节,是初始空化诱发的位置;当输送管直管段当地静压不足以抑制空化时,空化可能沿输送管向下游传递;合理控制当地静压是抑制空化初生和沿流动发展的有效措施。

摘要： 针对转炉活动烟罩在实际运行过程中集箱流量分配不均的问题,采用(CFD)数值模拟的方法,对影响受热管流量分布的集箱直径和集箱进出口方式进行不同工况下的数值模拟分析。模拟结果表明:随着集箱直径的增大,受热管流量分布的均匀性有显著提高;集箱直径D^(h)=209 mm的工况下集箱采用“下进下出”冷却水循环方式更符合受热管的理论配水需求。

摘要： 为了改善旋风分离器内部流场的不对称性并提高分离效率,提出在旋风分离器的入口上侧设置收缩角,并采用Fluent软件的雷诺应力模型(RSM)对入口上侧带收缩角的旋风分离器进行数值模拟。结果表明:设置入口上侧的收缩角,可使旋风分离器近壁面区域的静压明显增加,中心轴线上的静压波动减小,并且排尘口附近的负压值变大,有利于改善颗粒返混现象;入口收缩角使入口截面逐渐变小,入口气流逐渐加速,而压降大致与入口速度的平方成正比,导致压降升高;入口收缩角没有改变短路流发生的区域,积分截面都在排气管末端下方15 mm处,但是改进后的旋风分离器短路流量减少,切向速度变大,有利于颗粒分离。

摘要： 为了实现通风管道风量实时在线监测,改变因传统侵入式测风装置可能导致的管道清理设备无法合理工作的现状,将现有圆形管道改造成并联管道的形式,并通过对管道实际结构的分析,选取合适的测量截面,采用改进的等环面积法计算主管风量,且同时测量分管的截面静压值,拟合二者数据,得到静压值与主管风量的数学关系。研究结果表明:改装所带来的测量平均误差为2.05%,该设计方法可对因传统侵入式测量仪器自身局限性导致某些管道内部作业设备无法合理运行的工况提供一定参考和借鉴。

摘要： 进行了带尾板的由常规直叶片、正倾斜叶片、正弯曲叶片、反弯曲叶片、S型叶片组成的五种矩型扩压叶栅在低速风洞上的实验研究,测量了叶栅出口流场,分析了零冲角下不同叶片弯曲形式对叶栅出口气流角和静压的影响,及其弯曲叶片改变流场结构和端壁损失的机理.

摘要： 本文介绍了全热交换器并对其效率进行了两种不同的试验方法测试的比对,并对测试结果产生影响的机外静压、取样点的位置等进行了分析研究.

摘要： 由于受空速管的长度及安装位置的影响，无人机上测得的大气数据往往存在一定的偏差，通常要采用工程手段对其进行合理的修正。本文详细探讨修正大气数据的两种工程方法，其一是直接补偿真空速，其二是对静压进行补偿。

摘要： 近年来,室内空气质量和建筑能耗问题越来越受人们的关注,使得全热交换器得到了快速发展,所以此文对全热交换器作了简单介绍并对其效率进行了两种不同的试验方法测试结果的比对,然后进一步对机外静压取样点的位置等进行了试验结果比对,测试结果表明试验方法和机外静压取样点的位置不同均会对效率的测试产生影响

摘要： 考虑了纤锌矿结构材料的各向异性造成的内建电场的作用以及各向异性造成的应变张量和静压形变势与各向同性材料的差别.在此基础上计算了GaN/GaAlN量子阱内电子的激发态极化.研究了压力(应变)对电子激发态极化的影响.结果表明,电子势垒高度、电子有效质量和电子激发态极化均随压力线性下降,但由于内建电场的作用造成电子波函数高度局域化,上述变化的幅度不大.

摘要： 为了提供一种结构稳定性好、超高精度的流体静压轴承，本发明记载一种表面节流的流体静压轴承，包括轴套、主轴、上辐板和下辐板，轴套套设在主轴上，上辐板和下辐板分别位于轴套的上方和下方并均固定在主轴上，上辐板、下辐板与主轴承“工字型”结构，轴套与主轴之间上下设置有相互连通的环形孔缝Ⅰ和环形孔缝Ⅱ，环形孔缝Ⅰ和环形孔缝Ⅱ结构相同且相互对称，环形孔缝Ⅰ和环形孔缝Ⅱ的纵剖面均呈阶梯状结构；轴套上设置有进孔和出孔，进孔与环形孔缝Ⅰ或环形孔缝Ⅱ连通，出孔与环形孔缝Ⅰ或环形孔缝Ⅱ连通。本发明润滑介质可以是液体或气体，本发明无需额外安装节流器，极大的提高了装配效率和可靠度，轴承结构简单可靠，易于加工。

摘要： 为了提供一种结构简单、加工方便、稳定性好、回转精度高的流体静压轴承，本发明记载一种流体静压轴承，包括主轴和轴套，主轴为中部设置有环状凸缘的圆柱状结构，轴套为中部设置有环状凹槽的圆柱筒状结构，轴套套设在主轴上，环状凸缘位于环状凹槽内部，位于环状凸缘上方的圆柱状结构与轴套之间设置有环形孔缝Ⅰ，位于环状凸缘下方的圆柱状结构与轴套之间设置有环形孔缝Ⅱ，环状凸缘的上表面与轴套之间设置有环形孔缝Ⅲ，所述环状凸缘的下表面与轴套之间设置有环形孔缝Ⅳ，环形孔缝Ⅰ、环形孔缝Ⅱ、环形孔缝Ⅲ和环形孔缝Ⅳ的纵剖面均呈阶梯状结构。本发明零件数量少，加工简单，装配方便，无需额外安装节流器，工作时更加稳定，可靠度更高。

摘要： 热等静压罐的端板包括中心区域和主区域，所述主区域从所述中心区域径向延伸并且在围绕所述端板周边的拐角处终止。所述端板沿所述主区域从所述中心区域到所述拐角的厚度增加，从而确定一个锥角。所述拐角包括内表面，所述内表面包括圆角部分，所述主区域通过所述圆角部分平滑地过渡到唇缘。还公开了一种包括所述端板中的至少一者的热等静压罐，以及一种使用所述热等静压罐热等静压冶金粉末的方法。

摘要： 本发明公开了高速节能的静压装置，包括第一定板、动板和夹紧驱动件，还公开了等静压机，包括机座、左模、右模和上述中的高速节能的静压装置，还公开了静压装置的使用方法，包括以下步骤：快速合模、锁模、快速开模。本发明取得的有益效果：该高速节能的静压装置在传统的等静压机的基础上省去了外环油缸和内环油缸的结构，在满足使用需求的前提下，使原本结构复杂的主油缸部件变得更容易生产，并省去了大量的与之配套的密封件和加工要求高的零件，大大降低了整体的重量，使结构更为简单可靠，具有结构简单、制造成本低、生产效率高和能耗低的优点。

摘要： 本申请公开一种等静压加压装置、干袋式等静压机及等静压压制方法，其中，该等静压加压装置包括高压腔体，该高压腔体具有高压处理室，在高压处理室内设有干袋单元和辅助成型件，其中，该高压腔体具有沿第一方向的第一端和第二端，该干袋单元的第一端装设于高压腔体的第一端，干袋单元用于装载待成型粉末，该辅助成型件用于抵接在干袋单元的第二端，并且，当对待成型粉末等静压加压时，该辅助成型件沿第一方向挤压干袋单元，使得待成型粉末等静压加压后呈预定的形状，减少了压制产品的形状呈现的随机性；从而解决了当干袋或模具单元较薄较软时导致的压制产品形状呈现随机性的技术问题。

摘要： 本发明公开了一种静压导轨平台，包括：载台主体、导轨座、进油阀以及平衡组件；导轨座安装于载台主体上，导轨座与载台主体构成导轨容纳槽，载台主体上开设有阀门安装孔，进油阀插接于阀门安装孔，平衡组件固定安装于导轨座上。导轨容纳槽的槽壁上开设有承载油腔；平衡组件包括：基座、多个垫块以及多个弹性垫片；基座安装于导轨座上，多个垫块安装于基座上，基座上开设有第一调节油腔，每一垫块上开设有第二调节油腔，多个弹性垫片设于垫块与基座之间。本发明的静压导轨平台可以在受到外载荷后平衡油路的油压。本发明还公开一种包括该静压导轨平台的静压导轨运输机构，以及一种包括上述静压导轨运输机构的静压导轨磨床。

摘要： 为了提供一种结构稳定性好、超高精度的流体静压轴承，本发明记载一种表面节流的流体静压轴承，包括轴套、主轴、上辐板和下辐板，轴套套设在主轴上，上辐板和下辐板分别位于轴套的上方和下方并均固定在主轴上，上辐板、下辐板与主轴承“工字型”结构，轴套与主轴之间上下设置有相互连通的环形孔缝Ⅰ和环形孔缝Ⅱ，环形孔缝Ⅰ和环形孔缝Ⅱ结构相同且相互对称，环形孔缝Ⅰ和环形孔缝Ⅱ的纵剖面均呈阶梯状结构；轴套上设置有进孔和出孔，进孔与环形孔缝Ⅰ或环形孔缝Ⅱ连通，出孔与环形孔缝Ⅰ或环形孔缝Ⅱ连通。本发明润滑介质可以是液体或气体，本发明无需额外安装节流器，极大的提高了装配效率和可靠度，轴承结构简单可靠，易于加工。

摘要： 为了提供一种结构简单、加工方便、稳定性好、回转精度高的流体静压轴承，本发明记载一种流体静压轴承，包括主轴和轴套，主轴为中部设置有环状凸缘的圆柱状结构，轴套为中部设置有环状凹槽的圆柱筒状结构，轴套套设在主轴上，环状凸缘位于环状凹槽内部，位于环状凸缘上方的圆柱状结构与轴套之间设置有环形孔缝Ⅰ，位于环状凸缘下方的圆柱状结构与轴套之间设置有环形孔缝Ⅱ，环状凸缘的上表面与轴套之间设置有环形孔缝Ⅲ，所述环状凸缘的下表面与轴套之间设置有环形孔缝Ⅳ，环形孔缝Ⅰ、环形孔缝Ⅱ、环形孔缝Ⅲ和环形孔缝Ⅳ的纵剖面均呈阶梯状结构。本发明零件数量少，加工简单，装配方便，无需额外安装节流器，工作时更加稳定，可靠度更高。

摘要： 热等静压罐的端板包括中心区域和主区域，所述主区域从所述中心区域径向延伸并且在围绕所述端板周边的拐角处终止。所述端板沿所述主区域从所述中心区域到所述拐角的厚度增加，从而确定一个锥角。所述拐角包括内表面，所述内表面包括圆角部分，所述主区域通过所述圆角部分平滑地过渡到唇缘。还公开了一种包括所述端板中的至少一者的热等静压罐，以及一种使用所述热等静压罐热等静压冶金粉末的方法。

摘要： 本实用新型公开了一种用于等静压粉末成型的冷等静压机，包括冷等静压桶，所述冷等静压桶的左右两侧螺纹连接有摇杆，所述摇杆的一端连接有第一限位板，所述冷等静压桶的前后两侧安装有液压缸，所述液压缸的输出端穿过冷等静压桶连接有第二限位板，所述第二限位板上设置有透气孔，所述冷等静压桶的底部设置有缓冲底座，所述冷等静压桶的顶部设置有上端盖，所述上端盖上设置有堵头，所述堵头的中间位置设置有排气孔，通过设有第一限位板和第二限位板，在进行等静压时，能够形成框架结构，进行静压成型，方便操作，通过在第一限位板上设置有伸缩板，在进行静压时能够调整第一限位板和第二限位板的宽度，对模具的形状进行调整，造成不同体积的成型模块。