磨削性能

摘要： 通过改变尿素造孔剂的添加量制备了不同孔隙率的陶瓷结合剂CBN砂轮坯体,再以CuSn;为熔渗剂制备了陶瓷/金属复合结合剂CBN砂轮,并将复合结合剂CBN砂轮应用于INCONEL713系镍基高温合金叶片轴的外圆沟槽磨削。结果表明:随着尿素造孔剂添加量的增加,多孔陶瓷结合剂CBN砂轮坯体的气孔率不断升高,经过CuSn_(33)熔渗后制备的陶瓷/金属结合剂CBN砂轮样品的气孔率随着造孔剂添加量的增加呈现先下降后上升的趋势,当尿素造孔剂添加量为20 wt.%时,熔渗后样品的抗弯强度达到最大值184.2 MPa。采用熔渗法制备的陶瓷/金属结合剂CBN砂轮磨削加工INCONEL713系镍基合金零件时,陶瓷/金属结合剂CBN砂轮的形状保持性好,加工工件的表面粗糙度R_(a)值低于陶瓷结合剂CBN砂轮加工零件的值,其使用寿命达到了陶瓷结合剂CBN砂轮的2.3倍。

摘要： 对钠钙玻璃进行磨削实验,研究了磨削参数对加工后钠钙玻璃表面粗糙度和形貌的影响.探讨了不同涂层微磨具磨削后已加工表面形貌和不同冷却条件下表面的粗糙度.实验结果表明:随磨削速度的增加,磨削深度和进给速度减小,已加工表面粗糙度减小,表面形貌更光滑、质量更好.在不同冷却条件下,湿磨已加工表面粗糙度值更低,表面质量更好.相同粒度的CBN微磨具和金刚石微磨具相比,金刚石涂层微磨具加工表面质量更好,更适宜对玻璃等硬脆材料进行磨削加工.

摘要： 为了分析高温处理对镀Ni金刚石磨块磨削性能的影响,以铜锡合金粉和镀Ni金刚石为原料,对镀Ni金刚石进行1050°C高温处理后,在不同温度下热压烧结制备铜基结合剂金刚石磨块,经过摩擦磨损实验对磨块的磨削性能分析。研究表明:与未处理的镀Ni金刚石相比,高温处理的镀Ni金刚石后磨块的耐磨性明显提高,金刚石与结合剂间界面结合力大大增加,当烧结温度为750°C时,磨耗比是未经过处理的镀Ni金刚石磨块的74.74倍。

摘要： 研究空心氧化铝微球质量分数和粒径(0.2,0.4,0.6 mm)对砂轮的总气孔率、抗弯强度、硬度和微观结构的影响,制备以空心氧化铝微球为造孔剂的陶瓷结合剂金刚石砂轮,并研究砂轮对石英玻璃的磨削性能。结果表明:随着空心氧化铝微球质量分数增加,砂轮总气孔率升高,抗弯强度和硬度降低;空心氧化铝微球质量分数相同时,其粒径越小,砂轮的总气孔率越高,抗弯强度和硬度越低;制备的空心氧化铝微球陶瓷结合剂金刚石砂轮可用于磨削石英玻璃,加工后石英玻璃的表面粗糙度从0.5113μm降至0.0206μm。

摘要： 基于模压成形和真空固相烧结工艺,选用Cu-10Sn结合剂、经氧化预处理的TiH钎焊造孔剂、MBD8金刚石磨粒,制备出磨粒把持力大、孔隙分布均匀的多孔钎焊金刚石砂轮(PBDGW)。开展PBDGW与多层钎焊金刚石砂轮(MBDGW)的SiC陶瓷磨削对比试验,从磨削力、工件表面粗糙度和表面/亚表面形貌等方面分析砂轮的磨削性能。试验结果表明:与MBDGW相比,PBDGW磨削SiC陶瓷的切向力下降了8.4%~23.6%、法向力下降了10.2%~38.6%,磨削加工表面粗糙度平均降幅为10.4%;工件表面完整性较好,表面/亚表面的脆性断裂、微观裂纹等缺陷较少。

摘要： 针对目前微电机转子轴无心外圆磨过程中砂轮修整频繁的问题,采用微晶陶瓷刚玉砂轮替代传统刚玉砂轮磨削微电机转子轴。通过搭建平面磨削工艺平台,参考无心磨砂轮修整及其磨削加工参数,从磨削温度、工件表面粗糙度、表面微观形貌、磨削比等方面,对比分析微晶陶瓷刚玉砂轮与传统刚玉砂轮的磨削性能。结果表明:相对传统刚玉砂轮,微晶陶瓷刚玉砂轮不仅有效改善磨削温度(降低38.5%),提高工件表面加工质量(表面粗糙度降低78.6%),还具有较高的砂轮磨削比(提高2.2倍)。选用微晶陶瓷刚玉砂轮对微电机转子轴进行无心磨生产线验证,结果表明:微电机转子轴无心磨样件的各项检测结果均满足实际生产指标要求,且较传统刚玉砂轮延长了1.6倍的修整周期,在提高加工质量的同时,显著提高了生产效率。

摘要： 为解决齿轮钢淬硬表面在传统磨削中加工效率低、表面完整性差的难题,引入超声振动辅助磨削加工技术。开展了淬硬齿轮钢AISI 9310和轴承钢GCr15切向超声振动辅助平面磨削加工对比试验,通过分析磨削力和磨削表面质量,对齿轮钢淬硬表面超声振动辅助磨削加工工艺进行研究。结果表明,超声振动辅助磨削能有效降低磨削力和比磨削能,随着材料去除率的增大,超声磨削力比更加稳定,有利于提高加工效率。利用本次试验数据建立的经验公式可以有效预测白刚玉砂轮磨削AISI 9310与GCr15淬硬表面时的法向磨削力大小,误差在10%以内。当磨削速度、工件进给速度和磨削深度分别为15 m/s、8 m/min和15μm时,相比于传统磨削,超声振动辅助磨削中AISI 9310与GCr15的表面粗糙度分别降低了9.47%和7.39%,并减少了加工表面缺陷,有利于提高工件表面完整性。

摘要： 添加多壁碳纳米管(MWCNTs)、二硫化钼(MoS2)、离子液体(1-乙基-3-甲基咪唑四氟硼酸盐,[EMIm]BF4)和阿拉伯树胶(GA)制备成稳定分散的水基ILs-MWCNTs/MoS2混合纳米流体.研究了混合纳米流体的摩擦学性能和热物性,并与传统磨削液进行内冷却磨削对比试验,分析了两种磨削液条件下的磨削温度和表面完整性.研究结果表明:混合纳米流体的磨削温度、表面粗糙度和显微硬度分别降低了8.1％、21.4％和6.56％,残余压应力增大了11.6 MPa,表面形貌也更为光滑规整,混合纳米流体体现出了更好的磨削性能.能谱仪(EDS)分析结果表明,在离子液体与纳米颗粒的物理协同强化作用下,混合纳米流体表现出了优异的冷却与润滑性能,改善了磨削性能.

摘要： 现有的金属结合剂金刚石工具结合剂中添加大量合金元素,成分复杂,而且还包含了一些重金属元素,对环境和职业健康有一定的危害.为此,提出一种基于Fe-Al自蔓延反应的金属结合剂金刚石工具,研究了Fe-Al结合剂的热压烧结机理,制备了Fe3Al结合剂金刚石工具,并测试了工具的加工性能.结果表明,当热压烧结温度提升至1090°C,可以合成Fe3Al单相.Fe3Al的抗弯强度随热压烧结温度的提高而增大,在烧结温度为1250°C时,抗弯强度为1255 MPa.采用自蔓延反应热压烧结的Fe3Al结合剂金刚石工具可以用于建筑陶瓷的磨削加工,添加镀W金刚石的工具相比于无镀层金刚石有更高的磨削比和更小的磨削力.

摘要： 烧成刚玉-氧化锆-碳质滑板(铝锆碳质滑板)用于炼钢连铸过程钢水控流,其滑动面表面不平整易造成漏钢等安全隐患,针对滑板磨削加工用金刚石工具的研究非常重要,但相关报道较少.本工作采用热压烧结法制备Fe-Cu-Sn-Ni基胎体、金刚石节块及金刚石工具,并研究了Ni质量分数对它们性能的影响;通过SEM对胎体的断口微观形貌和金刚石工具表面磨损形貌进行分析;通过XRD对胎体的物相进行分析.结果表明,随着Ni质量分数的提高,胎体的硬度和抗弯强度持续上升,胎体的断裂韧窝数目逐渐增多,胎体的断裂方式得到了改善,胎体中γ(Fe,Ni)固溶体含量持续增加;金刚石节块的抗弯强度和把持力系数先增大后减小,均在Ni质量分数为12％时达到最大值;金刚石工具中金刚石的出刃高度逐渐增加,金刚石工具的磨削比先增大后减小,当Ni质量分数为12％时,磨削比达到最大值,为200.8.

摘要： 采用单晶、多晶、耐热性多晶三种不同的金刚石制作树脂砂轮,在相同的磨削条件下,通过磨削硬质合金对比试验并结合磨料性能分析,从砂轮的磨削比、磨削功率、工件粗糙度以及磨粒静压强度、冲击韧性等方面来探究不同金刚石磨料对树脂砂轮磨削性能的影响.试验结果表明:多晶金刚石由许多微晶颗粒集聚而成,棱角更多、形貌更粗糙,综合磨削性能优于单晶金刚石;耐热性多晶金刚石不仅具有多晶金刚石的表面特征,自锐性好、磨削比高,而且其热稳定性更好,磨料与结合剂的结合强度更加牢固,磨削时磨粒的利用程度更高.

摘要： 针对钎焊砂轮存在的热变形导致精度降低的问题,提出基于局部加热的超高频感应钎焊工艺方法制备高速磨削用单层钎焊金刚石砂轮,采用扫描电镜(SEM)观察分析了钎焊金刚石表面新生化合物形貌,通过三坐标测量仪对砂轮及其钎焊前后的尺寸进行测量,最后对该砂轮高速磨削SiC陶瓷磨削性能进行评价.实验结果显示,扫描速度对金刚石磨粒表面生成物形貌和数量具有较明显的影响,为了保证砂轮对金刚石磨粒具有足够的结合力,扫描速度不宜超过0.5mm/s.三坐标测量结果显示钎焊金刚石砂轮基体的变形量小于16μm.在高速重负磨削SiC陶瓷试验中,加工表面未见明显裂纹损伤,表面粗糙度可达Ra1.8μm,砂轮表现为正常磨耗磨损.

摘要： 本文研究了酚醛树脂硬度、耐热温度、抗冲击强度对磨料磨具磨削性能的影响;分别通过双马来酰亚胺和蜜胺树脂对酚醛树脂进行了共混改性,并研究了其对磨具磨削性能的影响.研究发现,磨具的耐磨性与树脂的硬度和抗冲击强度正相关;磨具的磨削比跟树脂耐热温度、硬度和抗冲击强度正相关.加入5％体积双马来酰亚胺时,除PF—c外,其他树脂耐磨性和锋利性都有不同程度的增加.随着蜜胺树脂含量的增加,磨块的耐磨性逐渐降低,锋利性先增加后降低,磨削比逐渐下降.当MA:酚醛为1∶1时具有最好的耐磨性;当MA:酚醛为3∶1时具有最好的锋利性.

摘要： 树脂结合剂CBN砂轮磨削试验在MM7120A型精密卧轴矩台平面磨床上进行,磨床主轴转速为1500r/min,使用直径250mm的砂轮时最大线速度为20m/s;试验采用酚醛树脂结合剂CBN砂轮,型号参数为3A1-250×25×75×5×15mm,其粒度为120/140、浓度100％;工件材料为高速钢,其硬度为60±2HRC,尺寸为201.7mm×100mm×28mm..

摘要： 为实现金刚石工具的快速制造和在线快速修复,探索了一种简单快速金刚石表面强化工艺方法的可行性.以金刚石颗粒和钴颗粒为主要成分采用压制工艺制成电极,并使用该电极在基体材料304不锈钢板上进行电火花强化实验,通过实验探究了电极中金刚石含量,电极的压制压力,加工电流和加工时间等参数对实验效果的影响规律.使用镀钛金刚石电极加工5分钟可以得到表面上金刚石颗粒的表面积分数为13.5％、厚度为400μm的强化层,且该强化层具有很好的磨削性能.

摘要： 使用三雏视频显微镜检测磨盘修整后露刃高度,研究了修整工艺对粒度为80/100的树脂CBN磨盘修整效果的影响,分析了修整方法、修整工具粒度等因素对磨盘端面磨料露刃高度的影响规律.研究发现:修整方法对磨料露刃高度影响最大,磨盘经立轴磨床修整后露刃高度最大可达75μm,用卧轴磨床修整后露刃高度仅为21μm.采用M7435A立轴圆台磨床检测了不同露刃高度磨盘的磨削性能,认为磨盘露刃高度达磨料粒径1/3～1/4时,具备较好的磨削性能.

摘要： 工程陶瓷材料由于其优异的耐磨损、耐腐蚀、耐高温、高硬度、高强度、低密度、低膨胀系数等许多优良特性,在机械、电子、化工、军事、航空航天、生物工程等领域得到十分广阔的应用前景,并被公认为21世纪最有活力的新型材料之一.为获得较高的表面质量,笔者改变砂轮线速度、磨削深度、工件进给速度、干/湿磨条件等工艺参数;开展了大量的磨削工艺实验,得出在小去除量的情况下干磨效果更好,为提高HIPSN陶瓷材料的加工精度和绿色生产提供一定的指导意义.

摘要： 工程陶瓷材料由于其优异的耐磨损、耐腐蚀、耐高温、高硬度、高强度、低密度、低膨胀系数等许多优良特性,在机械、电子、化工、军事、航空航天、生物工程等领域得到十分广阔的应用前景,并被公认为21世纪最有活力的新型材料之一.为获得较高的表面质量,笔者改变砂轮线速度、磨削深度、工件进给速度、干/湿磨条件等工艺参数;开展了大量的磨削工艺实验,得出在小去除量的情况下干磨效果更好,为提高HIPSN陶瓷材料的加工精度和绿色生产提供一定的指导意义.

摘要： 工程陶瓷材料由于其优异的耐磨损、耐腐蚀、耐高温、高硬度、高强度、低密度、低膨胀系数等许多优良特性,在机械、电子、化工、军事、航空航天、生物工程等领域得到十分广阔的应用前景,并被公认为21世纪最有活力的新型材料之一.为获得较高的表面质量,笔者改变砂轮线速度、磨削深度、工件进给速度、干/湿磨条件等工艺参数;开展了大量的磨削工艺实验,得出在小去除量的情况下干磨效果更好,为提高HIPSN陶瓷材料的加工精度和绿色生产提供一定的指导意义.

摘要： 工程陶瓷材料由于其优异的耐磨损、耐腐蚀、耐高温、高硬度、高强度、低密度、低膨胀系数等许多优良特性,在机械、电子、化工、军事、航空航天、生物工程等领域得到十分广阔的应用前景,并被公认为21世纪最有活力的新型材料之一.为获得较高的表面质量,笔者改变砂轮线速度、磨削深度、工件进给速度、干/湿磨条件等工艺参数;开展了大量的磨削工艺实验,得出在小去除量的情况下干磨效果更好,为提高HIPSN陶瓷材料的加工精度和绿色生产提供一定的指导意义.

摘要： 本发明属于压电陶瓷加工技术领域，涉及一种利用磨削提高压电陶瓷压电性能及机械性能的方法；步骤为：选取压电陶瓷固定于工作台，根据压电陶瓷的厚度选择相应目数的砂轮进行顺磨磨削；当压电陶瓷的厚度大于1mm时，采用300～400目的砂轮进行磨削；厚度为0.5～1mm时，采用400～500目的砂轮进行磨削；厚度小于0.5mm时，采用500～600目的砂轮进行磨削；磨削完成后取下压电陶瓷，放入水中煮沸，再经温水漂洗、烘干得到成品，即为磨削完成后的压电陶瓷薄片。本发明实现了对副作用磨削应力的利用，利用磨削应力使得压电陶瓷发生从四方相到正交相的转变，增强陶瓷压电性能；同时提高陶瓷断裂强度、断裂韧性和陶瓷致密性。

摘要： 本发明涉及一种用于磨削岩石钻头上球齿的磨削工具、磨削轴套、紧固装置、以及用于在磨削主轴上安装磨削轴套的方法。该工具包括一个可旋转的磨削主轴(11)、一个具有若干冲洗槽的磨削轴套(15)和一个接合上述主轴和轴套的弹簧(14)，其中磨削主轴(11)和磨削轴套包括相互配合的凹进(27)和突出部件(16)。该磨削工具(10)具有一个工作方向(R)，弹簧(14)的一端(36)沿轴向基本牢固地连接在磨削主轴(11)上，该弹簧用来允许磨削轴套(15)大致仅在磨削工具(10)的工作方向(R)上相对磨削主轴(11)旋转，磨削轴套(15)包括一个完全对称旋转并用作唯一驱动装置的圆柱形表面(37)。

摘要： 能够实现作业工时数的减少并且实现向被切削件的加工的加工精度的提高。颈部磨削装置(1)具备：磨削装置(20)，具有圆盘状的砂轮(W)和使砂轮(W)旋转的磨石旋转装置(30)；和工作机械(10)，具有可旋转地保持旋转工具(T)的主轴(15)和载置磨削装置(20)的工作台(12)，且通过数值控制进行主轴(15)与工作台(12)的相对运动；所以能够一边使旋转工具(T)与砂轮(W)相互旋转一边使主轴(15)与工作台(12)相对运动。由此，通过由砂轮(W)磨削旋转工具(T)，能够变更旋转工具(T)的颈部的形状。

摘要： 本发明涉及一种用于磨削岩石钻头上球齿的磨削工具、磨削轴套、磨削主轴、以及用于在磨削主轴上安装磨削轴套的方法。该工具包括一个可旋转的磨削主轴(11)、一个具有若干冲洗槽的磨削轴套(15)和一个接合上述主轴和轴套的弹簧(14),其中磨削主轴(11)和磨削轴套包括相互配合的凹进(27)和突出部件(16)。该磨削工具(10)具有一个工作方向(R),弹簧(14)的一端(36)沿轴向基本牢固地连接在磨削主轴(11)上,该弹簧用来允许磨削轴套(15)大致仅在磨削工具(10)的工作方向(R)上相对磨削主轴(11)旋转,磨削轴套(15)包括一个完全对称旋转并用作唯一驱动装置的圆柱形表面(37)。

摘要： 本发明属于压电陶瓷加工技术领域，涉及一种利用磨削提高压电陶瓷压电性能及机械性能的方法；步骤为：选取压电陶瓷固定于工作台，根据压电陶瓷的厚度选择相应目数的砂轮进行顺磨磨削；当压电陶瓷的厚度大于1mm时，采用300～400目的砂轮进行磨削；厚度为0.5～1mm时，采用400～500目的砂轮进行磨削；厚度小于0.5mm时，采用500～600目的砂轮进行磨削；磨削完成后取下压电陶瓷，放入水中煮沸，再经温水漂洗、烘干得到成品，即为磨削完成后的压电陶瓷薄片。本发明实现了对副作用磨削应力的利用，利用磨削应力使得压电陶瓷发生从四方相到正交相的转变，增强陶瓷压电性能；同时提高陶瓷断裂强度、断裂韧性和陶瓷致密性。

摘要： 磨削主轴单元的壳体(28)通过枢转轴(26)可枢转地支承在磨削机的容纳部(21)上，例如在磨削主轴箱上。磨削主轴单元支承被转动地驱动的磨削轮(31)。调整单元(33)的致动延伸压入销(34)，其围绕枢转轴(26)枢转磨削主轴单元的壳体(28)，并且因此使磨削轮(31)倾斜。枢转轴(26)在这种情形中形成为穿过目标弹性材料变形区的薄膜铰链。拉伸弹簧装置(38)在压入销(34)和容纳部(21)之间产生恒定的接触。转动箭头(36)表示枢转方向，转动箭头(37)表示磨削主轴单元相对于容纳部(21)倾斜的角度。转动的工件(未示出)的轴线由标号(22)表示。

摘要： 通过使至少一个斜槽沿竖向穿过砂轮接触工件的接触面，释放朝接触面供应的冷却剂中所产生的动态压力，以提高工件的加工精度并提高磨削效率。在磨削工件并朝砂轮的磨削面与工件相接触的接触面供应冷却剂的磨削操作中，将形成在磨削面上的每个斜槽与接触面的平行于砂轮圆周方向的一个侧边缘的延长线的交点定义为一侧交点，而将每个斜槽与另一个侧边缘上的延长线的交点定义为另一侧交点，每个斜槽的所述另一侧交点与紧邻该斜槽的斜槽的所述一侧交点在砂轮圆周方向上重叠预定重叠量，并使接触面在砂轮圆周方向上的长度小于所述重叠量。

摘要： 能够实现作业工时数的减少并且实现向被切削件的加工的加工精度的提高。颈部磨削装置(1)具备：磨削装置(20)，具有圆盘状的砂轮(W)和使砂轮(W)旋转的磨石旋转装置(30)；和工作机械(10)，具有可旋转地保持旋转工具(T)的主轴(15)和载置磨削装置(20)的工作台(12)，且通过数值控制进行主轴(15)与工作台(12)的相对运动；所以能够一边使旋转工具(T)与砂轮(W)相互旋转一边使主轴(15)与工作台(12)相对运动。由此，通过由砂轮(W)磨削旋转工具(T)，能够变更旋转工具(T)的颈部的形状。

摘要： 本发明提供了一种具有多次沉降性能的水基全合成磨削液及其制备方法，其中，水基全合成磨削液，包括以下重量份的各组分：复合沉降剂0.5‑3份、抗杂油剂1‑5份、防锈剂3‑20份、腐蚀抑制剂2‑6份、碱值储备剂5‑30份、润滑剂1‑15份、杀菌剂1‑5份，余量为水。本发明所述的水基全合成磨削液除具有良好的防锈性、润滑性外，还对磨削加工过程中产生的金属磨屑及砂轮磨屑具有多次且长效的沉降效果，有效提升了加工工件表面质量。

摘要： 本发明公开了一种具有高抗弯强度和高速磨削性能的钎焊金刚石磨盘，属于金刚石磨盘技术领域。该金刚石磨盘的多个金刚石刀头设置于磨盘钢基体的工作面上；所述磨盘钢基体包括外侧环形平面和内侧环形平面，外侧环形平面和内侧环形平面之间为中间环形面；所述金刚石刀头的第一刀头与第二刀头均布置于所述外侧环形平面上且在所述外侧环形平面上沿圆周方向交错排布；所述刀头为弧形条状板结构，其曲率与所述磨盘钢基体的外边缘曲率相同。本发明通过基体结构的优化设计，在基体中设计特殊形状的排屑散热孔，使得磨盘可以更加有效的排屑、导热和散热，解决了无法使用水做冷却施工环境下打磨施工作业，同时该金刚石磨盘具有高的抗弯强度。