CBN

摘要： 通过改变尿素造孔剂的添加量制备了不同孔隙率的陶瓷结合剂CBN砂轮坯体,再以CuSn;为熔渗剂制备了陶瓷/金属复合结合剂CBN砂轮,并将复合结合剂CBN砂轮应用于INCONEL713系镍基高温合金叶片轴的外圆沟槽磨削。结果表明:随着尿素造孔剂添加量的增加,多孔陶瓷结合剂CBN砂轮坯体的气孔率不断升高,经过CuSn_(33)熔渗后制备的陶瓷/金属结合剂CBN砂轮样品的气孔率随着造孔剂添加量的增加呈现先下降后上升的趋势,当尿素造孔剂添加量为20 wt.%时,熔渗后样品的抗弯强度达到最大值184.2 MPa。采用熔渗法制备的陶瓷/金属结合剂CBN砂轮磨削加工INCONEL713系镍基合金零件时,陶瓷/金属结合剂CBN砂轮的形状保持性好,加工工件的表面粗糙度R_(a)值低于陶瓷结合剂CBN砂轮加工零件的值,其使用寿命达到了陶瓷结合剂CBN砂轮的2.3倍。

摘要： 作为切削加工工艺研究体系中的核心要素,刀具技术的发展可为切削加工技术带来新的变革。在进行切削工作时,刀具需要承受很大压力、冲击力和热载荷,因此刀具材料必须具备高硬度、高耐热性、高强度和耐冲击性的特点。现阶段,新型刀具材料的应用逐渐增多,陶瓷、金属陶瓷、氮化硅陶瓷、PCD和CBN等新材料正在替换硬质合金;在工业生产中,刀具涂层技术正在迅速发展,不同涂层材料的刀具对于加工效率和加工精度有着显著差异,目前应用最多的刀具硬涂层材料包括金刚石、类金刚石、以及TiCN和Al2O3等相关组合。

摘要： 决定金属-陶瓷复合耐磨镀层摩擦学性能最为关键的因素是硬质强化颗粒的尺寸和含量。通过分别选用两种粒径的cBN颗粒,在氨基磺酸镀镍液中电沉积Ni-cBN复合镀层,研究搅拌速度和颗粒粒径对复合量的影响规律,并对其影响机理进行分析。研究结果显示,随搅拌速度的增加,两种粒径的cBN颗粒的复合量均呈现先升高后降低的趋势,且在搅拌速度偏高时,较大粒径cBN颗粒的复合量的下降趋势更加明显。从搅拌速度、颗粒粒径、复合量三者之间的关系分析,颗粒与电沉积金属层之间不是单纯依靠机械结合,两者之间应该存在一定的界面作用力,使得在镀层厚度与颗粒粒径之比很小时,颗粒就能被镀层捕获。

摘要： 利用Cu-Sn-Ti合金预连接CBN磨粒,并将其用电阻焊焊接在基体上,为有序排布CBN工具磨粒的精确固定和工具使用后损毁磨粒焊植修复做先期探索。通过差示扫描量热法对Cu-Sn-Ti合金热分析;使用扫描电镜分析预连接及电阻焊后磨粒的微观形貌;用拉曼光谱仪分析电阻焊试样及钎焊试样磨粒的应力;通过磨削试验研究电阻焊CBN磨粒的磨削性能。研究表明,在950°C保温120 s的预连接工艺下,CBN与Cu-Sn-Ti合金产生化学冶金结合。电阻焊后预连接层与基体预熔涂层熔合,焊缝未见裂纹、气孔、未熔合等缺陷,CBN磨粒仍然棱角分明。在距表面600μm处,钎焊CBN磨粒所受压应力σ=0.43 GPa,电阻焊CBN磨粒压应力为0.69 GPa,较大的压应力使电阻焊CBN磨粒受到更强的把持力。磨削试验显示,电阻焊CBN磨粒的稳定性及磨削效率优于钎焊CBN磨粒。

摘要： 对CBN磨料与普通磨料的特性以及CBN油石和普通油石的特性进行了对比分析,阐述了CBN磨料和油石的超硬特性优势;对CBN油石超精机理进行了深入分析,探索了CBN油石超精工艺全过程优化路径。

摘要： 本文阐述了该设备的整机设计理念及结构,采用整机主体结构的优化设计实现高动态刚性和最小热变形,并应用了高精度工件主轴及夹具、内圆、锥面高速磨削主轴、在线测量模块、在线磨削监控及动平衡系统、金刚石CBN修整主轴等国内外先进科技手段,通过多种先进加工技术耦合最终实现了该设备的功能。为用户提供了包含了在线测量、硬车、内圆磨削、锥面磨削、球道磨削及三个磨削工位砂轮的修整的过程监测系统的成套精密磨削解决方案。

摘要： 微小孔用铰珩工具长径比大,刚度差,可以采用加工工艺方法对其进行修整。为揭示铰珩工具修整过程中CBN磨粒的磨损特性,采用光滑粒子流体动力学法,建立CBN磨粒微切削YG8硬质合金的仿真模型,并通过试验验证该模型的可行性。结果表明:在微切削YG8硬质合金过程中,随着累积材料去除体积的增加,CBN磨粒不断发生微破碎而使其磨损体积持续增大;在相同的累积材料去除体积下,随着切削宽度和切削深度增加,磨粒的相对磨损量呈现出先增大后减小的变化趋势。

摘要： 微小孔用铰珩工具长径比大,刚度差,可以采用加工工艺方法对其进行修整.为揭示铰珩工具修整过程中CBN磨粒的磨损特性,采用光滑粒子流体动力学法,建立CBN磨粒微切削YG8硬质合金的仿真模型,并通过试验验证该模型的可行性.结果表明:在微切削YG8硬质合金过程中,随着累积材料去除体积的增加,CBN磨粒不断发生微破碎而使其磨损体积持续增大;在相同的累积材料去除体积下,随着切削宽度和切削深度增加,磨粒的相对磨损量呈现出先增大后减小的变化趋势.

摘要： 柔性立方氮化硼(CBN)磨粒珩磨是改善超耐热高应力耐蚀合金表面光洁度的理想选择。就其性质而言,高镍、铁或钴合金钢,包括蒙乃尔合金、因科镍合金、因科镍铬合金、因瓦合金和哈氏合金等最难加工的一材料。在发动机和涡轮的“热”部件中,这些高温合金被用于在极高温度下使用,因此加工过程中产生的应力和热量相当大。

摘要： 为了研究不同压力下c-BN的力学性质、电子结构以及光学性质的变化,基于密度泛函理论构建了不同压力下c-BN的晶体模型.发现c-BN在不同压力下均力学稳定,随着压力增加,c-BN的弹性常数逐渐增大,材料的可压缩性逐渐变差;c-BN在零压下的禁带宽度为4.367 eV,表明c-BN是间接宽带隙半导体,随着压力增加,c-BN的禁带宽度逐渐增大,态密度谱图变化不明显;对Milliken布居分布在不同压力下进行分析,表明随着压力增加,B、N原子杂化后形成的B-N共价性增强.对c-BN的复介电函数、折射率、反射率等进行分析,发现随着压力增大,它们都产生一定蓝移,且在整个可见光谱范围以及红外与紫外(约从204 nm开始)光谱的很大范围内都透明.研究结果对高压下c-BN的应用有一定参考价值.

摘要： 选取了三种hBN作为初始材料，考察了不同合成压力、温度及保温时间时，hBN结晶度的变化规律，结果发现，压力的影响最大，保温时间次之，温度影响最小。而且低结晶度的hBN更容易合成cBN。

摘要： 选取了三种hBN作为初始材料，考察了不同合成压力、温度及保温时间时，hBN结晶度的变化规律，结果发现，压力的影响最大，保温时间次之，温度影响最小。而且低结晶度的hBN更容易合成cBN。

摘要： 选取了三种hBN作为初始材料，考察了不同合成压力、温度及保温时间时，hBN结晶度的变化规律，结果发现，压力的影响最大，保温时间次之，温度影响最小。而且低结晶度的hBN更容易合成cBN。

摘要： 选取了三种hBN作为初始材料，考察了不同合成压力、温度及保温时间时，hBN结晶度的变化规律，结果发现，压力的影响最大，保温时间次之，温度影响最小。而且低结晶度的hBN更容易合成cBN。

摘要： 研究了钎焊温度、保温时间对铜基活性钎料钎焊c-BN界面微观结构与性能的影响.采用扫描电镜、能谱仪及X射线衍射仪等设备对铜基活性钎料与c-BN界面微观结构进行分析，采用MG-2000型摩擦磨损试验机对钎焊后试件进行磨损性能研究.结果表明：钎焊温度为1100°C，保温时间为10min时，Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料对C-BN有良好的润湿性，界面结合紧密，钎料中的Ti向c-BN表面富集并与c-BN表面的N和B元素发生反应，形成了TiN、TiB，和TiB，实现了Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料与c-BN的化学冶金结合.通过磨损性能试验证明，钎焊温度为1100°C，保温时间为10min时，钎料与c-BN界面结合强度达到最佳，Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料钎焊c-BN在钢基体表面形成的复合涂层具有极好的耐磨性能.

摘要： 研究了钎焊温度、保温时间对铜基活性钎料钎焊c-BN界面微观结构与性能的影响.采用扫描电镜、能谱仪及X射线衍射仪等设备对铜基活性钎料与c-BN界面微观结构进行分析，采用MG-2000型摩擦磨损试验机对钎焊后试件进行磨损性能研究.结果表明：钎焊温度为1100°C，保温时间为10min时，Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料对C-BN有良好的润湿性，界面结合紧密，钎料中的Ti向c-BN表面富集并与c-BN表面的N和B元素发生反应，形成了TiN、TiB，和TiB，实现了Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料与c-BN的化学冶金结合.通过磨损性能试验证明，钎焊温度为1100°C，保温时间为10min时，钎料与c-BN界面结合强度达到最佳，Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料钎焊c-BN在钢基体表面形成的复合涂层具有极好的耐磨性能.

摘要： 研究了钎焊温度、保温时间对铜基活性钎料钎焊c-BN界面微观结构与性能的影响.采用扫描电镜、能谱仪及X射线衍射仪等设备对铜基活性钎料与c-BN界面微观结构进行分析，采用MG-2000型摩擦磨损试验机对钎焊后试件进行磨损性能研究.结果表明：钎焊温度为1100°C，保温时间为10min时，Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料对C-BN有良好的润湿性，界面结合紧密，钎料中的Ti向c-BN表面富集并与c-BN表面的N和B元素发生反应，形成了TiN、TiB，和TiB，实现了Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料与c-BN的化学冶金结合.通过磨损性能试验证明，钎焊温度为1100°C，保温时间为10min时，钎料与c-BN界面结合强度达到最佳，Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料钎焊c-BN在钢基体表面形成的复合涂层具有极好的耐磨性能.

摘要： 研究了钎焊温度、保温时间对铜基活性钎料钎焊c-BN界面微观结构与性能的影响.采用扫描电镜、能谱仪及X射线衍射仪等设备对铜基活性钎料与c-BN界面微观结构进行分析，采用MG-2000型摩擦磨损试验机对钎焊后试件进行磨损性能研究.结果表明：钎焊温度为1100°C，保温时间为10min时，Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料对C-BN有良好的润湿性，界面结合紧密，钎料中的Ti向c-BN表面富集并与c-BN表面的N和B元素发生反应，形成了TiN、TiB，和TiB，实现了Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料与c-BN的化学冶金结合.通过磨损性能试验证明，钎焊温度为1100°C，保温时间为10min时，钎料与c-BN界面结合强度达到最佳，Cu-Ni-Sn-Ti活性钎料钎焊c-BN在钢基体表面形成的复合涂层具有极好的耐磨性能.

摘要： 螺旋锥齿轮在热处理后的硬度为58-64HRC,其主动齿轮的花键部位、轴承颈以及被动齿轮的端面、内孔的粗糙度要求为0．8Ra,传统的工艺方法为磨削加工,效率低、环保差.用CBN刀片在数控车床上用车削的方法代替传统的磨削工艺,提高工作效率,改善工作环境.

摘要： 螺旋锥齿轮在热处理后的硬度为58-64HRC,其主动齿轮的花键部位、轴承颈以及被动齿轮的端面、内孔的粗糙度要求为0．8Ra,传统的工艺方法为磨削加工,效率低、环保差.用CBN刀片在数控车床上用车削的方法代替传统的磨削工艺,提高工作效率,改善工作环境.

摘要： 本发明的目的是提供一种cBN含有率高的烧结体，与传统cBN烧结体工具相比，所述的cBN含有率高的烧结体通过抑制在被切削工件的加工表面上形成的加工影响层的产生、以及通过促进压应力的残留，可以改善加工件的疲劳寿命并延长工具的寿命。本发明的cBN烧结体是一种用于高表面完整性加工的cBN烧结体，其中，该cBN烧结体含有不小于87体积%、并且不大于99体积%的cBN成分，其导热率等于或大于100W/m·K；并且该cBN烧结体1的最外表面涂有厚度为0.5μm到12μm的耐热膜2，该耐热膜含有选自在日本使用的元素周期表4a、5a、6a族元素和Al中的至少一种元素以及选自C、N和O中的至少一种元素所形成的化合物。

摘要： 本发明公开了一种CBN复合涂层和CBN复合涂层刀具及其制备方法和应用。该CBN复合涂层包括环氧树脂层和立方氮化硼复合涂层，所述环氧树脂层的原料为环氧树脂，所述立方氮化硼复合涂层的原料包括：立方氮化硼、硫化亚铁、二硅酸钠；各组分的用量为：环氧树脂7‑23重量份、立方氮化硼7‑23重量份、硫化亚铁5‑15重量份、二硅酸钠9‑21重量份。本发明设计合理，实用性高，CBN复合涂层的制备工艺较为简便，操控方便，具备良好的粘接强度和耐高温性能，可以有效改善刀具表面摩擦学性能，降低刀具和工件表面之间的摩擦系数。

摘要： 本发明公开了一种抑制激光熔覆制备含铬镍基合金‑cBN复合涂层中cBN颗粒分解的方法，该方法的具体过程为：向含铬镍基自熔性合金粉末和cBN粉末中加入Ti粉末形成混合粉末，然后将混合粉末进行球磨处理，得到球磨粉末，以球磨粉末为原料，采用激光熔覆制备含铬镍基合金‑cBN复合涂层。本发明在含铬镍基自熔性合金粉末和cBN粉末中加入Ti粉末，激光熔覆过程中Ti粉末在激光熔池趋向于集聚在cBN粉末颗粒的周围并与cBN粉末颗粒反应形成TiN层，阻止了cBN粉末颗粒与含铬镍基自熔性合金中的Cr接触并发生反应导致cBN粉末颗粒分解，从而达到激光熔覆制备含铬镍基合金‑cBN复合涂层中抑制cBN颗粒分解的目的。

摘要： 一种化学腐蚀法回收陶瓷结合剂CBN砂轮废品中CBN磨料的工艺，步骤为：在空气气氛下陶瓷结合剂CBN砂轮加热至500‑550°C保温1‑2小时，砂轮随炉冷却后把陶瓷CBN工作层与金属基体分离。将陶瓷结合剂CBN工作层用超声波清洗后放入电炉中加热至550°C，水淬，再经过4‑6分钟短时间球磨，破碎成粉末。取陶瓷结合剂CBN砂轮粉末先浸渍于80‑95°CNaOH溶液中，保温3‑5小时，冲洗至中性；再将粉末浸渍于80‑95°CHF的溶液中，保温3‑5小时，冲洗至中性，最后将残留粉末过相应筛网，获得纯度较高，粒度号符合使用要求的CBN回收磨料，解决陶瓷结合剂CBN砂轮烧结和加工工序产生的废品难于回收的问题。

摘要： 本发明的目的是提供一种cBN含有率高的烧结体，与传统cBN烧结体工具相比，所述的cBN含有率高的烧结体通过抑制在被切削工件的加工表面上形成的加工影响层的产生、以及通过促进压应力的残留，可以改善加工件的疲劳寿命并延长工具的寿命。本发明的cBN烧结体是一种用于高表面完整性加工的cBN烧结体，其中，该cBN烧结体含有不小于87体积％、并且不大于99体积％的cBN成分，其导热率等于或大于100W/m·K；并且该cBN烧结体1的最外表面涂有厚度为0.5μm到12μm的耐热膜2，该耐热膜含有选自在日本使用的元素周期表4a、5a、6a族元素和Al中的至少一种元素以及选自C、N和O中的至少一种元素所形成的化合物。

摘要： 本发明公开了一种抑制激光熔覆制备含铬镍基合金‑cBN复合涂层中cBN颗粒分解的方法，该方法的具体过程为：向含铬镍基自熔性合金粉末和cBN粉末中加入Ti粉末形成混合粉末，然后将混合粉末进行球磨处理，得到球磨粉末，以球磨粉末为原料，采用激光熔覆制备含铬镍基合金‑cBN复合涂层。本发明在含铬镍基自熔性合金粉末和cBN粉末中加入Ti粉末，激光熔覆过程中Ti粉末在激光熔池趋向于集聚在cBN粉末颗粒的周围并与cBN粉末颗粒反应形成TiN层，阻止了cBN粉末颗粒与含铬镍基自熔性合金中的Cr接触并发生反应导致cBN粉末颗粒分解，从而达到激光熔覆制备含铬镍基合金‑cBN复合涂层中抑制cBN颗粒分解的目的。

摘要： 本发明公开了一种CBN复合涂层和CBN复合涂层刀具及其制备方法和应用。该CBN复合涂层包括环氧树脂层和立方氮化硼复合涂层，所述环氧树脂层的原料为环氧树脂，所述立方氮化硼复合涂层的原料包括：立方氮化硼、硫化亚铁、二硅酸钠；各组分的用量为：环氧树脂7‑23重量份、立方氮化硼7‑23重量份、硫化亚铁5‑15重量份、二硅酸钠9‑21重量份。本发明设计合理，实用性高，CBN复合涂层的制备工艺较为简便，操控方便，具备良好的粘接强度和耐高温性能，可以有效改善刀具表面摩擦学性能，降低刀具和工件表面之间的摩擦系数。

摘要： 制备cBN‑高速钢复合材料的高速钢前躯体粉末混合物，所述高速钢前躯体粉末混合物包括质量分数为3～15％的Co粉、32～75％的Fe粉、20～50％的选自元素周期表第4族、第5族和第6族的金属的碳化物粉、0～2％的C粉。cBN‑高速钢复合材料包括质量分数为1～30％的cBN、2.7～13.5％的Co、1.7～5.4％的C、14～45％的选自元素周期表第4族、第5族和第6族的金属、40.6～67.5％的Fe。通过采用非雾化的粉末代替雾化粉末，可避免出现的局部共晶液相，防止局部共晶液相对cBN产生侵蚀，使cBN保持稳定，从而提升最终cBN‑高速钢复合材料的使用性能。

摘要： 本实用新型提供了一种CBN刀片的断屑槽和具有断屑槽及固定坑的CBN刀片，包括设于刀片倒棱处的第一坡面、第二坡面和斜面，所述第一坡面起于倒棱的竖直边并向上倾斜延伸、止于第二坡面的起点，所述第二坡面自起点向下倾斜延伸并止于所述斜面的起点，所述斜面自起点向上延伸并止于刀片的上端面，所述第一坡面和第二坡面构成凸起结构，所述第二坡面和斜面构成凹槽结构，所述凸起结构的最高点低于刀片的上端面，通过设置该前角式断屑槽，可增加切削时的锋利性，断屑更顺畅，切削效率更高。

摘要： 本实用新型涉及一种陶瓷CBN砂轮及陶瓷CBN磨块的模具结构，所述砂轮包括钢基体，所述钢基体，所述钢基体外周上设置有陶瓷CBN磨块，所述钢基体外周设置有一圈台阶，所述台阶上向下开设有一圈卡槽，所述陶瓷CBN磨块整体呈圆环状，所述陶瓷CBN磨块底部设置有一圈凸环，所述凸环与卡槽相配合。本实用新型一种陶瓷CBN砂轮及陶瓷CBN磨块的模具结构，其钢基体上开设有卡槽，陶瓷CBN磨块底部设置有凸环，凸环与卡槽相配合，能够有效防止陶瓷CBN磨块出现粘接不牢、松动、裂纹、掉块等现象，延长了砂轮的使用寿命，保证了最终的产品质量。