氧氯化

摘要： 分析了中国石油大连石化公司连续重整装置催化剂失活原因,并对该装置重整反应、再生操作工艺参数进行优化调整,对再生单元流程进行改进,考察了催化剂再生效果.结果表明:催化剂在高苛刻度条件下进行反应,催化剂会因快速积炭而失去活性;通过采取将缓冲区料位计阻尼值由20 s降为15 s,降低蒸发塔压力至0.85～0.88 MPa,提高回流比至0.3～0.4,控制烧焦氧体积分数在0.50％～0.55％,将再生催化剂注氯量由16 kg/d提高至18 kg/d,提高再生电加热器和空气电加热器的出口温度分别至480～485°C,560～565°C,设置双注氯加热夹套等改进措施,重整反应温降逐渐由172°C提高至295°C,且处于稳定状态;重整待生催化剂氯质量分数由0.86％增至1.00％,再生催化剂氯质量分数由0.97％提高至1.13％;脱戊烷塔塔底油C≥8非芳烃质量分数由2.97％逐渐降至1.93％,研究法辛烷值由89提高至约100,苯收率由3.5％提高至5.5％;氯化温度由420°C提高至540°C,氢铂比由0.72提高至0.95,催化剂性能得到大幅提升.

摘要： 重整催化剂活性要求其酸性功能和金属功能稳定,而在连续再生过程中,烧焦会导致催化剂Pt金属聚集、氯含量降低,氧氯化区有效操作是恢复催化剂活性的关键因素之一.文章介绍了四川石化2041kg·h-1催化剂连续再生装置氧氯化区运行遇到的问题和处理方法,供需要提高氧氯化效果的装置参考.

摘要： 2019年初记者从淄博广通化工有限责任公司了解到,该公司开发的氧氯化错生产新工艺和装备实现了生产过程“三废”的达标排放和综合利用,每吨氧氯化错产品消耗降低约5%,生产用工减少约38%,氧氯化箔生产实现了技术升级,经济和社会效益显著。

摘要： Reaction thermodynamic analysis of preparing perchloroethylene through the oxychlorination of 1,2-dichloroethane and oxygen and hydrogen chloride was obtained.Experiments was carried out to evaluate the effect of different reaction parameters such as temperature,space velocity,the ratio of HCl to EDC and of O2 to EDC on the results of oxychlorination under the direct role of Deacon reaction catalyst.Thermodynamic analysis show that the reaction of producing perchloroethylene is a exothermic reaction which can happen spontaneously with high conversion,and can be promoted by decreasing temperature.The experimental results show that 99.2％ conversion of EDC,86.23％ selectivity of perchloroethylene can be obtained at 410°C with 0.54 h-1 of mass hourly space velocity of EDC,2.76 of the molar ratio of HCl to EDC,and 1.97 of the moral ratio of O2 to EDC.%对1,2-二氯乙烷、氧气、氯化氢氧氯化制四氯乙烯反应体系进行了热力学分析,并通过实验考察了在Deacon反应催化剂的直接作用下,反应温度、反应空速、氧气及氯化氢与1,2-二氯乙烷间的物质的量比对反应结果的影响.热力学分析表明,生成四氯乙烯总反应为自发向右进行较完全的放热反应,适当降低温度有利于反应的进行.实验结果表明,较佳工艺条件为:反应温度410°C,空速0.54h-1,氯化氢、氧气和1,2-二氯乙烷三者的物质的量比2.76:1.97:1.在此条件下反应,1,2-二氯乙烷的转化率为99.20％,四氯乙烯的选择性可达到86.23％.

摘要： 结合聚氯乙烯搬迁项目,将搬迁后新建乙烯氧氯化法生产聚氯乙烯项目与搬迁前的电石法生产聚氯乙烯项目,从环保效益上进行分析对比.

摘要： 分析了中国石油辽河石化公司0.6 Mt/a连续重整装置出现铂锡双金属催化剂氢铂比(原子比,下同)低的原因并提出了解决方案.结果表明,再生系统注氯效果差和再生器氧氯化区温度低是造成再生铂锡双金属催化剂氢铂比低的主要原因.通过疏通催化剂注氯线、降低氢油体积比、调整测温点位置等措施,催化剂氢铂比由0.37恢复至0.90.

摘要： 为高效、环保地生产三、四氯乙烯，同时解决副产氯化氢的出路问题，通过对二氯乙烷氧氯化制三、四氯乙烯反应体系的剖析，提出以氯化氢为氯源的两段反应串联新工艺。在第1段中仅仅发生氯化氢氧化反应，第2段中二氯乙烷与生成的氯气及未反应完的氧气发生一系列氧氯化反应制三、四氯乙烯。该工艺有效避免了二氯乙烷及其他有机氯的深度氧化；而且采用该工艺，每一段可采用不同的催化剂和不同的反应条件，以适应不同的反应需求。第2段采用的催化剂是在第1段采用的负载于Y分子筛的Ce-Cu-K复合催化剂基础上改性优化而成，适宜的钾铜质量比为0.73；当催化剂活性组分负载量达到45.5%时，三、四氯乙烯收率最优。同时对第2段反应条件进行了优化，结果表明适宜的工艺条件为：反应温度430°C，二氯乙烷重时空速0.5 h-1，二氯乙烷、氯化氢与氧气三者的进料摩尔比1：2.4：1.8；此时三、四氯乙烯收率最高可达83.4%，有机氯的总收率可达96.1%。反应结果较单段氧氯化反应工艺显著提升，具有良好的工业应用前景。%For the efficient and eco-friendly preparation of trichloroethylene (TCE) and perchloroethylene (PCE), as well as the application of byproduct HCl,a process composed of a two-stage series reaction was firstly proposed using HCl as the chlorine source. Oxidation of HCl to Cl2 was carried out in the first stage of the process, and the second stage of the process was the oxychlorination of EDC with generated Cl2and unreacted O2 in the first stage to TCE and PCE. These reactions were carried out in series so that the deep oxidation reactions were effectively avoided. In addition, by using the two-stage process, different catalysts and process parameters could be applied in each stage to meet the different reaction needs. The complex Ce-Cu-K/Y catalyst was used in the first stage, and it was applied in the second stage with optimized loading of the active component. The appropriate loadings of K/Cu (mass ratio) and the active component were 0.73 and 45.5%, respectively. Meanwhile, the operation conditions in the second stage of the process were optimized. 83.4% yield of both TCE and PCE, 96.1% yield of organochloride could be obtained at 430°C with 0.5 h−1weight hourly space velocity (WHSV) of EDC, molar ratio of O2 to EDC 1.8, and molar ratio of O2 to EDC 2.4. The results presented an encouraging prospect in industrial application.

摘要： 以硝酸铈、硝酸镧为前体,用氨水共沉淀法制备了一系列 Ce1-xLaxO2(x≤0.5)催化剂,利用 XRD、N2吸附-脱附、SEM、Raman、H2-TPR 和 OSC 对催化剂的物理化学性质进行了表征,并考察其在甲烷氧氯化反应中的催化性能.结果表明:Ce1-xLaxO2催化剂的氧化还原性质随着镧含量的变化发生显著改变,并且这一性质的变化与反应的转化率及产物分布具有较强的联系.Ce1-xLaxO2表面氧物种的活泼性对催化剂活性影响显著,而体相氧物种容易将生成的甲烷氯化物深度氧化.在Ce1-xLaxO2(x<0.3)催化剂上表面氧物种起主导作用,氯甲烷为主要反应产物,Ce0.8La0.2O2催化剂上氯甲烷选择性最高为52%.在体相氧物种更活泼的Ce0.7La0.3O2和Ce0.5La0.5O2上产物中CO的选择性显著上升,Ce0.5La0.5O2催化剂上CO选择性高达48%.稳定性测试表明Ce0.8La0.2O2催化剂具有良好的稳定性.%A series of Ce1-xLaxO2(x≤0.5) catalysts were prepared by ammoniaco-precipitation method and characterized by XRD,N2 adsorption-desorption,SEM,Raman,H2-TPR and OSC. Then their catalytic performances in CH4 oxy-chlorination to chloromethane were investigated. The results showed that the redox properties of Ce1-xLaxO2 changed significantly with the change of the lanthanum content,and there should be a strong link between this change and the conversion and product distribution. More specificly,the surface oxygen species had a remarkable influence on the activities of the catalysts,while advanced oxidation of the generated methane chloride was easily induced by bulk oxygen species. Chloromethane was the main product over Ce1-xLaxO2(x<0.3) and the highest selectivity of chloromethane (52%) could be obtained over Ce0.8La0.2O2. A significant increase of CO selectivity was found over Ce0.7La0.3O2 and Ce0.5La0.5O2 as they had more active bulk oxygen species, and Ce0.5La0.5O2 showed the highest selectivity of CO (48%). The long-term stability test showed thatCe0.8La0.2O2 catalyst had a good stability.

摘要： 以间乙基苯酚为原料,在催化剂作用下,用硫酰氯氯化得到4-氯-3-乙基苯酚,再经氯磺酸磺化、盐酸和双氧水氧氯化、稀硝酸硝化制得2,4-二氯-3-乙基-6-硝基苯酚.总收率达到76％以上,产品纯度达到99％以上.该工艺路线已成功实现工业化.

摘要： 介绍了乙烯氧氯化法氯乙烯生产反应原理及生产过程,并对其污染物产生环节、产生情况及防治措施进行阐述.

摘要： 采用共沉淀-浸渍法制备乙烯氧氯化催化剂，探讨了喷雾干燥条件对催化荆物性的影响，重点研究了喷嘴直径和输入物料的高压泵压力对催化剂物性的影响，给出了工业生产乙烯氧氯化催化剂适宜的喷雾干燥操作条件。

摘要： 叙述了氯乙烯平衡氧氯化法生产装置中氧氯化单元反应器堵塞现象，并对该装置发生的堵塞现象南行了分析和探讨，指出了氧氯化单元在运行中检修期间应注意的问题。

摘要： 探讨了国内外氯乙烯合成发展情况，详细介绍了相关助剂对Cu-基催化剂的影响，给出了详细的乙烷转化率和氯乙烯选择性对比数据。

摘要： 以钯为主要成分，采用浸渍法制备加氢除炔催化剂，将其用于氧氯化法氯乙烯生产中。对此催化剂的性能进行了评价和研究，并与进口催化剂进行了比较。研究结果表明，加氢除炔催化剂在稳定性和转化率方面，与进口催化剂性能相当，且制备工艺简单，可靠。

摘要： 介绍了国内外的氧氯化法制氯乙烯、悬浮聚氯乙烯工程的技术进展和发展方向，指出国外正进一步研究降低原料单耗、提高设备的单产能力。悬浮聚氯乙烯２工程技术的进步表现在（１）聚合釜大型化（采用１２７ｍ〈’３〉聚合釜）；（２）聚合传热能力大，聚合釜生产强度高；（３）缩短聚合生产辅助时间；（４）聚合釜采用优化级放大设计，聚合生产完全用计算机集散控制，产品干燥应选用旋风干燥设备。

摘要： 本说明书提供一种用于烃的氧氯化工艺的催化剂、其制备方法和使用所述催化剂制备烃的氧氯化化合物的方法。

摘要： 本说明书提供一种用于烃的氧氯化工艺的催化剂、该催化剂的制备方法和使用所述催化剂制备烃的氧氯化化合物的方法。

摘要： 本文公开了涉及用来形成环氧丙烷或环氧乙烷的电化学氧化、氯氧化、氧氯化、氯化和环氧化反应的各种配置的方法和系统。

摘要： 一种将乙烯氧氯化成1，2-二氯乙烷的催化剂，含有氯化铜作为主要组分，具有中空圆柱颗粒的形式，颗粒中具有至少三个通孔，是通过压缩成型获得的，为了润滑，在成型室的壁面和模具的柱塞上使用了润滑剂。

摘要： 本实用新型提供了一种基于四级反应器的氧氯化反应单元、基于四级反应器的氧氯化反应系统，所述基于四级反应器的氧氯化反应系统包括依次串联的四个氧氯化反应器和基于四级反应器的氧氯化反应单元和产物后处理及乙烯循环单元，其中：每一氧氯化反应器均为固定床反应器，每一氧氯化反应器上设有冷却机构，氧气管路分别通过氧气分支管路与每一个氧氯化反应器相连通，氯化氢管路和乙烯管路与位于首端的一级氧氯化反应器相连通。本系统能耗低，安全系数高。

摘要： 本实用新型公开了一种用于生产氧氯化锆的氯化炉，涉及氧氯化锆生产装置领域，包括炉体，所述炉体一侧底部连通有排渣管，所述驱动机构安装在排渣管一侧，所述输水机构安装在驱动机构一侧，所述散热扇叶安装在驱动机构一侧，所述水冷套筒固定安装在排渣管外侧，且水冷套筒一侧与输水机构相连接，若干所述缓冲机构沿排渣管内壁呈螺旋状阵列分布，且缓冲机构包括转板；该用于生产氧氯化锆的氯化炉，通过渣料排出时落入缓冲机构中的若干转板上，转板在其上的渣料重量达到一定后转板转动，渣料落入下一层转板上，渣料通过若干转板逐层下落，实现对渣料下落时的缓冲，避免渣料下落速度过快，落出排渣管外后溅射而出误伤工作人员。

摘要： 本实用新型涉及氧氯化锆生产技术领域，尤其为一种氧氯化锆生产用沸腾氯化炉的进料装置，包括支撑座，所述支撑座的顶端固定连接有进料管，所述进料管的顶端固定连接有风机，所述进料管的顶端内侧固定连接有储存箱，所述储存箱的外侧固定连接有防堵装置，所述进料管的右端连通有防尘装置，所述防堵装置包括加强杆、滑轨、转环、固定环、凸块、齿环、推杆、弹簧、撞击块和转轮，本实用新型中，通过固定环带动凸块与转轮发生相对移动，使撞击块对储存箱进行周期性的撞击，使储存箱发生震动，从而防止储存箱出口处出现堵塞的现象，解决现有储存箱容易出现堵塞的问题。

摘要： 本实用新型涉及氧氯化锆生产装置领域，特别涉及一种用于生产氧氯化锆的氯化炉。其包括反应段、沉降段和过渡段；所述沉降段包括第一支撑壳体，所述第一支撑壳体内设置第一保温层；所述过渡段包括第二支撑壳体，所述第二支撑壳体内设置第二保温层，所述第二保温层内敷设第一耐火层；所述反应段包括第三支撑壳体，所述第三支撑壳体内设置第三保温层，所述第三保温层内敷设第二耐火层，所述第三支撑壳体外绕设中频线圈；所述沉降段设置有出气口和第一加料口；所述反应段设置有排渣口、氯气进气口和第二加料口。本实用新型的目的在于提供一种用于生产氧氯化锆的氯化炉，以解决现有氯化炉尺寸受限的问题。

摘要： 本实用新型涉及氧氯化锆生产装置领域，特别涉及一种用于沸腾氯化法氧氯化锆生产装置。包括氯化炉、多级冷却装置和尾气处理装置；所述氯化炉、所述多级冷却装置和所述尾气处理装置通过管道从左到右依次连接；所述氯化炉和所述多级冷却装置之间连通的管道上设有氢气进气口。本实用新型的目的在于提供一种沸腾氯化法氧氯化锆生产装置，以解决现有沸腾氯化法氧氯化锆生产装置及方法生产效率低、产品质量差和易污染环境的问题。

摘要： 本实用新型涉及沸腾氯化法制备氧氯化锆尾气处理领域，特别涉及沸腾氯化法制备氧氯化锆的尾气处理系统，包括：降膜吸收器和通过尾气传输管连接于所述降膜吸收器的填料吸收塔；所述填料吸收塔的上部塔壁设置有尾气出气管；所述尾气传输管和所述尾气出气管间还连通有回收管，所述回收管与所述尾气传输管连接处安装有回收阀，所述回收管与所述尾气出气管连接处安装有通路切换电动阀；所述尾气出气管内安装有盐酸气体浓度检测仪；本实用新型的有益效果在于：避免在尾气处理过程中使用碱液及产生次氯酸钠溶液，降低了尾气处理的成本和难度，且不受尾气中的其他组分影响，避免了现有工艺中过度处理的问题。